ANALISA LENTUR DAN TORSI PADA CORE-WALL TERBUKA DAN TERTUTUP DENGAN TEORI THIN-WALLED

Transkripsi

1 ANALISA LENTUR DAN TORSI PADA CORE-WALL TERBUKA DAN TERTUTUP DENGAN TEORI THIN-WALLED rans Subrata, Besman Surbakti Departemen Teknik Sipil, Universitas Sumatera Utara, Jl. Perpustakaan No. Kampus USU Medan frans_frans@yahoo.com Staff Pengajar Departemen Teknik Sipil, Universitas Sumatera Utara, Jl. Perpustakaan No. Kampus USU Medan ABSTRAK Pada umumnya, sangat jarang ditemukan di dalam dunia konstruksi. Core-wall tertutup bersifat kurang efektif dan efisien karena terdapatnya suatu space waste (ruangan kosong yang tidak berguna) pada tengah core-wall yang seharusnya bisa dimanfaatkan untuk pembuatan lift, tangga darurat, dll Sedangkan core-wall terbuka lebih sering dipakai dan sangat berkembang saat ini karena bersifat lebih efektif dan efesien serta ekonomis untuk bangunan bertingkat tinggi.dengan menggunakan thin-walled theory antara core-wall terbuka dan yang dianalisis dengan beban lentur yang sama, volume penampang yang sama dan material yang sama. Perolehan hasil dari beban lentur sejajar sumbu x, tegangan lentur diperoleh perbandingan sebesar 75% dan tegangan geser diperoleh perbandingan sebesar 37%. Akibat beban lentur sejajar sumbu y, tegangan lentur diperoleh perbandingan sebesar 7% dan tegangan geser diperoleh perbandingan 54%. Akibat torsi pada sumbu z, tegangan torsi di sayap corewall diperoleh perbandingan sebesar 66% dan tegangan torsi di badan core-wall diperoleh perbandingan sebesar 6%. Akibat tegangan geser warping pada sumbu z, tegangan geser warping di sayap core-wall diperoleh perbandingan sebesar 8% dan, tegangan geser warping di badan core-wall diperoleh perbandingan sebesar 69%. Kata Kunci : Core-wall, Thin-walled theory, Core-wall terbuka, Core-wall tertutup ABSTRACT Generally,the closed profile core-wall are very rarely found in the world of construction.the closed profile core-wall is not very effective and efficient due to the presence of a space waste ( useless empty space ) in the middle of the core-wall that should be used for the manufacture of elevators, emergency stairs,and etc. In mean while, the opened profile core-wall are more frequently used and highly developed in this erabecause it is more effective, efficient and economical for the high-rise buildings. By using the thin-walled theory betweenthe two core-wall in opened and closed profile were analyzed with the same load, the same volume in the cross section and the same material. Due to the result inx-axis parallel from the load, the ratio of bending stress are obtained75 % and the ratio of shear stress are obtained by 37 %. The obtaining of the result in y-axis parallel from the load, the ratio of bending stress are obtained by 7 % and the ratio of shear stress are obtained by 54 %. Due to the z-axis torsional,the ratio of torsional tension on the wing of core-wall are obtained by 66 % and the ratio of torsional tension on the body of core-wall are obtained by 6 %. Due to shear stress warping on the z axis, the ratio of shear stress warping in the wing of core-wall are obtained by 8 % and,the ratio of shear stress warping in the body of core-wall are obtained by 69 %. Key words : Core-wall, Thin-walled theory, Opened Profile Core-wall, Closed profile Core-wall

2 . PENDAHULUAN Latar Belakang Pada jaman sekarang ini, pembangunan struktur bangunan tinggi seperti apartemen, mall, plaza, dll semakin sering terjadi di kota-kota besar. Penggunaan jenis konstruksi core-wall ini akan membuat suatu struktur yang bersifat lebih ekonomis (dimensi struktur lain akan lebih kecil) terhadap bagian lain seperti konstruksi portal terbuka. Bangunan yang dibangun dengan sistem struktur yang simetris cenderung akan lebih tahan terhadap gaya lateral yang terjadi sehingga dapat mencegah terjadinya torsi yang besar. Semakin simetris suatu bangunan maka kemungkinan nilai torsi yang dihasilkan akan lebih kecil sehingga dapat sepenuhnya dihindarkan Tujuan Penulisan Penelitian ini bertujuan untuk menghitung tegangan lentur dan torsi yang terjadi akibat beban angin pada luar bangunan dengan perhitungan secara analitis menggunakan teori Thin-Walled pada corewall terbuka dibandingkan dengan yang diumpamakan sebagai balok jepit bebas yang mampu menahan gaya-gaya lateral yang terjadi dan memiliki tampang tipis segi empat yang berdiri sejajar dengan ketinggian bangunan.. TINJAUAN PUSTAKA A. Core-wall Terbuka dan Core-wall Tertutup Konstruksi core-wall memiliki bentuk penampang yang bermacam-macam, ada yang berbentuk kotak tunggal, kotak banyak, serta bentuk penampang lainnya seperti O, Δ, Ε, dll. Pada umumnya struktur core-wall dapat terbuat dari material seperti baja, beton bertulang, dan juga komposit. Corewall bisa bersifat massif dan bisa juga bersifat tidak massif karena terjadinya perlemahan struktur oleh pembuatan lubang pada salah satu sisi core-wall untuk suatu fungsi tertentu seperti pembuatan lubang pintu lift, tangga, dll. Kedua jenis core-wall ini memiliki keuntungan dan kelemahan masingmasing yang penggunaannya harus disesuaikan dengan kebutuhan. Pemilihan jenis core-wall yang nantinya akan berperan sebagai daya dukung suatu konstruksi harus dapat dikombinasikan dengan balok, kolom, pelat lantai, dll sehingga perencanaan bangunan tinggi akan memiliki tata letak yang teratur untuk mencapai penggunaan struktur yang paling hemat dan efisien. Pada umumnya, sangat jarang ditemukan di dalam dunia konstruksi. Corewall tertutup bersifat kurang efektif dan efisien karena terdapatnya suatu space waste (ruangan kosong yang tidak berguna) pada tengah core-wall yang seharusnya bisa dimanfaatkan untuk pembuatan lift, tangga darurat, dll. Sedangkan core-wall terbuka lebih sering dipakai dan sangat berkembang saat ini karena bersifat lebih efektif dan efesien serta ekonomis untuk bangunan bertingkat tinggi. Pembuatan lubang pada dinding core-wall untuk fungsi tertentu akan berpengaruh pada distribusi tegangan yang nantinya tegangan dari bagian yang dibuat lubang tesebut akan menyebar ke daerah lain. Dengan adanya suatu lubang pada dinding maka hasil dari kekakuan bidang yang tadinya utuh akan berkurang. Kehilangan kekakuan akibat adanya pembuatan lubang pada dinding tidak akan berpengaruh begitu besar apabila jumlah lubang yang dibuat masih dalam jumlah yang kecil. Penurunan nilai kekuatan pada core-wall memberikan nilai yang relatif karena disesuaikan terhadap jumlah lubang yang terdapat pada dinding core-wall itu sendiri dan biasanya penurunan kekuatan ini masih dalam batas yang diizinkan karena sudah dianalisis terlebih dahulu seperti yang diilustrasikan pada gambar. t=mm Wx ta=mm Wx b=4m T Y Wy b=4m T Y Wy X tb=4mm X tb=4mm a=8m a=8m Gambar. Core-wall tertutup dan core-wall terbuka

3 B. Teori Bimoment dan Torsi dengan Metode Thin-walled Pada bagian ini menunjukan aplikasi dari teori struktur thin-wall. Pada gambar menunjukan bahwa sebuah gaya P yang bekerja di sepanjang sumbu axis balok menyebabkan sebuah bimoment M w. Mz() m(z) X P Wp Y Z Mz(z) Gambar. Pembebanan gaya P pada balok menyebabkan timbul bimoment Persamaan umum: E ww φ v z GJ p φ z = m z z + ω m q z z q x z y q y m + q y z (x q x m ) Persamaan torsi warping dengan beban aksial sebesar q x dapat ditulis dengan persamaan φ v z λ φ (z) = m(z) E ww Dimana λ = GJ p E ww Persamaan sudut warping adalah sebagai berikut: sinh λz φ = φ + φ + M z λz sinh λz + M wm ( cosh λz) λ λgj p GJ p z λ z t sinh λ z t m(t) dt λgj p Persamaan nilai bimoment adalah sebagai berikut: M wm z = E ww φ (z) GJ p M wm z = φ λ sinh λz + M z sinh λz + M λ wm (cosh λz) λ z λ sinh λ z t m(t) dt Persamaan nilai momen torsi warping adalah sebagai berikut: M DS z = M w (z) M DS z = φ GJ p cosh λz + M z cosh λz + M wm λ (sinh λz) z cosh λ z t m(t) dt Dengan, Z = ketinggian E = modulus elastisitas ww = section properties dalam teori warping λ = factor pembebanan G = modulus geser Jp = momen inersia polar φ = sudut warping M wm = bimoment M ds = momen torsi 3

4 C. Momen Torsi dan Bimoment pada Perletakan Jepit-jepit Sebuah bimoment bekerja di sepanjang bentang sebuah balok seperti yang diilustrasikan pada gambar 3. Perletakan jepit-jepit dengan bimoment disepanjang batang adalah sebagai berikut: M d L z Sudut Putar (Ø) Gambar 3. Perletakan jepit- jepit dengan bimoment disepanjang perletakan CosλL = mdl Mz() Mz() = mdl CoshλL Persamaan umum M wm z GJ p M wm z = φ λ sinh λz + M z λ λ z λ sinh λ z t m(t) dt Pada saat z = -L maka φ = dan M wm = sinh λz + M wm (cosh λz) M wm L = M z λ sinh λl λ L λ sinh λ L t m(t) dt Kemudian didapat nilai Mz() adalah sebesar: Mz() = mdl CoshλL Maka nilai bimoment adalah sebagai berikut: mdl sinh λz M wm z = λcoshλl md md cosh λz λ + coshλl λ cosh λl Sedangkan nilai dari momen torsi adalah sebagai berikut; M ds z = M wm z M ds z = Dengan, z,l = ketinggian G = modulus geser λ = factor pembebanan Jp = momen inersia polar φ = sudut warping M wm = bimoment M ds = momen torsi mdl cosh λz md Sinh λz coshλl λcosh λl 4

5 3. METODOLOGI PENELITIAN Bahan Penelitian Dalam penelitian ini dibutuhkan beberapa jenis data pendukung diantaranya merupakan data yang diperoleh dari studi literatur bacaan buku, refrensi, jurnal, skripsi, dan bahan bacaan lain yang mendukung. Metode Penelitian Dalam Penelitian ini akan dilakukan perbandingan analisa lentur dan torsi antara core-wall terbuka dan dengan metode thin-walled.. Adapun sifat dari sebuah balok lurus berpenampang tipis (thin-walled) yang kemudian diberikan beban lentur dan beban torsi yang terbagi rata pada permukaannya yang ditimbulkan akibat beban luar yang diberikan seperti yang diilustrsikan pada gambar 4. Gambar 4. Beban torsi yang bekerja pada balok berdinding tipis Tegangan-tegangan ini tidak akan muncul pada kasus torsi seragam (Saint Vennant). C.Bach (99) adalah orang yang pertama mengeluarkan pendapat ini setelah melakukan percobaan menggunakan balok kantilever dengan penampang kanal. Percobaan pertama adalah dengan memberikan beban terpusat pada ujung balok tepat pada titik berat penampang yang kemudian menimbulkan lentur dan perputaran penampang dalam arah memanjang. Percobaan ini menunjukkan bahwa bidang penampang tidak lagi datar dan mengalami tegangan warping keluar dari bidang. Kemudian dilakukan percobaan dengan mengubah-ubah posisi pembebanan sampai ditemukan titik pusat geser dan tambahan tegangan menjadi hilang. Pada bagian ini, persamaan umum didapat dengan terlebih dahulu menentukan koordinat sistem asal, kemudian koordinat sistem lanjutan (intermediate), dan terakhir adalah koordinat sistem utama. Koordinat dari titik dalam ketiga sistem ini harus dinotasikan dengan lambang yang berbeda. Selanjutnya akan didapatkan fungsi warping w, yang dihitung dengan acuan terhadap kutub B pada kedua koordinat sistem pertama dan dihitung terhadap titik pusat geser M pada koordinat sistem utama serta memperhatikan posisi dari titik awal V. Ketiga bagian koordinat sistem yang digunakan adalah. Koordinat sistem asal A(ẋ,ẏ,ż). Kutub B dan titik mulai V untuk menghitung fungsi warping diambil secara sembarang yaitu ẇ B d = ẇb,. Koordinat sistem intermediate S (ẍ,ӱ,ż). Sumbu ini sejajar dengan sumbu (ẋ,ẏ,ż). Kutub B tetap tidak berubah dari posisi awal tetapi titik awal V berubah sehingga ẅ B d = ẅb =, 3. Koordinat sistem utama S(x,y,z). Sumbu x dan y membentuk sudut ψ terhadap sumbu ẍ dan ӱ dan kemudian kutub B berpindah ke M. 5

6 Sifat-sifat bagian untuk masing-masing perubahan koordinat sistem adalah. Koordinat sistem asal (ẋ,ẏ,ż) ẋ = ẏ = ẇ = ẇb = ẋẋ = ẏẏ = ẋẏ = ẇẋ = ẇb ẋ = ẇẏ = ẇb ẏ = ẋ s d= momen pertama dari luasan terhadap sumbu ẏ ẏ s d= momen pertama dari luasan terhadap sumbu ẋ ẇẇ = ẇb ẇ B = ẇ B s d= Luas bidang momen pertama terhadap kutub B ẋ s d= momen kedua dari luasan terhadap sumbu ẏ ẏ s d= momen kedua dari luasan terhadap sumbu ẋ ẋ s ẏ s d= hasil kali momen dari luasan dari profil (ẋ,ẏ,ż). Koordinat sistem lanjutan (ẍ,ӱ,ż) ẍ = ӱ = ẅ = ẅb = ẍẍ = ӱӱ = ẍӱ = ẅẍ = ẅb ẍ = ẅӱ = ẅb ӱ = ẇ B s ẋ s d= hasil kali bidang dari luas ẇ B s ẏ s d= hasil kali bidang dari luas ẇ s d= konstanta warping terhadap kutub B ẍ s d= momen pertama dari luasan terhadap sumbu ӱ ӱ s d= momen pertama dari luasan terhadap sumbu ẍ ẅẅ = ẅb ẅ B = ẅ B s d= Luas bidang momen pertama terhadap kutub B ẍ s d= momen kedua dari luasan terhadap sumbu ӱ ӱ s d= momen kedua dari luasan terhadap sumbu ẍ ẍ s ӱ s d= hasil kali momen dari luasan dari profil (ẍ,ӱ,ż) 3. Koordinat sistem asal (x,y,z) x = y = w = wm = xx = yy = xy = wx = wm x = wy = wm y = ẅ B s ẍ s d= hasil kali bidang dari luas ẅ B s ӱ s d= hasil kali bidang dari luas ẅ s d= konstanta warping terhadap kutub B x s d= momen pertama dari luasan terhadap sumbu y y s d= momen pertama dari luasan terhadap sumbu x ww = wm w M = w M s d= Luas bidang momen pertama terhadap kutub M x s d= momen kedua dari luasan terhadap sumbu y y s d= momen kedua dari luasan terhadap sumbu x x s y s d= hasil kali momen dari luasan dari profil (x,y,z) w M s x s d= hasil kali bidang dari luas w M s y s d= hasil kali bidang dari luas w s d= konstanta warping terhadap kutub M Gambar 5. Koordinat sistem asal, lanjutan,dan utama 6

7 ungsi warping untuk profil tersebut adalah sebesar s ẇ B s = [ρ B s ᴪ ]ds t(s) Nilai dari fungsi warping ini tergantung kepada letak kutub B dan titik mulai V dari profil dimana pengintegrasian dilakukan. Dengan terjadinya perubahan posisi dari B dan V maka akan mengakibatkan perubahan fungsi warping sedangkan perpindahan keluar akan keluar dari bidang penampang. ungsi warping yang memiliki hasil nilai negatif apabila bergerak berlawanan arah jarum jam dan bernilai positif jika bergerak searah jarum jam. Untuk dapat berubah dari koordinat sistem asal menjadi koordinat sistem lanjutan maka digunakan persamaan ẍ = ẋ ẋ s ӱ = ẏ ẏ s ż = ż ẅ = ẇ B ẇ dimana : ẋ s = ẋ ẏ s = ẏ ẇ = ẇ B Pada koordinat sistem lanjutan, kutub B tetap tidak berubah sedangkan titik asal V berpindah untuk memenuhi ẅ B d = ẅb =. Setelah itu, kemudian di lakukan perpindahan dari koordinat sistem lanjutan ke koordinat sistem utama dengan persamaan dimana x = ẍ cos ψ + ӱ sin ψ y = ẍ sin ψ + ӱ cos ψ ẍӱ tan ψ = ẍẍ ӱӱ Pada koordinat sistem utama ini, titik kutub B sudah berpindah ke titik pusat geser M sehingga perhitungan untuk koordinat titik pusat geser adalah ẍ M ẍ B = ẅ B ӱ. ẍẍ ẅb ẍ. ẍӱ ẍẍ. ӱӱ ẍӱ ӱ M ӱ B = ẅ B ӱ ẍӱ ẅb ẍ. ӱӱ ẍẍ. ӱӱ ẍӱ Persamaan yang kemudian digunakan untuk menentukan fungsi warping untuk koordinat sistem utama adalah w M = ẅ B + ӱ M ӱ B ẍ ẍ M ẍ B ӱ 7

8 4. HASIL DAN PEMBAHASAN Y x Y x Wx z Wx z z=3m z=3m Wy a=8m Wy a=8m b=4m b=4m Wy=N/mm 3 Wx = N/mm tb=4mm 3 Y 4 Wx =N/mm X a=8m b=4m 8 T Y 4 Wy=N/mm ta=mm X tb=4mm a=8m b=4m Gambar 6. Pembebanan dan titik tinjau pada core-wall terbuka dan Pada gambar 6 diilustrsikan bahwa core-wall terbuka dan yang mengalami pembebanan dalam sumbu x dan y.adapun langkah untuk menghitungnya adalah sebagai berikut:. Analisa tegangan lentur a. Modulus elastisitas dan poisson rasio bahan Modulus Elastisitas E = N/mm Poisson Ratio ν =, b. Modulus geser E G = (+ν ) c. Nilai momen disepanjang bentang M = Wx.z d. Nilai titik berat tampang core-wall core-wall terbuka x = y = a b. t b (a. t a + b. t b ) b x = (a + b) y = a 8

9 σz (Nmm) e. Nilai inersia tampang core-wall core-wall terbuka I x =. t a. a 3 +. b. t b. ( a) I y =.. t b. b 3 + a. t a. x +. b. t b. ( b x) I x = b 6 (bt b + 3at a ) I y = a 6 (at a + 3bt b ) f. Nilai tegangan lentur Sumbu x M. x σ z = Iy Sumbu y M. y σ z = Ix Gambar7. Distribusi tegangan lentur pada sumbu x ecore-wall terbuka dan tertutup Grafik nilai Tegangan Lentur pada sumbu x core-wall terbuka z(mm) 9

10 τz (Nmm) σz (Nmm) Gambar8. Distribusi tegangan lentur pada sumbu ycore-wall terbuka dan tertutup 6 Grafik nilai Tegangan Lentur pada sumbu y core-wall terbuka z(mm) Pada gambar 7 dan 8 terlihat bahwa hasil dari distribusi tegangan lentur antara core-wall terbuka dan didapat kesimpulan sebagai berikut: a) Beban sejajar sumbu x, tegangan lentur diperoleh perbandingan sebesar 75% b) Beban sejajar sumbu y, tegangan lentur diperoleh perbandingan sebesar 7%. Analisa tegangan geser a. Gaya geser disepanjang bentang dm = V = Wy. z dz b. Tegangan geser pada titik yang ditinjau c. Tegangan geser teori warping C = τds ds t(s) d. Distribusi tegangan geser setiap titik τ = τ x C t Gambar 9. Distribusi tegangan geser akibat Wx pada core-wall terbuka dan tertutup Grafik nilai Tegangan Geser akibat Wx core-wall terbuka z(mm)

11 τz (Nmm) Gambar. Distribusi tegangan geser akibat Wy pada core-wall terbuka dan tertutup.4 Grafik nilai Tegangan Geser akibat Wy core-wall terbuka. z(mm) Pada gambar9 dan terlihat bahwa hasil dari distribusi tegangan geser antara core-wall terbuka dan didapat kesimpulan sebagai berikut: a) Beban sejajar sumbu x, tegangan geser diperoleh perbandingan sebesar 37%. b) Beban sejajar sumbu y, tegangan geser diperoleh perbandingan sebesar 54%. 3. Analisa tegangan torsi dan warping a. Momen inersia polar Core-wall Terbuka Jp = K 3 a 3 n t n Core-wall Tertutup Jp = 4A ds t b. Sudut rotasi ᴪ = A ds t c. ungsi warping setiap titik d. Section propeties dan e. Sudut putar antara sumbu lanjutan ẍӱ tan ψ = ẍẍ ӱӱ f. Kordinat sistem titik pusat geser ẍ M ẍ B = ẅ B ӱ. ẍẍ ẅb ẍ. ẍӱ ẍẍ. ӱӱ ẍӱ ӱ M ӱ B = ẅ B ӱ ẍӱ ẅb ẍ. ӱӱ ẍẍ. ӱӱ ẍӱ g. Section properties sistem kordinat asal h. Nilai bimoment dan momen torsi warping Bimoment mdl sinh λz M wm z = λcoshλl md md cosh λz λ + coshλl λ cosh λl

12 σz (Nmm) τz (Nmm) Momen torsi warping M ds z = i. Tegangan torsi σ z (s) = M w (z). w(s) ww j. Tegangan geser warping τ(z, s) = M DS(z) t(s). ww mdl cosh λz md Sinh λz coshλl λcosh λl w (s) ds t (s) ds t(s) w (s) Gambar. Distribusi tegangan geser warping pada core-wall terbuka dan tertutup Grafik nilai Tegangan Geser Warping core-wall terbuka z(mm) Gambar. Distribusi tegangan geser warping pada core-wall terbuka dan tertutup Grafik nilai Tegangan Torsi core-wall terbuka z(mm)

13 Pada gambar dan gambar terlihat bahwa hasil dari distribusi tegangan geser warping antara core-wall terbuka dan didapat kesimpulan sebagai berikut: a) Beban torsi pada sumbu z, tegangan torsi di sayap core-wall diperoleh perbandingan sebesar 66% sedangkan tegangan torsi di badan core-wall perbandingan sebesar 6% b) Beban tegangan geser warping pada sumbu z, tegangan geser warping di sayap core-wall diperoleh perbandingan sebesar 8% sedangkan tegangan geser warping di badan core-wall diperoleh perbandingan sebesar 69% Tabel. Perbandingan tegangan antara core-wall terbuka dan Jenis Tegangan Core-wall Tertutup Core-wall Terbuka Perbandingan σz (Tegangan Letur Akibat Wx) 6,86 N/mm 5,3 N/mm 75% τ (Tegangan Geser Akibat Wx),4 N/mm,94 N/mm 37% σz(tegangan Lentur Akibat Wy) 4,8 N/mm 3,43 N/mm 7% τ (Tegangan Geser Akibat Wy), N/mm,65 N/mm 54% σz (Tegangan Torsi di sayap core-wall) 6,5 N/mm 4,79 N/mm 66% τ (Tegangan geser warping sayap core-wall),35 N/mm 4,3 N/mm 8% σz (Tegangan Torsi di badan core-wall) 6,5 N/mm 7,7 N/mm 6% τ (Tegangan geser warping di badan core-wall),35 N/mm 7,59 N/mm 69% 5. KESIMPULAN a) Beban sejajar sumbu x, tegangan lentur diperoleh perbandingan sebesar 75% sedangkan tegangan geser diperoleh perbandingan sebesar 37%. b) Beban sejajar sumbu y, tegangan lentur diperoleh perbandingan sebesar 7%, sedangkan tegangan geser diperoleh perbandingan sebesar 54%. c) Beban torsi pada sumbu z, tegangan torsi di sayap core-wall diperoleh perbandingan sebesar 66% sedangkan tegangan torsi di badan core-wall perbandingan sebesar 6% d) Beban tegangan geser warping pada sumbu z, tegangan geser warping di sayap core-wall diperoleh perbandingan sebesar 8% sedangkan tegangan geser warping di badan core-wall diperoleh perbandingan sebesar 69% e) Hasil dari nilai, tegangan geser warping, tegangan torsi dan tegangan lentur core-wall terbuka lebih besar dibandingkan, hal ini menunjukan bahwa core-wall terbuka lebih lemah terhadap gaya yang bekerja disepanjang core-wall dibandingkan dengan core-wall tertutup. f) Hasil dari perbandingan yang signifikan antara kedua core-wall terletak pada tegangan torsi dan tegangan geser warping di bagian badan dan sayap core-wall. Hal ini menunjukan core-wall terbuka jauh lebih lemah terhadap tegangan torsi dan tegangan geser warping yang bekerja yang disebabkan karena pengaruh bentuk core-wall terbuka yang tidak simetris. 3

14 Saran. Diperlukan perhitungan yang sangat teliti agar hasil yang diperoleh lebih akurat. Perhitungan yang dibuat hanya untuk satu kelompok core-wall saja, apabila struktur yang memiliki core-wall berkelompok banyak maka diperlukan studi khusus yang lebih lanjut 3. Perhitungan yang dibuat tidak memperhitungkan beban gempa, sehingga diperlukan suatu kajian perumusan lebih lanjut untuk perihal tersebut 4. Perhitungan yang saya gunakan tidak memperhitungkan kekakuan balok dan lantai akibat dari pengekangan setiap lantai dari core-wall tersebut maka diperlukan analisa lebih lanjut untuk mempertimbankan efek dari kekakuan balok dan lantai Daftar Pustaka Case,J and Chilver.96. Strength of materials and structures. Edward Arnold Limited. London. Cook Robert D.98. Concepts And Applications Of inite Element Analysis. PT Eresco. Bandung. Surbakti, Besman.8. Lentur Dan Torsi Pada Corewall Tampang Tertutup Tidak Berlubang. Program Pasca Sarjana. Universitas Sumatera Utara. Szilard,R Teori dan Analisis Plat. Erlangga. Jakarta. Timoshenko,S and Woinowasky-Krieger.97. Theory of Plates and Shells. McGraw-Hill Company. New York. Murray,N.984. Introduction to The Theory of Thin-walled Structures. Oxford University Press. New York. Weaver,William and Johnston Paul inite Elements or Structural Analysis. PT Eresco. Bandung. Winardi. elix.. Analisa Lentur dan Torsi Pada Corewall Tidak Berlubang dengan Teori Thin- Walled. Program S Sarjana Universitas Sumatra Utara. 4