4.2 URAIAN MATERI II: MENENTUKAN MODEL KONSTRUKSI ATAS DAN BAWAH JEMBATAN BETON TYPE BALOK T (T-BEAM) Gambar 4. 1 Memanjang Jembatan sederhana

Transkripsi

1 4.2 URAIAN MATERI II: MENENTUKAN MODEL KONSTRUKSI ATAS DAN BAWAH JEMBATAN BETON TYPE BALOK T (T-BEAM) Model jembatan beton balok-t (T-Beam) merupakan jembatan beton yang terdiri atas gelagar utama arah longitudinal yang berbentuk balok-t dengan slab beton yang membentangi diantara gelagar (Sutami.1976). Jembatan tipe ini digunakan secara luas dalam konstruksi jalan raya tersusun dar slab beton yang didukung secara integral dengan gelagar. Pada konstruksi balok-t, bagian sayap dan badan balok harus dibuat menyatu (monolit) atau harus dilekatkan secara efektif sehingga menjadi satu kesatuan (SNI, 2002:56). Penggunaannya akan ekonomis pada bentang ft (± m) pada kondisi normal tanpa ada kesalahan pekerjaan. Karena kondisi lalu lintas atau batasan-batasan ruang bebas, konstruksi beton pracetak atau beton prategang dimungkinkan untuk digunakan. Akan tetapi perlu dijamin penyediaan tahanan geser dan daya lekat pada pertemuan gelagar dan slab untuk diasumsikan sebagai satu kesatuan struktur balok-t. Gambar 4. 1 Memanjang Jembatan sederhana Karakteristik Balok T Jembatan beton balok-t lebih sederhana dalam desain dan relatif mudah untuk dibangun, serta akan ekonomis bila dibangun pada bentang yang sesuai. Jenis-jenis jembatan balok-t berdasarkan fabrikasinya, antara lain: 1. Jembatan balok-t dengan balok dan lantai dicetak ditempat (cast in place) secara monolit. 2. Jembatan balok-t dengan balok pracetak dan lantai dicetak ditempat. 3. Jembatan balok-t dengan balok dan lantai pracetak.

2 Berdasarkan klas jembatan balok T, muatan yang digunakan di dalam perhitungan standar jembatan tipe balok-t dapat dibedakan seperti berikut: 1. Jembatan tipe balok-t, kelas I 2. Jembatan tipe balok-t, kelas II Tabel 4. 1 Kelas Jembatan Balok-T Kelas Lebar (m) % Loading A 1,00 + 7,00 + 1, % Loading BM B 0,50 + 6,00 + 0,50 70 % Loading BM C 0,50 + 3,50 + 0,50 70 % Loading BM Sumber : Sutami, SNI dalam Manu:1995:12 Bila gelagar searah dengan arah lalu lintas, tulangan utama slab diletakkan pada arah tegak lurus arah lalu lintas tersebut (arah melintang). Pada slab dengan tupuan sederhana, bentang jembatan diambil jarak dari pusat ke pusat tumpuan tetapi tidak perlu lebih dari jarak bersih, ditambah tebal slab. Untuk slab menerus diatas tumpuan lebih dari dua buah gelagar, jarak bersih termasuk sebagai panjang bentang. Menurut Sutami dalam Supriyadi (2007:69) mengemukakan bahwa rasio tinggi balok dan panjang bentang yang digunakan dalam jembatan balok-t biasanya antara 0,065-0,075. Tinggi balok yang ekonomis akan diperoleh bila jumlah tulangan desak pada tumpuan bagian dalam (interior support) sesedikit mungkin. Jarak gelagar ekonomis biasanya berkisar 7-9 ft (± 2-3 m) dengan slab yang menonjol (overhang) maksimal 2 ft 6 in (± 2 m). Bila slab dibuat menjadi satu kesatuan dengan gelagar, lebar efektif dalam desain tidak boleh lebih dari jarak pusat ke pusat gelagar, seperempat panjang bentang gelagar, seperempat panjang bentang gelagar atau 12 kali tebal slab terkecil ditambah lebar badan gelagar. Untuk gelagar terluar, lebar efektif kantilever tidak boleh lebih dari setengah jarak bersih terhadap gelagar berikutnya, atau seperduabelas panjang bentang atau 6 kali tebal slab Syarat Balok T (T-Beam) Balok T merupakan balok yang berbentuk seperti huruf T yang dicor monolit dengan plat. Apabila balok beton dicor monolit dengan lantai/plat, maka lendutan pada balok akan mengakibatkan bagian lantai yang bersebelahan harus ikut melendut. Tegangan tekan timbul baik pada bagian badan balok persegi maupun pada bagian sambungan lantai.

3 Gambar 4. 2 Lebar Efektif dari Balok T Untuk balok berusuk yang dapat dilihat dibawah lantai dan menyatu dengan lantai, harus dibuat kesepakatan mengenai lebar efektif flens. Pada SKSNI T Pasal dicantumkan ketentuan untuk lebar efektif balok T yang harus ditetapkan. Total lebar efektif dari balok T tidak boleh melebihi seperempat bentang balok l dan lebar efektif dari flens yang membentang pada tiap sisi badan balok sebesar 8 kali tebal plat atau diperhitungkan sebesar setengah jarak bersih dari badan balok yang bersebelahan. Untuk balok T berlaku: b b w + b 1 + b 2 < ¼ l Dengan b w adalah lebar badan balok dari penampang persegi b 1 8 x h 1 atau ½ L 1 b 2 8 x h 2 atau ½ L 2 Untuk balok yang berbentuk L ditetapkan b b w + b 1 dengan b 1 adalah harga terkecil dari b 1 1/12 l atau 6 h, ataupun ½ L 1

4 Gambar 4. 3 Penampang Balok T dengan Diagram Regangan dan Tegangan (C < H 1 ) Di dalam perhitungan sebuah balok dianggap sebagai balok T maka berarti seluruh daerah tekan harus terdapat pada daerah flens (c < h 1 ), hal ini sesuai dengan yang ditunjukkan pada gambar dibawah. Bila c < h 1 maka balok dapat dianggap sebagai balok persegi dengan lebar b (sebagai pengganti b w ) dan tinggi efektif d. Jika a 0,85 c terletak pada daerah flens berarti tak memadai. Dalam diagram - beton yang diskematisasikan, tanpa diperpendek tinggi dari daerah tekan ditetapkan sama dengan c. Hanya dalam hitungannya diasumsikan a 0,85 c. Oleh karena penampang beton di bawah garis netral dianggap retak, maka sebagai sisanya penampang persegi empat balok b x h yang telah retak diabaikan sehingga tergambar bentuk balok T. Bila c > h 1 maka seperti pada gambar Oleh karena daerah tekan kini tidak terbatas sampai diflens saja, maka perhitungan momen disini berdasarkan bentuk balok dengan ukuran b w xh. Pada balok T yang ditumpu menerus, letak flens terdapat disekitar tumpuan pada balok bagian tarik. Pada titik tumpuan, balok T dihitung sebagai balok persegi (b w x h). Gambar 4. 4 Penampang Balok T dengan Diagram Regangan dan Tegangan (C > H 1 ) Rancangan Beton Berdasarkan SNI Pada bahasan ini menjelaskan contoh dasar pengunaan rumusan rancangan balok T dari bahan beton kedalam perhitungan konstruksi balok sederhana, dimana penerapa ini

5 dilakukan untuk memberikan arah bagi pembelajar untuk me refreshing kembali materi balok T. Dari hasil teori singkat diatas dapat di aplikasi rumusan untuk diterapkan pada contoh perhitungan balok T. permasalahan yang muncul adalah pada bagian plat tidak mampu mereduksi timbulya tegangan tarik sehingga balok dapat diasumsikan balok prismatic. Ada pemikiran pada lebar b efektif pada balok dapat diganti dengan sejumlah luasan tulangan, itu hanya diijinkan pada balok komposit (gabungan baja dan beton) karena ada nilai transformasi luasan baja tulangan kedalam bagian section property composite. Sedangkan pada balok beton tumpuan sebenarnya boleh dilakukan hanya belum teruji, maka pada balok tumpuan masin mengunakan asumbi balok prismatis Studi Kasus 1). Studi Kasus Pada Balok T di posisi Tumpuan Pada bagian ini balok pada ujung tumpuan akan menerima moment negative karena balok berada pada tumpuan jepit elastic. Pada bagian tumpuan beton T bagian atas menerima tarik sehingga tidak berfungsi sebagai balok T secara keseluruhan karena bagian sayap plat tidak mampu untuk menahan timbulnya tarikan sesuai fifat mekanis beton. Merencana Penerapan jika balok Pada Tumpuan tidak mampu menahan tarikan : M support ,417 N.m V ,200 N b 400 mm h 850 mm d mm Mencari kemampuan k dari penampang balok beton M u k 2 bd ,417 x10 0,8x400 x ,126 Mpa perlu 0,85 fc' 1 fy 0,005 2k 1 0,85 fc' 0, ,126 0,85.20 Mencari nilai koefisien penulangan pada balok tulangan tunggal apa ganda min 1,4 f y 1, ,007 perlu < min maka digunakan min 0,007 As bd 0,007 x 400 x ,20 mm 2

6 Dipakai baja tulangan 3 ø 32 ( As 2411,52 mm 2 ), Kontrol diperlukan untuk keseimbangan pula tulangan tekan dari nilai tulangan tarik sebesar N T N D a Asf y 0,85 f ' b c 2411,52 x200 0,85x20x400 70,93 mm c a 70,93 83,45 mm 0, 85 1 d c f s 600 c , , ,91Mpa > f y..ok a 83, 45 M n A s.f y d (2411,52 x 200 ) x Nmm ,202 Nm M M n u 1,616 Nm Perencanaan tulangan geser pada balok akibat gaya lintang : V u ,200 N V c fc '. b. d 20 3 x 400 x ,277 N 1 1 ø. Vc x 0,6 x , ,183 N < Vu maka perlu 2 2 Rancangan Sengkang

7 jarak sengkang yang diperlukan dicari 1 1 S maksimum d x mm 2 2 Atau jarak sengkan mksimun S maksimum 600 mm digunakan spasi jarak 300 mm, dengan luas tulangan minimum : A v min 1 3 f '. b. s f c y x400 x ,427 mm 2 Dipakai tulangan ø10 mm ( A v 226,195 mm 2 ), maka jarak sengkang : Av. f y s 1 fc '. b 3 2x226,195 x ,736 mm 1 20 x400 3 Jadi dipakai tulangan ø mm untuk geser, dan tulangan tarik3ø16 untuk lentur., dan tulangan tekan 2-16mm Gambar 4. 5 Penulangan pada Tumpuan dan lapangan Balok 2). Studi Kasus Pada Balok T di daerah segmen bentang lapangan Rancangan balok T pada daerah lapangan dapat dilakukan persegmen sesuai dengan hasil statika momen per segmen pada bagian lapangan, dengan memberikan system block pada tiap bentang balok. Pada daerah, dimana balok melentur postif sehingga tarikan berada pada bagian bawah balok dan tekan berada pada atas balok dapat diprediksi besarnya, pemanfaatan balok T juga dapat diberlakukan dengan perindahan posisi garis lengkun Momen positif menuju momen negative dimana momen nol, maka pengunaan balok T dapat dipertimbangan untuk memanfaatkan tekanan pada material beton bagian balok dan plat lantai selebar b efektif

8 Penerapan balok T dapat diaplikasikan pada tiap segmen lapangan bentang balok terbagi pada segmen 1, 2,3 dan 4 dengan masing masing segmen Gambar 4. 6 Penampang Balok T Mencari Lebar efektif balok ( b ), dipilih yang terkecil di antara : b ¼ x L ¼ x b b w + 16 h f (16 x 200) 3600 mm b jarak p.k.p ) Kontrol pada segmen lokasi 1 sebagai jarak 1/4 panjang bentang balok M ,050 N.m Kontrol efektifitas penampang balok T Dianggap seluruh flent menerima desakan sepenuhnya. h f M nf 0,85.f c.b.h 200 d 0, ,2 x 10 6 N.m M nf > M i, maka balok berperilaku sebagai balok T persegi, Mencari nilai k dari kemampuan penampang balok M u k 2 bd ,050 x10 0,8x400 x ,215 Mpa perlu 0,85 fc' 1 fy 2k 1 0,85 fc' 0, ,215 0, ,006 min 1,4 f y 1, ,007 perlu < min perlu 0,007 As bd 0,007 x 400 x ,2 mm 2

9 Dipakai baja tulangan 3ø32 (As 2411,52 mm 2 ) N T N D a Asf y 0,85 f ' b c 2411,52 x200 0,85x20x400 70,93 mm c a 70,93 83,45 mm 0, 85 1 d c f s 600 c , , ,91Mpa > f y..ok a 83, 45 M n A s.f y d (2411,52 x 200 ) x Nmm ,202 Nm M M n u 1,616 Nm Untuk angka keamanan perbandingan antara momen nominal dan momen rencana lebih dari 1 sehingga dapat dikatakan aman Cek daktailitas tulangan : A s max 0, ,0319.h f 15309,9584 mm 2 0,510d b b w 1 h f 0,510 x A s min min bd 0,007 x 400 x ,2 mm 2 Dengan demikian penampang balok memenuhi syarat daktailitas, 2) Pada titik segmen 2 dan 3 daerah dimana erbentuk momen maksimum. M ,250 N.m < M nf 4651,2 x 10 6 N.m Maka perilaku balok diasumsikan sebagai balok T persegi M u k 2 bd ,250 x10 0,8x400 x ,378 Mpa perlu 0,85 fc' 1 fy 2k 1 0,85 fc' 0, ,378 0, ,019

10 min 1,4 f y 1, ,007 max 0,75 0,75 0,0406 0,85 fc'. 1 fy 0, , min < perlu < max 0,019 As bd 0,019 x 400 x ,4 mm 2 Dipakai baja tulangan 8ø16 (As 6430,72 mm 2 ) f y N T N D a Asf y 0,85 f ' b c 6430,72 x200 0,85x20x ,138 mm c a 189, ,515 mm 0, 85 1 d c (784 40) 222,515 f s c 222, ,853 Mpa > f y...ok a 189,138 M n A s.f y d (6430,72 x 200 ) x N mm 835,261x10 3 Nm M M n u 1,25 Nm Untuk angka keamanan perbandingan antara momen nominal dan momen rencana lebih dari 1 sehingga dapat dikatakan aman Tulangan disusun 2 lapis d aktual x mm

11 Gambar 4. 7 Penampang Penulangan balok tumpuan dan lapangan 3) Perhitungan balok diafragma untuk mengikat balok agar tidak terjadi perubahan kesamping Perhitungan balok diafragma hanya ditinjau dari momen penurunan (defleksi) karena diasumsikan sebagai pengaku balok gelagar. I 1/12 bh 3 1/12 x 25 x cm 4 26 x 10 8 mm 4 Mdl 19,27 x 10 6 N mm Mdl M u mencari nilai M u k 2 bd 19,27 x106 0,8x250 x ,09 Mpa perlu 0,85 fc' 1 fy 2k 1 0,85 fc' 0, ,09 0, ,0085 min 1,4 f y 1, ,007 max 0,75 0,75 0,0406 0,85 fc'. 1 fy 0, , f y min < perlu < max 0,0085 As bd 0,0085x 250 x ,5 mm 2 Dipakai baja tulangan 2ø16 (As 1205,76 mm 2 )

12 N T N D a Asf y 0,85 f ' b c 1205,76x200 0,85x20x250 56,75 mm c a 56,75 66,76 mm 0, 85 1 f s d c , Mpa > f y... c 66,76 M n a 56,75 A s.f y d (1205,76 x 200 ) x ,08 x 10 6 Nmm 104,08 x 10 6 Nm M M n u 5,47 Nm Untuk angka keamanan perbandingan antara momen nominal dan momen rencana lebih dari 1 sehingga dapat dikatakan aman. Gambar 4. 8 Penampang penulangan balok diafragma Gaya Pada Tumpuan Jembatan harus ditinjau terhadap gaya yang timbul akibat gesekan pada tumpuan bergerak, karena adanya pemuaian dan penyusutan dari matrial jembatan akibat perbedaan suhu atau akibat-akibat lain. Koefisien gesek karet dengan baja atau beton adalah 0,15 sampai dengan 0,18. 1) Beban Khusus Menurut PPJJR(1987)beban khusus yaitu beban-beban yang khususnya bekerja atau berpengaruh terhadap suatu struktur jembatan. Misalnya: gaya sentirfugal, gaya gesekan pada tumpuan, beban selama pelaksanaan pekerjaan struktur jembatan.

13 2) Gaya Gesekan pada Tumpuan Gaya gesekkan ditinjau hanya timbul akibat beban mati (ton). Sedangkan besarnya ditentukan berdasarkan koefisien gesekan pada tumpuan yang bersangkutan dengan nilai: Tumpuan rol o Dengan 1 atau 2 rol : 0,01 o Dengan 3 rol atau lebih : 0,05 Gambar 4. 9 Landasan/Tumpuan Sendi Dan Roll Gambar Varian Tumpuan /Landasan Lebih Dari 2 Roda Penumpu Tumpuan gesekan bahan material landasan o Antara tembaga dengan campuran tembaga keras 0,15 o Antara baja dengan baja atau baja tuang 0,25 o Antara karet dengan baja/beton 0,15 sampai 0,18

14 Gambar Tumpuan typi kaet Elastometric tumpuan-tumpuan khusus harus disesuaikan dengan persyaratan spesifikasi dari pabrik material yang bersangkutan atau didasarkan atas hasil percobaan. 3) Konstruksi Bawah Jembatan Beberapa syarat untuk pekerjaan pondasi dangkal yang harus diperhatikan. 1) memiliki fungsi mampu mendukung dan menyalurkan dengan baik beban konstruksi yang dipikulnya ke bada tanah.2) memiliki nilai struktural tidak mengalami penurunan dan tidak berubah bentuk saat pembebanan terjadi..kegunaan Struktur pondasi adalah bagian dari suatu sistem rekayasa teknik yang mempunyai fungsi untuk memikul beban konstruksi dan beban luar yang bekerja serta beratnya sendiri konstruksi dan pada akhirnya didistribusikan dan disebarkan pada lapisan tanah dan batuan yang berada dibawahnya untuk distabilisasi menjadi bagian sebaran gaya dan tegangan.. 4) Pemilihan Konstruksi Pondasi Jembatan Pemilihan pondasi sebagai landasan /tumpuan berfungsi untuk menyalurkan beban bangunan ke lapisan tanah sehingga tanah dapat mereduksi beban beban konstruksi melalui kekuatan lapisan tanah. Maka diperlukan pertimbangan untuk menentukan kelayakan jenis pondasi didasarkan antara lain 1) Faktor Tanah a) Struktur lapisan tanah memiliki jenis dan macam tanah, bagaimanan struktur tanah memberikan rekasi akibat pembebanan konstruksi bangunan. b) kekuatan tanah.(σt), sebelum digunakan tanah harus melalui pengujian kekuatan tanah melalui uji triaksial, uji geser dan butiran gradasi c) kedalaman rencana pondasi (h) yang dipilih, kedalaman tanah keras mempengaruhi pada posisi kekuatan pondasi dangkal dan pondasi dalam misal untuk kemampuan tiang pancang. d) letak permukaan air tanah, posisi air tanah pada kondisi normal, jenuh dan kering dapat memberikan pertimbangan catatan dalam pembuatan pondasi

15 2) Faktor beban. a) Jumlah lantai bangunan, meliputi, fungsi, kegunaan memberikan factor beban tersendiri dari bangunan. b) tinggi bangunan, ketinggian bangunan yang direncanakan dapat mempengaruhi posisi pilihan pondasi. c) Bahan dan dimensi penampang, panjang bentang dari komponen struktur dapatt memberikan pilihan dalam penentuan pondasi. Penentuan jenis dan macam pondasi serta bentuk model pondasi didasarkan pada beban, kemudahan pengerjaan dan pembiayaan konstruksi, letak daya dukung tanahyang baik dari sisi tegangan bahan tanah merupakan faktor utama untuk menentukan macam dan model/ bentuk. Dibawah ini tabel yang mengambarkan bentuk model pondasi yang dipilih sesuai dengan kedalaman dan kemampuan daya dukung tanah. Tabel 4. 2 Model Pondasi pada kedalaman konstruksi Sumber Mekanika tanah (Suyono S. 1983) 5) Jenis Pondasi Jembatan Pemilihan jenis pondasi didasarkan pada kemampuan mereduksi beban konstruksi dalam bentuk kesatuan dalam suatu bangunan, jenis pondasi dibedakan1) pondasi dangkal dan 2) pondasi dalam. 1).Pondasi Dangkal Pondasi dari bahan masif dapat berupa bentuk segi empat, lingkaran atau bentuk lain dari bahan beton, batu kali, bata, gabungan konstruksi yang berada pada kedalaman < 3 meter berlandaskan pada lapisan tanah yang memiliki kekuatan dukung baik, macam pondasi dangkal ditinjau dari bahan konstruksi, bentuk. bila tanah pendukung pondasi terletak pada permukaan tanah atau ke dalamam 2-3 m 2).Pondasi Dalam Pondasi dari bahan masif bentuk segi empat, bulat yang dimasukan kedalam tanah hingga mencapai lapisan tanah keras sebagai lapisan dukung pondasi, dengan susunan

16 poda posisi simetris berangkai dengan ikatan plat dan rib pada bagian ujung atas pondasi Kelompok Jenis Pondasi 1) Pondasi dangkal dapat dikategorikan berdasarkan bentuk dan kedalaman dari muka tanah asal Pondasi plat setempat (telapak). Pondasi batu kali dan plat Menerus (lajur). Pondasi Rakit (raft fondation). Pondasi Konstruksi Sarang Laba-laba. 2) Pondasi dalam dapat dikategorikan berdasarkan bentuk, kedalamam dan kedalaman dari muka tanah asal Pondasi Tiang Pancang. Pondasi Bored Pile. Pondasi Franki Pile. Pondasi Sumuran Beban dan Gaya selama Pelaksanaan Abutmen Gaya yang bekerja selama pelaksanaan harus ditinjau berdasarkan syarat-syarat pelaksanaan Merencana Stabilitas Abutment Jembatan Abutment adalah bangunan bawah yang pada umumnya terletak disebelah bawah bangunan jembatan.. Fungsinya sebagai penerima atau pemikul beban-baban yang diberikan bangunan atas dan kemudian menyalurkannya ke pondasi. Beban-beban tersebut selanjutnya oleh pondasi disalurkan ke tanah. Suyono. (1982) dalam Suwono (1989) stabilitas abutment sebagai berikut : 1) Syarat aman terhadap guling Dimana : Guling akan terjadi jika momen yang menyebabkan guling melampui momen yang menahan. SF > 2 2) Syarat aman terhadap geser

17 Geserakan terjadi jika gaya yang menyebabkan geser melampaui syarat yang sudah ditentukan. > 2 3) Syarat aman terhadap eksentrisitas e 4) Kontrol terhadap tegangan σ ( ) σmaks Qall σmin Qall dimana Q adalah tegangan yang di izinkan Gambar Reaksi Tanah Aktif SF V H C Ab My Mx E Σ B L Safety factor Total gayavertikal Total gayahorisontal Nilaiadhesipondasi Luaspondasi Total momenlengan x Total momenlengan y Eksentrisitas Tegangan Lebarpondasi Bentang/panjangpondasi 5) Batas batas penulangan Menurut Peraturan Beton Indonesia (PBI.1971, dan SNI ) batas batas penulangan dapat diperoleh sebagai berikut : Dimana Mh (momem horisontal) maksimal diambil dari hasil kombinasi pembeban dari masing masing kombinasi, formula perhitungan dapat dijelaskan dibawah ini Mu 1,6 x Mh( SKSNI T ) Mu Mn Mu / Ø

18 Rn Kebutuhan koefisin penulangan ρ perlu { ( )} ρ min kebutuhan Tulangan pokok : As ρ minx b x d kebutuhan Tulangan bagi : As bagi 20 %. As pokok Kontrol tulangan geser pada penampang Ø Vc Av 2. ¼. π. d 2 S Vs ada Vs ada > Vs perlu...(aman) 6) Tekanan Tanah Menurut Potma (1959) dalam Suwono (1989) tekanan tanah aktif dari material diluar abutmen diperoleh dengan rumus sebagai berikut : Ka tg 2 [ ] Koefisien tanah diperlukan untuk menghitung gaya yang bekerja permeter dari lebar tekanan tanah aktif, dengan rumus sebagai berikut : Ta 1 q x Ka x H Ta 2 0,5 x γ x Ka x H 2 Ta total Ta 1 + Ta 2 Dimana : - Ka Koefisien tanah - Q Beban merata - H Tinggi abutmen

19 - Ta Tekanan aktif Gambar Tekanan Aktif Pada Dinding Abutmen Rancangan Pemancangan Pada bagian ini dijelaskan rumus dari sumber Potma (1959) umumnya masih banyak dipakai rumus-rumus sederhana dalam pemancangan, didasarkan pada kedalaman pile yang dimasukan kedalam lapisa tanah yaitu : 1) Pada pemancangan tiang pendek mengunakan Rumus EYTELWUN: ( ) ukuranya : dalam Kg atau cm. P Beban tiang yang diizinkan. M Berat balok pancang, didasarkan dari ukuran dan berat jenis material yang dipakai ( luas penampang ( x panjang tiangx berat jenis material) m Berat tiang hammer H Tinggi jatuh balok pancang. h Besar benanam tiang pancang masuk ketanah ketika pukulan terakhir. V Koefisien keamanan ( 5 ). Beban tiang diketahui, ketika besar benaman tiang masuk kedalam lapisan tanah yang diperkenankan dapat diketahui ( ) sbb : Tongkeng yang diperkenankan jadi : 30 ( ) 2) Mengunakan rumus pendekatan teori ROTTERDAM Kekuatan tiang didasarkan pada Dengan ketentuan ( ) ( Tongkeng stuit )

20 untuk tiang-tiang kayu 1.00 V Untuk tiang-tiang beton 0,45 3). Pendekatan dengan teori. RUMUS BRISC : Kekuatan tiang didasarkan pada ( ) dimana dipakai nilai jenis tiangv dipakai 4) 4). Pendekatan mengunakan pada tanah lunak teori RUMUS REDTENBACHER Kekuatan tiang R Axh + VxAx2hx2A H. R Beban kritis A E Modulus kenyal bahan tiang.(untuk kayu kg/cm2). F Penampang tiang rata-rata L Panjan tiang h Benaman pada tiang ketika pukulan hamer terakhir M Berat balok pancang m Berat tiang H Tinggi jatuh setelah dibagi ( H tinggi jatuh dibagi 1,75 ) Berdasarkan rumus diatas R dapat diketahui : Dimana nilai Beban tiang yang diperkenankan adalah : P R Tongkeng yang diperkenankan pada nilai h didapat dengan memakai h 0, maka didapat R (Stuit). ambil R1 0,85 R besaran nilai dimasukkan dalam rumus sebagai R dan dihitung benaman tiang pada pukulan terahir yang diperkenankan ( ). Maka pendekatan Tongkeng yang diperkenankan kedalaman : 30