Analisa Keandalan Flexible Riser Porch FPSO Belanak Terhadap Kepecahan

Transkripsi

1 Analisa eandalan Flexible Riser Porch FPSO Belanak Terhadap epecahan Andie usuma S. (1),Eko Budi Djatmiko (2), Rudi Walujo Prastianto (3) 1 Mahasiswa Teknik elautan, 2,3 Staf Pengajar Teknik elautan FPSO Belanak memiliki 17 flexible riser dengan konektor berupa riser porch. Terjadinya crack pada riser porch menyebabkan terjadinya fracture failure akibat perambatan retak dan dapat mengurangi keandalan riser porch tersebut. Tujuan tugas akhir ini adalah untuk mengetahui keandalan riser porch pada FPSO Belanak pasca terjadinya crack. Software yang digunakan untuk analisa global adalah MOSES dan Orcaflex untuk memperoleh tension, sedangkan analisa lokal menggunakan finite element method dengan bantuan software ANSYS untuk memperoleh tegangan lokal. Untuk analisa keandalan digunakan software minitab dengan menggunakan simulasi Monte Carlo. Hasil analisa global, didapatkan tension maksimum berasal dari arah 45 dan tension minimum berasal dari arah 225 true north dengan beban lingkungan 1-tahunan. Perambatan retak dinyatakan dengan a1, a2, a3, a4 dan a5. Diperoleh tension maksimum terjadi pada R11 sebesar kn. Initial crack dimodelkan berbentuk elips sesuai standard DnV OS F21. Output ANSYS yang berupa tegangan dimasukkan ke dalam persamaan SIF dan diperoleh SIF circumferrencial dan SIF thickness. Harga maksimum SIF terjadi pada R2 yaitu sebesar MPa mm pada a1 dan meningkat menjadi MPa mm pada a5 untuk circumferrencial dan SIF thickness sebesar MPa mm pada a1 dan meningkat menjadi MPa mm pada a5. eandalan dihitung terhadap terjadinya perambatan retak ke arah thicknes dan circumferrencial. Diperoleh keandalan circumferrencial terkecil terjadi pada R2 yakni sebesar.9994 pada a1, menjadi.184 pada a5 dan keandalan thickness terkecil terjadi pada R4 sebesar 1. pada a1 hingga menjadi.4342 pada tahap a5. ecepatan rambat (da/dn) dihitung dengan metode Paris & Endorgan. Diperoleh umur kelelahan terkecil yaitu pada R2 dengan umur kelelahan total sebesar tahun. Semakin bertambahnya SIF seiring dengan pertambahan panjang retak mengakibatkan semakin berkurangnya keandalan dan juga berkurangnya umur retakan ata kunci : Riser Porch, Monte carlo, crack, circumferrencial, keandalan 1. PENDAHULUAN Daerah interface riser berupa riser porch sangat kritis mengalami kelelahan (fatigue). Hal ini juga berlaku pada flexible riser yang mengalami beban hidrodinamis secara berulang ulang (siklis). Untuk itu diperlukan analisa untuk mengetahui berapa umur flexible riser setelah terjadinya initial crack dengan menggunakan metode fracture mechanics (urniawan, 29). Seperti halnya desain struktur yang lainnya, riser porch yang telah mengalami initial crack dipastikan akan berkurang keandalannya. Sehingga diperlukan kajian lanjutan untuk mengetahui keandalan riser porch pasca mengalami initial crack. Moda kegagalan didefinisikan sebagai terjadinya crack propagation dan analisa dilakukan pada seluruh riser porch. Hal ini perlu dilakukan karena posisi tiap riser porch mempengaruhi beban yang diterima masingmasing riser porch. Perhitungan yang dilakukan pada tugas akhir ini meliputi analisa global struktur untuk mendapatkan nilai tension pada riser porch. Setelah itu dilakukan analisa lokal dengan input nilai tension yang dihasilkan pada analisa global. Output hasil analisa lokal digunakan sebagai variabel random dalam perhitungan

2 keandalan riser porch. eandalan riser porch dihitung dengan menggunakan metode montecarlo. Perhitungan dilakukan dengan membuat model matematis dengan bantuan software MOSES, ORCAFLEX untuk mendapatkan nilai tension dan ANSYS 11 untuk analisa fracture mecahnics dan keandalan riser porch. 2. DASAR TEORI 2.1 onsep Pembebanan Pada Analisa Global Analisa fracture mechanics merupakan bentuk analisa lokal dari sebuah struktur. Pembebanan yang bekerja pada analisa ini adalah pembebanan lokal yang diambil dari hasil analisa global suatu suatu struktur secara keseluruhan. Oleh karena itu dibutuhkan pemahaman yang baik mengenai pembebanan secara global bangunan lepas pantai. Pada suatu proses perancangan bangunan lepas pantai, untuk menentukan kemampuan kerja suatu struktur akan dipengaruhi oleh beban yang terjadi pada bangunan tersebut.. Menurut Soedjono (1999) beban-beban yang harus dipertimbangkan dalam perancangan bangunan lepas pantai adalah sebagai berikut : 1. Beban mati (Dead Load) Beban mati (dead load) adalah beban dari komponen-komponan kering serta beban-beban peralatan, perlengkapan dan permesinan yang tidak berubah dari mode operasi pada suatu struktur, meliputi : berat struktur,berat peralatan dari permesinan yang tidak digunakan untuk pengeboran atau proses pengeboran.. 2. Beban hidup (Live Load) Beban hidup adalah beban yang terjadi pada bangunan lepas pantai selama beroperasi dan bisa berubah dari mode operasi satu ke mode operasi yang lain. 3. Beban akibat kecelakaan (Accidental Load) Beban kecelakaan merupakan beban yang tidak dapat diduga sebelumnya yang terjadi pada suatu bangunan lepas pantai, misalnya tabrakan dengan kapal pemandu operasi, putusnya tali tambat, kebakaran, letusan. 4. Beban lingkungan (Environmetal Load) Beban lingkungan adalah beban yang terjadi karena dipengaruhi oleh lingkungan dimana suatu bangunan lepas pantai dioperasikan atau bekerja. Beban lingkungan yang biasanya digunakan dalam perancangan adalah : a. Wave Drift Force b. Beban angin c. Beban arus 2.2 Retak Awal Cacat (defect) pada struktur dapat bertindak sebagai awal keretakan. Cacat pada struktur berdasarkan asal terbentuknya dapat dikategorikan menjadi dua kelompok (Aulia,25) 1. Cacat yang terbentuk selama masa fabrikasi.: 2. Cacat yang terbentuk selama service struktur 2.3 Perambatan retak (crack growth) Perambatan retak disebabkan oleh mekanismemekanisme sebagai berikut (Broek,1989): a) Fatigue akibat beban siklis b) Stress corrosion akibat menahan beban yang ada c) Mulur (creep) d) Hydrogen pada material yang menyebabkan keretakan e) Liquid metal yang menyebabkan keretakan Perambatan retak dipengaruhi oleh parameter stress intensity factor (). Parameter ini menunjukkan adanya perambatan retak akibat medan tegangan dan regangan di sekitar ujung

3 retak. Nilai tidak tergantung pada jenis material dan koordinat terjadinya crack, melainkan tergantung pada external load ( gaya dari luar), external geometry, dan bentuk retak (crack geometry). Nilai ini merupakan nilai yang mewakili karakteristik pada retak (stress singularities) (Almar Naess,1987) 2.4 onsep Analisa eandalan dalam Perancangan eandalan sebuah komponen atau sistem adalah peluang komponen atau sistem tersebut untuk memenuhi tugas yang telah ditetapkan tanpa mengalami kegagalan selama kurun waktu tertentu apabila dioperasikan dengan benar dalam lingkungan tertentu. Rosyid, D.M, dan Mukhtasor (22). Dalam konsep keandalan, suatu masalah akan didefinisikan dalam hubungan permintaan dan penyediaan, yang keduanya merupakan variabel-variabel acak. Peluang terjadinya kegagalan suatu rancangan, dimana penyediaan (ketahanan atau kekuatan sistem) tidak dapat memenuhi permintaan (beban yang bekerja pada sistem). Ang, H.S dan Tang, W.H (1985). Pemakaian konsep analisa keandalan yang didasarkan pada metode probabilistik telah berkembang dan semakin penting peranannya terutama untuk memecahkan masalah- masalah dalam perancangan praktis Baker dan Wyatt (1979). ecenderungan ini salah satunya dikarenakan adanya kerusakan yang terjadi pada sistem rekayasa yang disebabkan oleh intraksi panas, beban statis maupun beban dinamis dapat dijelaskan secara lebih baik dengan konsep ini. Dalam konsep ini perancang dapat menggambarkan suatu sistem dengan segala hal yang mempengaruhi atau mengakibatkan kerusakan pada sistem tersebut misalnya kondisi pembebanan, ketahanan struktur, kondisi lingkungan yang lebih mendekati keadaan yang sebenarnya karena melibatkan aspek ketidakpastian dalam analisanya. Dalam analisa keandalan sistem struktural maka perlu untuk mendefinisikan ketidakpastian yang diterima oleh struktur. Cristenson dan Yoshida Murotshu (1985) membagi ketidakpastian dalam 3 kelompok yaitu : 1. etidakpastian fisik, adalah ketidakpastian yang berhubungan dengan keragaman (variability) fisik seperti : beban, sifat material, dan ukuran material. eragaman fisik ini hanya bisa dinyatakan dalam data sampel, dengan pertimbangan praktis dan ekonomis. 2. etidakpastian statistical, adalah ketidakpastian yang berhubungan dengan data yang dibuat untuk membuat model secara probabilistik dari berbagai macam keragaman fisik diatas. 3. etidakpastian model, yaitu ketidakpastian yang berhubungan dengan tanggapan dari jenis struktur yang dimodelkan secara matematis dalam bentuk deterministik atau probabilistik. etidakpastian yang terjadi disini merupakan hasil dari penyederhanaan dengan memakai bermacam-macam asumsi, kondisi batas yang tidak diketahui, dan sebagai hasil dari pengaruh interaksi ketidakpastian yang tidak tercakup dalam model 3.PEMODELAN GLOBAL STRUTUR 3.1 Pemodelan dengan Maxsurf Pemodelan dengan sofware Maxsurf ver. 9.6 ini hanya bertujuan sebagai validasi pemodelan FPSO yang akan dilakukan di Moses. FPSO dimodelkan sebagai vessel yang mempunyai bagian simetris dibagian bow dan stern tanpa propeller. Input yang digunakan untuk pemodelan Maxsurf adalah dimensi-dimensi utama yang didapat dari gambar lines plan. emudian pada Maxsurf, didetailkan section, buttock, dan waterline serta memasukkan

4 RAO (m/m) Jurnal Tugas Akhir dimensinya untuk tiap section hingga terbentuk surface hull dari FPSO Belanak. Dan untuk mendapatkan model yang mendekati kondisi kenyataannya maka perlu diinputkan nilai Cb, Cp, dan Cm dari FPSO Belanak pada menu parametric transformation. untuk setiap plane. Untuk pemodelan dan perhitungan hidrostatis, dilakukan dengan MOSES 7., sedangkan untuk perhitungan hidrodinamis, digunakan MOSES 6.. Adapun hasil pemodelan MOSES 7 adalah sebagai berikut sebagai berikut : Gambar 1. Lines plan FPSO Belanak Gambar 3. Pemodelan pada Sftware MOSES Pada pemodelan moses, FPSO dimodelkan tanpa mooring dan flexible riser sehingga RAO yang dihasilkan ini baru menunjukkan perilaku FPSO pada saat keadaan free floating. Yang harus diperhatikan adalah bahwa pembebanan yang berlaku pada pemodelan moses ini hanyalah beban pay load yang diwakili oleh sarat air untuk kondisi gelombang 1 tahunan, 1 tahunan, dan 1 tahunan. Dalam pemodelan moses ini syarat air yang dipakai adalah 14 meter dimana FPSO dalam keadaan ballast. RAO Rotasional Gamabar 2. Pemodelan FPSO Belanak pada Maxsurf 3.2 Pemodelan pada software MOSES Pemodelan ini bertujuan untuk mendapatkan wave drift dan RAO motion dari FPSO belanak. Dengan parameter desain utama yang dikonversi dari pemodelan Maxsurf, maka dilakukan pemodelan dengan menentukan titik Frekuensi (rad/sec) Gambar 4. grafik transfer function rotasional arah dan 18 Roll Pitch Yaw

5 RAO (m/m) RAO (m/m) RAO (m/m) RAO (m/m) RAO (m/m) RAO (m/m) Jurnal Tugas Akhir RAO Translasi RAO Translasi surge sway heave Surge Sway Heave Frekuensi (rad/sec) Frekuensi (rad/sec) Gambar 5. grafik transfer function translasi arah dan 18 Gambar 8 grafik transfer function translasi arah 9 dan 27 RAO Translasi RAO Rotasional surge Sway heave Roll Pitch Yaw Frekuensi (Rad/sec) Frekuensi (rad/sec) Gambar 6. grafik transfer function translasi arah 45 dan 225 Gambar 9. grafik transfer function rotasi arah 9 dan 27 RAO Rotasional RAO Rotasional Roll Pitch Yaw Roll Pitch Yaw Frekuensi (rad/sec) Frekuensi (rad/sec) Gambar 7. grafik transfer function rotasi arah 45 dan 225 Gambar 11. grafik transfer function rotasi arah 135 dan 315

6 RAO (m/m) Jurnal Tugas Akhir RAO Translasi Frekuensi (rad/sec) Surge Sway Heave Gambar 12. grafik transfer function translasi arah 135 dan Pemodelan pada Software Orcaflex Pada pemodelan MOSES tidak disertakan flexible riser dan sistem spread mooring, sehingga dilakukan pemodelan ulang untuk analisa statis dan dinamis. Tujuan utama dari pemodelan ini adalah untuk mendapatkan nilai tension pada riser porch flexible riser. Titik-titik pada MOSES ditransformasikan pada koordinat ORCAFLEX. emudian titik-titik tersebut akan dihubungkan berupa garis garis yang kemudian akan membentuk hull FPSO. Setelah itu memasukkan output hasil running MOSES 6 berupa wave drift dan RAO motion untuk masing-masing arah. Flexible riser dimodelkan menggunakan line dengan ujung A fixed di vessel dan ujung B fixed di seabed. Selain itu vessel ditambatkan ke seabed dengan 12 spread mooring sesuai dengan konfigurasi yang disyaratkan. Analisa statis dilakukan dengan input beban gelombang paling ekstrim yaitu pada kondisi gelombang 1 tahunan yang bekerja pada syarat 14 m (ballasted). Dimana pada sarat ini flexible riser bekerja pada keadaan paling kritis. Yang kemudian dicari nilai tension terbesar yang bekerja pada ujung A dari flexible riser. Gambar 13. Pemodelan pada Software Orcaflex Tabel 1. Tension maks pada riser porch R1 R2 R3 Total Force (kn) End Tension (kn) End Shear Force (kn) Total Moment (kn.m) End Bend Moment (kn.m) Force (kn) Ex Ey Ez Tabel 1. Tension maks pada riser porch (lanjutan) R4 R5 R6 R7 R

7 Tabel 1. Tension maks pada riser porch (lanjutan) R9 R1 R11 R12 R Tabel 1. Tension maks pada riser porch (lanjutan) R14 R15 R16 R Tabel 2. Tension Minimum pada riser porch R1 R2 R3 Total Force (kn) End Tension (kn) End Shear Force (kn) Total Moment (kn.m) End Bend Moment (kn.m) Force (kn) Ex Ey Ez Tabel 2. Tension Minimum pada riser porch (lanjutan) R4 R5 R6 R7 R Tabel 2. Tension Minimum pada riser porch (lanjutan) R9 R1 R11 R12 R Tabel 2. Tension Minimum pada riser porch (lanjutan) R14 R15 R16 R

8 3.4 Pemodelan pada Software ANSYS Riser porch dimodelkan sesuai dengan dimensi dan materialnya. Berikut data material riser porch: lasifikasi : High Carbon Steel Tipe material : ASTM A 694 grade F6 Tegangan ijin : 415 Mpa Modulus Young : 21 Mpa Poisson ratio :.29 Gambar 15. Pemodelan retak elpitis Pembebanan diberikan pada arah x,y,dan z sesuai dengan output tension pada orcaflex. Gambar 14. Pemodelan riser porch pada ANSYS Retak awal diasumsikan berbentuk elliptis yang akan dimodelkan sesuai dengan standart code dari DNV OS F21 sebagai berikut edalaman retak :.1 mm Panjang retak : 5 mm Tebal retak : 1 mm Gambar 15. Pembebanan pada riser porch Retak awal diletakkan pada daerah yang memiliki konsentrasi tegangan yang besar

9 Gambar 16. Tegangan maksimum pada ujung crack 3.5 Perhitungan Stress Intensity Factor Stress Intensity Factor dihitung pada 2 posisi, yaitu pada kedalaman crack (thickness) dan circumferencial crack. Untuk SIF arah circumferencial dihitung dengan persamaan: I f a W a f(a/w) (a/w) h/w = 1 h/w = tak hingga Dengan a : ½ panjang crack (mm) W : eliling riser (mm) h : lebar riser (mm) Tabel 3. SIF arah circumferensial untuk beberapa retakan. a (mm) σ (Mpa) SIF(Mpa mm) R R R Tabel 3. SIF arah circumferensial untuk beberapa retakan (lanjutan) a (mm) σ (Mpa) SIF(Mpa mm) R R R R R R R R

10 Tabel 3. SIF arah circumferensial untuk beberapa retakan (lanjutan) a (mm) σ (Mpa) SIF(Mpa mm) R R R R R R Untuk SIF arah thickness digunakan rumus I f a W a (a/w) f(a/w) Dengan a : edalaman crack (mm) W : Tebal specimen yang mengalami crack (mm) Tabel 4. SIF arah Thickness untuk beberapa retakan. SIF (Mpa a (mm) σ (Mpa) mm) R R R R R R R

11 Tabel 4. SIF arah Thickness untuk beberapa retakan (lanjutan) a (mm) σ (Mpa) SIF (Mpa mm) R R R R R R R R Tabel 4. SIF arah Thickness untuk beberapa retakan (lanjutan) a (mm) σ (Mpa) SIF (Mpa mm) R R Perhitungan eandalan Riser Porch eandalan dihitung dengan simulasi Montecarlo dibantu dengan software minitab untuk menentukan distribusi variable random. eandalan riser porch dibagi menjadi 2, yaitu: keandalan terhadap perambatan retak circumferencial dan keandalan terhadap retak thickness. Berikut mode kegagalan terhadap perambatan retak thickness: da dn ( C max 2 2 max E min min 2 ).7t a Dan moda kegagalan terhadap perambatan retak circumferencial: da dn ( C max 2 max E Dengan a: Panjang retak 2 min max = SIF maksimum min = SIF minimum min 2 m ).7kell 2a C = 6.9 x 1 3 (konstanta material) m

12 m = 3 (konstanta material) E = Modulus Young (21 x 1 6 Pa) Dari software minitab diperoleh output berupa distribusi variable random, sebagai berikut: Tabel 5. Distribusi SIF untuk retakan arah circumferencial Riser R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R1 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 Distribusi Weibull Weibull Weibull Weibull Tabel 6. Distribusi SIF untuk retakan arah Thickness. Riser R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R1 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 Distribusi 3-parameter Weibull 3-parameter Weibull 2-parameter eksponensial 3-parameter Weibull 3-parameter Weibull 2-parameter eksponensial 2-parameter eksponensial normal normal 3-parameter Weibull 3-parameter Weibull 2-parameter eksponensial 3-parameter Weibull Dari hasil simulasi montecarlo diperoleh keandalan masing riser porch untuk tiap-tiap terjadinya perambatan retak. Perambatan retak disimbolkan dengan huruf a1, a2, a3, a4 dan a5. Tabel 7. keandalan riser porch terhadap parambatan retak circumferencial a1 a2 a3 a4 a5 R R R R R R R R R R R R R R R R R Tabel 8. keandalan riser porch terhadap parambatan retak thickness. a1 a2 a3 a4 a5 R R R R R R R R R R R R R R R R R

13 probablity of failure Jurnal Tugas Akhir Probablity of failure R a (mm) probability of failure thickness Probability of failure circumferencial Gambar 16. probability of failure pada R4 Dari hasil dan analisa diatas, dari sini terlihat bahwa keandalan riser porch semakin berkurang seiring dengan pertambahan panjang retakan dan meskipun jauh lebih tipis, dari sini terlihat bahwa riser porch lebih tahan terhadap peramabatan retak ke arah thickness daripada circumferencial. 5. ESIMPULAN DAN SARAN 5.1 esimpulan 1. Hasil analisa ORCAFLEX berupa nilai tension global pada daerah interface antara vessel dengan ujung riser, didapatkan tension maksimum akibat beban pay load dan occurence sebesar N yang terjadi pada R11 dan tension minimum terjadi pada R16 dan R5 yang sama-sama memiliki tension sebesar N. Sedangkan tension pada Riser porch yang lain berada pada kisaran tension tersebut. 2. SIF ke arah circumferrencial maksimum pada initial crack terjadi pada R2 sebesar MPa mm dan semakin meningkat seiring dengan perambatan retak menjadi MPa mm pada tahap perambatan retak a5 pada posisi arah sumbu y local (koordinat ANSYS) dan terletak pada ujung crack. SIF ke arah thickness maksimum pada initial crack juga terjadi pada R2 yakni sebesar MPa mm dan semakin meningkat seiring dengan perambatan retak menjadi MPa mm pada tahap perambatan retak a5. Semakin besar crack yang terjadi semakin besar pula tegangan pada ujung crack yang berakibat semakin besar pula SIF dan menyebabkan semakin bertambahnya kecepatan panjang retak. 3. eandalan kepecahan pada arah circumferrencial terkecil terjadi pada R2 yakni sebesar.9994 pada tahap perambatan retak a1 dan terus menurun menjadi.184 pada tahap perambatan retak a5. Hal ini sesuai dengan pernyataan no.2 yakni R2 memiliki SIF ke arah circumferrencial terbesar. Meskipun R2 juga memiliki SIF ke arah thickness terbesar, namun keandalan kepecahan ke arah thickness terkecil dimiliki oleh R4 yakni sebesar 1. pada tahap perambatan retak a1 dan terus menurun menjadi.4342 pada tahap perambatan retak a5. Hal ini dikarenakan tebal R4 hanya lebih besar 1 mm, namun keliling R4 dua kali dari keliling R2. Sehingga R2 memiliki keandalan kepecahan ke arah thickness yang lebih baik. 4. Informasi lebih lanjut dari pengkajian yang dilakukan ialah didapatkannya umur kelelahan riser porch. Umur kelelahan terkecil terjadi pada R2 sebesar tahun dari a1 ke a2, 8.2 tahun dari a2 ke a3, 2.45 tahun dari a3 ke a4 dan 2.13 tahun dari a4 ke a5. Sehingga umur kelelahan totalnya adalah tahun. Semakin bertambahnya SIF seiring dengan pertambahan panjang retak mengakibatkan semakin berkurangnya keandalan dan juga berkurangnya umur kelelahan. 5.2 Saran 1. Dalam perhitungan perambatan retak, diasumsikan bahwa perambatan terjadi simetris antara kiri dan kanan. Padahal tegangan antara ujung-ujung retak tidaklah sama. Sehingga diperlukan penelitian lebih lanjut untuk perhitungan perambatan retaknya. 2. Meskipun pembebanan yang bekerja adalah gaya aksial serta bending ke arah x dan y,

14 namun analisa fracturer-mechanic hanya dilakukan pada mode opening 3. Pada analisa lokal digunakan material properties elastis. Sehingga model masih berupa model elastis. Padahal terjadinya crack pada riser porch adalah crack elastoplastis Oleh karena itu, perlu dilakukan kajian lebih lanjut dengan menggunakan model elasto-plastis. Daftar Pustaka Almar-Naess, A.Ed,1985 FATIGUE HANDBOO: Offshore Steel Structure,Trondheim,Norway:Tapir Publisher. American Bureau of Shipping, 23 Fatigue Assessment of Offshore Structures, New York American Petroleum Institute.21.Recomended Practice for Planing Riser.API RP 2RD.Washington:API Publising Service Aulia.25. Analisa Umur elelahan Turbular Joint Tipe T dengan Retak Eliptis pada Chord Menggunakan Metode Elastic Plastic Fracture Mechanics.Tugas akhir: Jurusan Teknik elautan. Broek, David Elementary Engineering Fracture Mechanics.Martinus Nijhoff Publishers. Netherlands. Chakrabarti, S.25.Offshore Structure Analysis.Handbook of Offshore Engineering vol 2.Oxford:Elsevier Indiyono, P., 24, Hidrodinamika Bangunan Lepas Pantai, Surabaya: SIC ozak V.1997.crack effect on fracture.international Conference on structural mechanics :Lyon. ottegoda, N.T. and Rosso R Statistic, Probability, and Reliability for civil and enviromental Engineers. Mcgraw-Hill Companies, Inc. Singapore urniawan, M.F. 29. Analisa Fatiguefracture Mechanic Flexible Riser Porch FPSO Belanak. Tugas Akhir. Jurusan Teknik elautan Purnomo.26. Pengaruh Riser Terhadap Tegangan Pada Tendon Porch Akibat Gerakan Tension Leg Platform (TLP). Tugas Akhir. Jurusan Teknik elautan Rosyid, D.M. 27. PengantarRekayasa eandalan. Airlangga University Press. Surabaya. Styawan, D. 29. Analisis elelahan Berbasis eandalan Pada FPSO onversi Dari Tanker. Tugas Akhir. Jurusan Teknik elautan. Yong Bai.21. Subsea Pipeline and Risers.Elsevier book series vol 3.Oxford : Elsevier Det Norske Veritas.21.Dynamic Riser.DNV OS-F21.Oslo Norway:DNV