, uuo't' IV- 36. Gambar IY.24.Elevasi Pondaqi Gantry Crane di GTG Lama (LAPI ITB,2006) ,u^:^i', rnu olon,,nr. 'i.oi. ,,ului",.."5'60 rcp.

Ukuran: px

Mulai penontonan dengan halaman:

Download ", uuo't' IV- 36. Gambar IY.24.Elevasi Pondaqi Gantry Crane di GTG Lama (LAPI ITB,2006) ,u^:^i', rnu olon,,nr. 'i.oi. ,,ului",.."5'60 rcp."

Handoko Atmadjaja
6 tahun lalu
Tontonan:

penggabungan gantry crane pada PLTGU lama dan baru tidak dapat dilahrkan. Beda elevasi antara pile pondasi dapat dilihat dalam Gambar IV.24 sebagai berikut.

1 penggabungan gantry crane pada PLTGU lama dan baru tidak dapat dilahrkan. Beda elevasi antara pile pondasi dapat dilihat dalam Gambar IV.24 sebagai berikut. Saat ini, analisis untuk mengetahui perkiraan penyebab beda penurunan tidak dapat dilakukan secara pasti, mengingat tidak adanya gambar asbuilt kedalaman pondasi dan informasi pelapisan tanah lokal di daerah tersebut. Namun demikian, dari hasil penyelidikan tanah global dan data-data terdahulu, diketahui keberadaan lensa pasir yang tersebar dengan tidak merata pada elevasi m. Hal ini menyebabkan adarrya beberapa pondasi yang terpancang hanya sampai pada elevasi lensa pasir, ada jtgayang terpancang pada tanah stiffclay., uuo't' 1 4-q._ _{5J 4. io 4,19 u0 [T {r 4'J9 dbl M0 ' 4,.)1.:r.. 42it!l +..r0. $je \r,2 -a40 ^,c d.id 'i.oi 4{r...' l#o.oo ran 455,u^:^i', rnu olon,,nr. 5.{ I,,ului",.."5'60 rcp.'" 5qdr Gambar IY.24.Elevasi Pondaqi Gantry Crane di GTG Lama (LAPI ITB,2006) IV- 36

2 Kemiringan dari crane disebabkan oleh terjadinya penurunan fondasi rel crane yang tidak sama yang mengakibatkan crane menjadi miring karena elevasi rel yang tidak sama. Perbaikan adalah dengan menambal dudukan rel sedemikian rupa sehingga elevasinya menjadi sama, seperti pada Gambn IY.25 dan Gambar IV.26. Kaki Kaki Crane f_erbedaan f Gambar IV.25. Penanganan Kaki gantry Crane (LAPI ITB,2006) Setelah kaki crane diangkat kemudian diganjal dengan pelat baja. Dudukan beton untuk rel dikasarkan dan kemudian ditambal dengan adukan beton menggunakan semen "non-shrinkage" sehingga elevasinya menjadi sama. Crane dapat beroperasi apabila umur beton mencapai 28 hari crane. Jika tebal tambalan lebih dari 8 cm, beton tambalan diberi tulangan susut dengan diameter 10 mm. Permukaan DIKASARKAN Gambar IV.26. Bantalan untuk mengganjal di kaki crane (LApI IT8,2006) N- 37

3 IV.4.3. Solusi Terhadap Pile Cap Yang Menggantung Dari gambar hasil analisis dengan metode elemen hingga terhadap penumnan grup tiang terlihat bahwa elevasi grup tiang lebih tinggi dari permukaan tanah. Di lapangan. Pile cap menggantung terhadap permukaan tanah. Menggantungnya pile cap tersebut adalah slip antara tiang dengan tanah. Tetapi untuk menghindari penambahan timbunan untuk mengisi ruang celah antara tanah dengan cap pondasi perlu ditambah penutup samping pada cap tiang sampai permukaan tanah. Konstruksi ini dimaksudkan untuk menutup lubang dibawah lantai Gedung akibat terjadinya penurunan tanah. Agar konstruksi penutup ini bebas dari pengaruh penunrnan tanatt yang masih berlangsung, maka sistim konstruksi harus terikat pada gedungnya seperti Gambar lv.27 dibawah ini : Dyna Bolt Rangka dari profil aluminium Penutup dar aluminium Gambar tv.27. Penutup rongga bawah lantai (LApI ITB, 2006) Penutup terbuat dari rangka aluminium atau baja profil yang digalvanis atau di cat anti karat dengan penutup aluminium. Rangka dibaut ke konstruksi dinding atau balok dari gedung seperti pada Gambar IV.28 di bawah ini : IV- 38

4 Gambar Penutup Dari Rangka baja (LAPI ITB, 2006) IV.s. Keamanan Daya Dukung Aksial Pondasi Tiang Analisis pondasi tiang pancang dilaksanakan untuk memastikan bangunanbangunan masih berada dalam kondisi arnan, mesipun tanah di sekitarnya turun. Analisis ini akan mencakup perhitungan daya dukung aksial dengan memperhitungkan negative skin friction serta analisis hasil axial load test berdasarkan data-data dari Sumitomo Co. dan PT. Pembangunan Perumahan (Irsyam, 1996a), kontraktor dan sub-kontraktor pembangunan PLTU/PLTGU. Iv.5.l.Perhitungan Kapasitas l)aya Dukung Pondasi Tiang Berikut ini akan disajikan perhitungan daya dukung tiang pada masingmasing lokasi : IV- 39

5 Perhitungan daya dukung pondasi tiang pada lokasi intake disajikan pada Tabel IV.14 berikut ini : ProFc{ Ref. :TAMBAKLOROGPOWERPLANT : INTME Pile PreiAd6 TlOe : PC PILE Dhmder : 0.60 m Thick : 0.10 m Pdimeter : 1.88 m Are4u : 0.28 m' AFs* : 0.09 m' Unitreighl : kll/m3 Soil la) r S CS ML SS : Sand :ChyleyStlt : Sift : Siltsione Calc. Method CmoKion Skin Friclim (Q") End Beanng GJ Urumde (Q{) Pu[ OLil Skin Fric{ion (Q.) PilsreighrWF) Uijmate (QFJ Ba$d m I&SPT 7'NSPr e'c,'psimded (c - $id?n-sppperimeter (0- oil) grc""ah (c- $id /0 +SPTa!tlD (d-sid <4OON-SPTav Q"+Qp 0.7 'Qs (@mpgsion) AHrs ' Unit weighi of Pile ' I Q"+Qp Tabel IV.14. Perhitungan daya dukung pondasi tiang pada lokasi intake Semua friksi di lapisan tanah dihitung, Qu : 2887 kn Friksi lapisan compressible tidak dihitung, Qu:2483 kn Friksi di lapisan compressible, Q, :2887 kn kn : 404 kn IV- 40

6 Iv.5.2.Kapasitas Daya Dukung Pondasi Tiang Dari Loading Test Kapasitas daya dukung tin (Q"rr) tiang yang dianalisis pada studi ini adalah mengambil dari Laporan Soil Conditions, Pile Driving Records, and Load Test Results (Irsyam, 1996). Dengan menggunakan hasil perhtungan di sub bab IV.5.1 tahanan friksi di lapisan kompressible dapat dihilangkan. Di Tabel IV.17 berikut ini terdapat nilai Qurr, Q" dati loading test yang adapadamasing-masing lokasi : Lokasi Loadine Test Perhitungan Q"rr (kn) No Test Q"GN) Qu- Qu- IV.5.3. Perhitungan Negatif Skin friction Metode perhitungan menggunakan metode yang terdapat dalam sub bab II.3. Pada perhitungan negatif skin friction sebelumya dihitung letak titik netral. Memrut Prakash & Sharma (1990) titik netral terletak pada 0.75 L dari lapisan yang kompressible. Sedangkan perhitungan titik netral dilakukan menurut kaidah pada sub bab II.3. Jika titik netral terletak pada kedalaman lebih dari 25 m (dibawah lapisan yang kompressibel) maka dianggap titik netral terletak di kedalaman 25 m, karena lapisan di bawah kedalaman 25 m tidak mengalami konsolidasi. Contoh Perhitungan Menentukan titik netral Qf compressible (kn) Intake Tes I 140 PLTU Tes Tes PLTGU Tes 1l Tabel IV.l7. Hasil loading test dan Q4 di lokasi Tambak Lorok (Irsyam,1996) Menurut Goudrealt & Fellenius (1994) titik netral terletak dielevasi dimana jumlah antara beban mati yang bekerja pada tiang + negafif skin friction : daya dukung ujung + positif skin friction, titik tersebut letaknya pada pertemuan antara garis beban (kurva B) dan garis daya dukung (kurva A). Gambar 1V.29 berikut ini adalah contoh letak titik netral yang letaknya pada kedalaman 31 m. Karena terletak pada kedalaman lebih dari 25 m, maka dianggap titik netral terletak pada perbatasan antara lapisan kompressibel dan lapisan tidak kompressibel. Qf compressible ftn) IV- 43

7 Perhitungan daya dukung pondasi tiang pada lokasi intake disajikan pada Tabel IV.14 berikut ini : Prcied Ref. :TAMBAXLOROGPOWERPIANT : INTAKE Pile Preperli6 Tlpe : PC PltE Oiam ter : 0.00 m Thick : 0.'10 m Psim ter ; 1.88 m Areaod : 0.28 m' Arear- : 0.09 m' Unilreight : kl,l/m3 Soil layer S CS ML SS : Sand :Clayloys[ :Sl ;SlBtone C8b. M thod Cmorc$ih Skin Friction (QJ End B air{ Ultimat (Q,) (Qe) Pu[ Or1{ gfi Frictjon (O.) Pilemigtrt(Wr) ultimate (QF) Basd m NSPT 7'NsPr q\.psimeleil (c- std?n-spfporimeter({ - sid ItC,'aH (c- $id 4m+SPrafUD (0- eid <400"t',1-SPTav Q.+Qc 0-7 " Qs (mp6sim) Areaor ' Unit weight of Pile ' I Q"+Qp Tabel IV.14. Perhitungan daya dukung pondasi tiang pada lokasi intake Semua friksi di lapisan tanah dihitung, Qu : 2887 klrl Friksi lapisan compressible tidak dihitung, Qu:2483 kn Friksi di lapisan compressible, Q, :2887 kn kn : 404 kn IV- 40

8 Perhitungan daya dukung pondasi tiang pada lokasi PLTU disajikan pada Tabel IV.15 berikut ini : Prcject Rd. : TAMBAK LOROG POWER PLANT : PLTU Pile PloDefties Type Diametsr Thid Perimster Unil reight Soil l yer CS ML SS : rc PILE : 0.60 m ; 0-10 m : 1.88 m : O.28 m' : 0.09 m' : 2l.OO kn/m3 : Sand : Clayley Silt : Silt : Siltstone Calc. Melhod CompEssion Skin Friction (QJ End &anng (QJ Ulttmate (QJ Full Oul Skin F,ition (QJ Pile reighr (WJ Ultimale (OF) Basd on N-SPT 7 * N-SPT a'cu'periri,teil (e-son) 2'N-sPf perimetet {0 - $il) gtcu'area (c - soil) 40'N-SPTav"l/D <400*N PTav Q.+QP (0 - soil) 0.7 ' Qs (@mpbssion) A ap- ' Unit reight of Pile ' I Q.*Qp Tabel IV.15. Perhitungan daya dukung pondasi tiang pada lokasi PLTU Semua friksi di lapisan tanah dihitung, Qu : 3651 kn Friksi lapisan compressible tidak dihitung, Q,:3221 Friksi di lapisan compressible, Q, :3651kN kn : 430 kn kn IV- 41

9 Perhitungan daya dukung pondasi tiang pada lokasi PLTGU disajikan pada Tabel IV.l6 berikut ini : P@jec-t Ref. : TAMBAK LOROG POWER PIANT : PLTGU Pil6 Pi606rties Type Diameter Thick Perimsler Areap& Unii reight Soil layer s CS ML ss : PC PILE : 0.60 m : 0.10 m : 1.88 m : 0.28 m' : 0.09 m' : kn/m3 : Sand : Clayley Silt : Silt : Siltstone Calc. Method Compression Skin FricNion (QJ End Boaring (QJ Ultimate (Q,) Pull Out Skin Friciion (QJ Pile wight (We) Ullimale (OJ Based q N-SPT 7 - N PT a"cu*psim tel.l 2'N PTTsrlmas(S g*cu*ara 40'N-SPTaV'UD <400'N-SPTav Q,+Qp (c - eil) - $il) (c - eil) (0 - soil) 0.7 ' Qs (@mpression) Are * ' Unil reighl of Pile ' I Q.+Qp Tabel IV.l6. Perhitungan daya dukung pondasi tiang pada lokasi PLTGU Semua friksi di lapisan tanah dihitung, Qu : 3414 kn Friksi lapisan compressible tidak dihitung, Qu:2766 kn Friksi di lapisan compressible, Q, :3414 kn kn : 648 kn rv- 42

10 rrl - o'ao Gambar IV.29. Letak titik netral Tabel tv.l8 memuat hasil dari perhitungan negatif skin friction dengan titik netral terletak pada kedalaman 0.75 L dari lapisan tanah yang kompressible. Sedangkan Tabel IV.19 adalah hasil dari perhitunan negatif skin fricrtion dengan titik netral terletak pada kedalaman 25 m. Sedangkan untuk perhitungannya disajikan pada lampiran N- 44

11 Titik netral terletak pada 0.75 L: 19 m TIJ o F.U POTONGAN INTAKE PLTU PLTGU P"n UNDRAINED PARAMETER Qnsr Qun SF DRAINED PARAMETER Qusr Qut SF GAIN STRENGTH Qr.rsp Qun SF METODE EMPIRIS MAYERHOFF Qrusr Qun 289C SF METODE EMPIRIS GARLANGER Qnsr u3 Qur SF METODE EMPIRIS VESIC QNsr Qrr SF BITUMEN DRAIN Qnsp Qur 253C SF BITUMEN UNDRAIN Qusr 71e Qut SF Tabel tv.l8. Hasil perhituna negatif skin friction dg titik nefal0.75 L

12 Titik netral dari perhitungan 25 m tf,l o uj E POTONGAN INTAKE PLTU PLTGU P"t Qut UNDRAINED PARAMETER Qr*sp SF DRAINED PARAMETER Qnsr SF GAIN STRENGTH Qr.rsr SF C 1.58 METODE EMPIRIS MAYERHOFF Qnsr SF METODE EMP]RIS GARLANGER Qrusp SF METODE EMPIRIS VESIC Qnsp SF METODE POULOS Qrusr SF BITUMEN DRAIN Qnsr SF BITUMEN UNDRAIN Qrusr SF Tabel IV.l9. Hasil perhituna negatif skin friction dg titik netral di 25 m

dokumen-dokumen yang mirip

(Q v ) ult = A p c u N c + p cu L

(Q v ) ult = A p c u N c + p cu L Analisis Daya Dukung Pondasi Dalam Terhadap Negatif Skin Friction di Semarang Utara (Analysis On Deep Foundation Bearing Capacity For Negatif Skin Friction In North Semarang) Rifqi Brilyant Arief Abstract