PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG HOTEL DI ULAK KARANG, KOTA PADANG

Transkripsi

1 PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG HOTEL DI ULAK KARANG, KOTA PADANG Izzatul Ramadhani, Taufik, Embun Sari Ayu Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Universitas Bung Hatta Padang izzatul_ramadhani@yahoo.com, taufikfik88@rocketmail.com, embun_sariayu@ymail.com. Abstrak Kota Padang merupakan salah satu kota di Indonesia yang rawan akan gempa. Untuk itu dalam perencanaan gedung bertingkat perlu perhitungan yang teliti dan tepat. Perencanaan gedung bertingkat dirancang dengan menggunakan sistem rangka pemikul momen yang mengacu kepada SNI : 2013 tentang Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung, SNI 1726 : 2012 tentang Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gedung untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung. Perancangan gedung bertingkat dengan sistem rangka pemikul momen khusus (SRPMK) dirancang untuk memiliki ketahanan terhadap gempa, dengan kategori resiko II, percepatan respons spektra perioda pendek Ss sebesar 1,398g dan spektra percepatan perioda panjang S 1 sebesar 0,6g, diperoleh gaya gempa arah-x (Vx) sebesar 8936,50 KN dan gaya gempa arah-y (Vy) sebesar 8936,50 KN. Gedung perhotelan ini sudah bisa dikatakan aman terhadap gempa karena telah direncananakan dengan mutu fc 30 MPa dan fy 400 MPa, strong coloum weak beam dengan nilai Mnc 1,2 Mnb. Kata Kunci : perencanaan, gedung, gempa.

2 BUILDING STRUCTURE DESIGN OF HOTEL IN ULAK KARANG, PADANG CITY Izzatul Ramadhani, Taufik, Embun Sari Ayu Civil Engineering Department, Faculty of Civil Enginering and Planning, Univesity of Bung Hatta Padang izzatul_ramadhani@yahoo.com, taufikfik88@rocketmail.com, embun_sariayu@ymail.com. Abstract Padang city is one of the cities in Indoesian is prone to earthquakes. Therefore in planning storey building needs careful calculation and precise. Palnning storey building designed using truss system bearers moments that refer to SNI : 2013 requirements of structural concrete for buildings, SNI 1726 : 2012 planning procedures on building resilience to the structure of the building and non builing. Designing multi-storey building with a special moment frame system bearers (SRPMK) is designed to have resistance against earthquakes, the risk category II, the short period spectral response acceleration Ss at 1,398g and spectral acceleration S1 long period of 0,6g, the acquired seismic force direction-x (Vx) is 8936,50 KN and the direction-x seismic force (Vy) is 8936,50 KN.Building g hotel have been said to be safe against earthquake because it has been planned with the strength concrete 30 MPa, and fy 400 MPa, the concept of strong column weak beam (ΣMnc > 1,2 ΣMnb). Keyword : planning, building, earthquake.

3 1. PENDAHULUAN Kota Padang merupakan salah satu kota di Indonesia yang mengalami perkembangan yang cukup pesat, baik dalam kehidupan sosial maupun pariwisatanya. Maka dari itu dibangun sebuah hotel untuk menambah daya tampung pengunjung dan pengguna layanan, baik layanan inap maupun layanan ruang pertemuan. Hal ini juga dikaitkan dengan pertumbuhan penduduk yang cukup tinggi dan lahan perkotaan yang semakin sempit.sehingga pembangunan gedung bertingkat dianggap sebagai salah satu dari beberapa pemecahan masalah yang ada. Dalam perencanaan bangunan bertingkat diperlukan perhitungan yang sangat teliti dan tepat.mengingat wilayah Indonesia merupakan rawan gempa, maka pada perencanaan struktur gedung bertingkat dirancang untuk memiliki ketahanan terhadap gempa.dan perencanaan gedung bertingkat mengacu pada peraturan yang berlaku.namun peraturan tersebut sudah di perbaharui untuk penyempurnaan dari peraturan yang lama. Adanya perubahan peraturan yang lama ke peraturan yang baru, maka penulis mencoba merencanakan struktur gedung bertingkat dengan mengacu kepada peraturan yang baru yaitu, SNI : 2013 tentang Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung, SNI 1726 : 2012 tentang Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gedung untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung,bangunan gedung dituntut memiliki perencanaan yang sesuai dengan syarat-syarat bangunan tahan gempa Adapun Tujuan direncanakannya struktur gedung yang tahan gempa adalah sebagai berikut : Menghindari terjadinya korban jiwa manusia oleh runtuhnya gedung akibat gempa yang kuat. Membatasi kerusakan gedung akibat gempa ringan sampai sedang, sehingga masih dapat diperbaiki. Membatasi ketidaknyamanan penghuni gedung ketika terjadi gempa ringan sampai sedang. Mempertahankan setiap saat layanan vital dari fungsi gedung. Sistem rangka pemikul momen adalah sistem rangka ruang dalam dimana komponen komponen struktur dan joint jointnya menahan gaya gaya dalam yang bekerja melalui aksi lentur, geser dan aksial. Perhitungan struktur dengan sistem rangka pemikul momen dirancang dengan menggunakan konsep strong column weak beam yang mana kolom dirancang sedemikian rupa agar bangunan dapat merespon beban gempa dengan

4 mengembangkan mekanisme sendi plastis pada balok baloknya dan dasar kolom. seperti gaya-gaya dalam dan kapasitas layan gedung. 2. METODOLOGI Untuk menyelesaikan penulisan studi ini diperlukan beberapa tahapan, yaitu: a. Studi Literatur Studi literature seperti mempelajari teori-teori yang menunjang tentang perencanaan struktur gedung tahan gempa dan standar-standar yang digunakan seperti Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung (SNI 1726:2012), Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung (SNI 2847:2013) dan lain-lain. b. Pengumpulan Data Data-data yang dibutuhkan adalah data tanah kota Padang, gambar perencanaan dan spesifikasi teknisstruktur seperti, mutu beton (fc ) dan mutu baja tulangan (fy). c. Analisa dan Perhitungan Perhitungan dimensi struktur Analisa dan perhitungan bebanbeban yang bekerja, seperti beban gravitasi dan beban gempa. Analisa dan perhitungan struktur menggunakan program komputer, 3. HASIL DAN PEMBAHASAN A. Perencanaan Struktur Fungsi Bangunan : Hotel Jumlah lantai : 8 Tinggi lantai : 4,2 m Struktur bangunan : Beton Bertulang Mutu beton (fc ) :30 Mpa Mutu baja (fy) : BJ TD 400 Mpa BJ TP 240 Mpa B. Preliminary Desain a. Perencanaan Dimensi Balok Berdasarkan peraturan SNI , untuk dua tumpuan sederhana tebal minimum h diisyaratkan 1/16. Dari perhitungan didapatkan dimensi balok : B1 = 50 x 70 cm B2 = 40 x 60 cm BA = 35 x 50 cm b. Perencanaan Dimensi Pelat Berdasarkan SNI 2847:2013 pasal , untuk tebal pelat dengan balok yang membentang antara tumpuan pada semua sisinya, tebal minimumnya, h min, harus memenuhi persaratan yang telah ditentukan.

5 Dari perhitungan didapatkan : Pelat atap : 120 mm Pelat lantai : 120 mm c. Perencanaan Dimensi Kolom Kolom harus direncanakan untuk memikul beban aksial terfaktor yang bekerja pada semua lantai atau atapdan momen maksimum dari beban terfaktor pada satu bentang terdekat dari lantai atau atap yang ditinjau Perhitungan kolom berdasarkan SNI pasal diperoleh : K1 = 80 x 80 cm K2 = 70 x 70 cm Tabel 3.1 Hasil hitungan berat bangunan Tingkat Beban Mati Beban Hidup Berat Sendiri Beban Total Lantai Tambahan Tambahan (kn) (kn) (kn) (kn) Atap 1166, , , ,057 Lantai , , , ,487 Lantai , , , ,487 Lantai , , , ,696 Lantai , , , ,696 Lantai , , , ,696 Lantai , , , ,67 Beban total = 93708,789 C. Beban-Beban yang Bekerja Beban Mati Berat beton bertulang= 2400 kg/m 3 Berat air hujan = 1000 kg/m 3 Berat plafond= 11 kg/m 2 Berat penggantung= 7 kg/m 2 Berat spesi per-cm = 21 kg/m 2 Berat keramik= 24 kg/m 2 Berat kozen = 10 kg/m 2 Berat sparing instalasi= 20 kg/m 2 Beban hidup Beban lantai hidup hotel = 250 kg/m 2 Beban Gempa Sebelum dilakukan analisa dan perhitungan beban gempa terlebih dahulu ditentukan parameter gempa rencana, sistem dan parameter struktur, serta analisa gempa yang digunakan. Adapun tahapannya ditunjukkan di bawah ini : Berdasarkan jenis pemanfaatan bangunan sebagai hotel maka bangunan tersebut ditetapkan katagori resiko II. Faktor Keutamaan Bangunan Terhadap Gempa (Ie) = 1,00 Respons Spektral Percepatan

6 periode 1,0 detik (SD1) ditentukan seperti dibawah ini : Gambar 3.1 Respon Spektral Percepatan S s = 1,398 g S 1 = 0,6 g Klasifikasi Situs (jenis tanah) = Tanah lunak (analisa didasarkan pada hasil N SPT boring log) Koefisien Situs Fa dan Fv Fa = 0,9 Fv = 2,4 Percepatan Spektral Desain Parameter spectrum respons percepatan pada perioda pendek (S MS ) dan perioda 1,0 detik (S M1 ) yang di sesuaikan dengan pengaruh klasifikasi situs seperti di bawah ini : S MS = Fa Ss = 0,9 x 1,398 = 1,258 S M1 = Fv S 1 = 2,4 x 0,600 = 1,440 Parameter percepatan spectral desain untuk periode pendek (SDS) dan S DS S D1 = 2/3 S MS = 2/3 x 1,258 = 0,839 = 2/3 S M1 = 2/3 x 1,440 = 0,960 Katagori Desain Seismik- KDS = Katagori Desain Seismik D (KDS-D) Sistem dan Parameter Struktur = Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPM-K) R = 8 Ω 0 = 3 C d = 5 1 / 2 h n = Tidak dibatasi (TB) Fleksibelitas Diafragma = diafragma kaku Evaluasi Sistem Struktur Terkait dengan Ketidakberaturan Konfigurasi = Struktur digolongkan pada struktur beraturan. Berdasarkan kondisi dua untuk struktur yang dirancang untuk katagori desain seismik D di tetapkan factor redudansi (ρ) sama dengan 1,3. Prosedur Analisis Gaya Lateral = Analisis Gaya Lateral Ekivalen (Statik Ekivalen)

7 Pemodelan Struktur Geser Dasar Seismik Geser dasar seismik arah X (Vx) Vx = Cs W = 0,105 x85109,571 = 8936,50 KN Gambar 3.2 Pemodelan Struktur Kombinasi Beban Tabel Kombinasi Beban, ρ = 1,3 dan S DS =0,839 Nama Kombinasi Pembebanan Pembebanan 1,4 D + 1,4 SW Kombinasi 1 1,2 D + 1,2 SW + 1,6 L Kombinasi 2 1,418 D + 1,418 SW + 1,0 L+ 0,39 Q Ex Q Ey Kombinasi 3 0,982 D + 0,982 SW + 1,0 L - 0,39 Q Ex - 1,3 Q Ey Kombinasi 4 1,082 D + 1,082 SW +1,0 L + 0,39 Q Ex - 1,3Q Ey Kombinasi 5 1,318 D + 1,318 SW + 1,0 L + 1,3Q Ey - 0,39Q Ex Kombinasi D + 1,418 SW + 1,0 L + 1,3 Q Ex + 0,3 Q Ey Kombinasi 7 0,982 D + 0,982 SW + 1,0 L - 1,3 Q Ex - 0,3 Q Ey Kombinasi 8 1,082 D + 1,082 SW + 1,0 L - 1,3 Q Ey + 1,3 Q Ex Kombinasi 9 1,318 D + 1,318 SW + 1,0 L - 1,3 Q Ex + 1,3 Q Ey Kombinasi 10 0,682 D + 1,682 SW + 1,0 L + 0,39 Q Ex + 1,3 Q Ey Kombinasi 11 Kombinasi 12 1,118 D + 1,118 SW + 1,0 L - 0,39 Q Ex - 1,3 Q Ey Kombinasi 13 1,018D+1,018SW+1,0L+0,39Q Ex -1,3Q Ey Kombinasi 14 0,782D+0,782SW+1,0L+0,39Q Ex +1,3Q Ey Kombinasi 15 0,682 D + 0,682 SW + 1,0 L + 1,3 Q Ex + 1,3 Q Ey Kombinasi 16 1,118 D + 1,118 SW + 1,0 L - 1,3 Q Ex - 1,3 Q Ey Kombinasi 17 1,018 D + 1,018 SW + 1,0 L + 1,3 Q Ex - 1,3 Q Ey Kombinasi 18 0,782 D + 0,782 SW + 1,0 L - 1,3 Q Ex + 1,3 Q Ey Geser dasar seismik arah Y (Vy) Vy = Cs W = 0,105 x85109,571 =8936,50 KN Penentuan Perioda Untuk perencanaan waktu dan periode getar dari bangunan gedung dihitung secara otomatis dari hasil ragam getar dengan program ETABS dengan hasil: Arah-X, T1 = 0,662 detik Arah-Y, T2 = 0,522 detik Gambar 3.3 Pemodelan Struktur Analisa Struktur Akibat Beban Gempa Lateral Ekivalen - Perioda fundamental pendekatan = 0,80 detik

8 Lantai Perioda yang digunakan adalah perioda hasil program komputer. Menghitung distribusi vertikal gaya gempa (Fx) Fx Cvx = = Cvx V Untuk T = 0,662 k = 1,15 Untuk T = 0,522 k = 1,15 Tabel 3.1 Perhitungan distribusi gaya h (m) h k (m) gempa arah-x Wi (KN) Wi h k (KN.m) Atap 29, Lantai-7 25, Lantai Lantai-5 16, Lantai-4 12, Lantai-3 8, Lantai Lantai Jumlah Tabel 3.2 Perhitungan distribusi gaya gempa arah-y h (m) h k (m) Wi (KN) Wi h k (KN.m) Atap 29, Lantai-7 25, Lantai Lantai-5 16, Cvx Cvx Fx (KN) Fx (KN) Vx (KN) Vx (KN) Penulangan Pelat Wu = 1,2(431)+1,6(250) ly/lx = 917,2 kg/m² = 3,6/3,6 = 1 (two way slab) Dari tabel 4.2.b buku Grafik dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang didapatkan: M lx = 0,001 W u. L x 2. x dimana x = 25 M ly = 0,001 W u. L x 2. x dimana x = 25 M tx = -0,001 W u. L x 2. x dimana x = 51 M ty = -0,001 W u. L x 2. x dimana x = 51 Maka momen disain pelat atap : M lx = 0,001 x 917,2 x 3,6 2 x 25 = 297,17 kg.m M ly = 0,001 x 917,2 x 3,6 2 x 25 = 297,17 kg.m M tx = -0,001 x 917,2 x 3,6 2 x 51 = -606,23 kg.m M ty = -0,001 x 917,2 x 3,6 2 x 51 = - 606,23 kg.m Perencanaan Tulangan Lapangan (M lx ) Rn = Mn/(bd 2 ) = x(95 = 0,411 N/m 2 ρ b =0,85β 1. = 0, fc '. fy ) fy ; Lantai-4 12, Lantai-3 8, Lantai Jumlah ρ max = 0,75 ρ b = 0,75 x 0,0325 = 0,0244 Nilai ρ min <ρ<ρ max Jadi ρ yang dipakai adalah 0,0035

9 = 0,5x 3434,38 Luas tulangan tarik (As) As = ρ(b)d As = 0,0035x1000x 95 = 332,5 mm 2 Dipakai tulangan D mm Perhitungan Penulangan Balok = 1717,19 mm 2 Jumlah tulangan (n) 1717,19 n = 0,25 x3,14 x(25) = 3,5 4 Dipakai tulangan 4D25 2 Mu = 506,205 KN-m As = 1962,5 mm 2 Rn = Mn/(bd 2 ) = ρ = 0,01 ρ max = 0,0244 ρ min = 0, ,76 x x(637,5) 6 2 = 3,89 N/mm 2 Nilai ρ min <ρ<ρ max Jadi ρ yang dipakai adalah 0,01 Luas tulangan tarik (As) As = ρxb x d As = 0,01 x 500x637,5 = 3187,5 mm 2 Jumlah tulangan (n) n = As 0,25 x 3,14 x D 2 Analisis Balok - fs = fy 0,85.fc.a.b = (As As ).fy a = = = 46,18 mm c = a/β 1 = 46,18/0,85 = 54,33 mm εs = 0,003 x = 0,0005 εs = 0,003 x = 0,032 εy = fy/es = 2 x 10-3 εs > εy (tulangan tarik leleh) (OK) - fs = εs.es dan εs < εy fs = εs.es = 0,003.Es Didapat nilai a = 64,95 mm = 3187,5 0,25x 3,14x(25) 2 c = 64,95/β 1 = 76,41 mm εs = 0,003 = 5,5 x 10-4 = 6,5 7 Dipakai tulangan 7D25 As = 3434,38 mm 2 Luas tulangan tekan (As ) As = 0,5 As εs <εy (tulangan tekan belum leleh).. (OK) Mn = Ts(d-a/2)+Cs(a/2 - d ) = As.fy (d-a/2) + As.fy (a/2-d ) = ,8 N-mm

10 ϕmn Mu 646,07 KN-mm 506,205 KN-m (Ok) Penulangan Geser Balok Kapasitas geser beton : Vc = 0,17 b.d = 0,17 x x 500 x 637,5 = 296,8 KN a pr = = 134,68 mm M pr 1 = 1,25.As.fy.(d-a/2) = 979,07 kn Ve = (Mpr1+Mpr2) / L = 251,68 KN Mengacu pada SNI pasal jika terjadi gempa untuk menahan kuat geser perlu dengan menganggap kontribusi penampang beton dalam menahan geser Vc = 0. Vn = Vc + Vs 335,57 = 0 + Vs Vs = 335,57 KN Vn = Ve/ø = 251,68/0,75 = 335,57 KN Vn > Vc dibutuhkan tulangan sengkang Av = n x luas tulangan sengkang = 157 mm 2 S = = 119,30 mm d/4 = 159,4 mm 8 kali diameter terkecil tulangan lentur = 200 mm Jadi, dipasang sengkang D Penulangan Kolom ex = = = 0,15 m ey = = = 0,12 m e = = 192 mm =0,08 = =0,36 =0,24 x = 0,086 r = 0,01 fc = 35 Mpa β 1 = 1,33 ρ = r.β = 0,01 x 1,33 = 0,0133 Luas Tulangan (As) As = ρ. A gr = 0,0133 x (800 x 800) = 8512 mm 2 Banyak tulangan (n) n = = 17,34 Maka digunakan tulangan 18 D25 (As = 8831,25)

11 Analisa Kolom Kontrol kapasitas beban aksial ϕpn maks =0,85ϕ = ,05 N = 13161,183 KN>5109,41 KN (OK) Kontrol kapasitas momen nominal a = = 737,5 mm Berasarkan SNI , pasal kekuatan geser kolom sebagai berikut : Kuat gaya geser rencana (Vu) Vn = (Mn1+Mn2)/hn =(2410, ,931)/4,2 = KN Kapasitas geser beton (Vc) Vc = 0,17 (1 + ) fc b.d = 0,17 (1 + ) = = 110 mm Mn =As x fy x d - = 8831,25 x 400 x (737,5 - ) = N.mm = 2410,931 KN.m Kontrol : Φ Mn Mu 0,75 x 2410, ,74 KNm 1845,65 745,74 KNm..(OK) Kekuatan lentur minimum kolom Mnc 1,2 Mnb Mnb = 1352,194KNm 1,2 Mnb = 1622,633KNm Mnc = 2109,686 KNm Jadi, 2109,686>1622,633KN (OK) Penulangan Geser Kolom d = h p ½ tul.utama tul.sengkang x ,5 = 593,61 kn Mengacu pada SNI , pasal jika terjadi gempa untuk menahan kuat geser perlu dengan menganggap kontribusi penampang beton dalam menahan geser Vc = 0. Vn = Vc + Vs = 0 + Vs Vs = kn Vs ( kn) > Vc (0 kn)tulangan sengkang dibutuhkan Menghitung jarak antar sengkang : Av = n x luas tulangan sengkang S = = 81 mm Berdasarkan SNI 3847;2013 pasal , spasi tulangan transversal sepanjang panjang lo tidak boleh melebihi: Seperempat dimensi terkecil komponen struktur = 200 mm

12 6 kali diameter tulangan longitudinal = 150 mm 150 mm Maka dipasang Sengkang : D mm 2 di daerah plastis D mm 2 di luar sendi plastis Kontrol Persyaratan Kolom Terhadap SRMPK - Gaya aksial terfaktor pada kolom dibatasi maksimum 0,1xAgxfc Pu >0,1 x Ag x fc 5109,41 KN > 2240 KN (Ok) - Sisi terpendek kolom tidak boleh kurang dari 300 mm 800 mm > 300 mm (Ok) - Rasio dimensi tidak boleh kurang dari 0,4 b/h = 800/800 = 1. 1> 0,3 (Ok) - Kekuatan lentur minimum kolom Mnc 1,2 Mnb Mnb = 1352,194KNm 1,2 Mnb = 1622,633KNm Mnc = 2109,686 KNm Jadi, 2109,686>1622,633KN (OK) Penentuan Daya Dukung Pondasi Ap =0,2826 m 2 Li = 2 m Qc = 40 N Ast = 1,884 m 2 Np = = =2,3 4 tiang Jarak antar tiang (s) = (2,5 s/d 4) D = 2,5 (0,60) = 1,5 m Efesiensi Kelompok Tiang θ = arctg = arctg = 21,80 O Eg = efisiensi tiang kelompok D = ukuran penampang tiang S = jarak antar tiang m = jumlah tiang dalam 1 kolom n = jumlah tiang dalam 1 baris Eg = 1- θ. = 1 21,80. = 0,69 Daya dukung vertikal kelompok tiang =Eg. jumlah Tiang. daya dukung tiang =0, ,98 = 422,22 ton > Pu = 337,29 ton... (OK) Beban Maksimum Tiang Σx 2 = (2 x 0,75 2 ) x 2 = 2,25 Σy 2 = (2 x 0,75 2 ) x 2 = 2,25 Beban pada tiang pancang P = ± ± = ± ± = 9,04 ton Jumlah Tiang yang diperlukan = 93,60 ton

13 Jadi : 93,60 < Daya dukung ijin tekan tiang = 152,98 ton...ok Dimensi Pile Cap Vu : 191,87 x 10 3 N Mutu beton : 30 Mpa Mutu Tulangan : 400 Mpa Diameter tiang : 60 cm Jarak 1 tiang pancang dari as ke as = 2,5 D Jarak tiang ke tepi pile cap = D x 2 Keliling penampang kritis (bo)= 4 (750 + d) Kuat geser beton : Vc = 1/3.. bo. d = 1/3.. 4 (750 + d). d = 5477,23 d + 7,30 d 2 Vu < ф Vc 191,87 x 10 3 = 0,75 x (5477,23 d + 7,30 d 2 ) 5,48 d ,92 d 191,87 x 10 3 = 0 Didapatkan d = 699,57 mm h = d + selimut beton = 699, = 774,57 mm 0,8 m Kontrol gaya geser 1 arah : Gaya geser yang bekerja pada penampang kritis adalah : Vu = σ. L. G σ = = = 46,27 t/m 2 L = 270 cm G = L = 2700 = 246 mm Vu = 19,187. 2,70. 0,246 = 12,74 ton Vc = = = ,06 N = 173,52 ton ΦVc = 0, ,52 ton = 130,14 ton ΦVc > Vu 130,14 ton > 19,187 ton... (OK) Kontrol gaya geser 2 arah : Lebar penampang kritis (B ) = lebar kolom + 2(1/2)d = (1/2). 70,4 = 130,4 cm Gaya geser yang bekerja pada penampang kritis : Vu = σ (L 2 + B 2 ) = 46,27. (2,7 2 1,304 2 ) = 258,63 ton β = bo = 4.B = ,4=521,6 cm = 5216 mm Vc =

14 = = ,951 N = 670,42 ton Vc = = ,54 N = 1809,73 ton Vc = = ,95 N = 670,42 ton Jadi Vc yang dipakai adalah 670,42 ton Φ Vc = 0, ,42 = 502,815 ton Φ Vc > Vu 502,815 ton > 258,63ton... (OK) Perhitungan Penulangan Pile Cap Data-data : Mutu beton : 30 Mpa Mutu tulangan : 400 Mpa Diameter tiang : 60 cm Pmak : 337,2 ton Lebar penampang kritis (B ) = = 950 mm Berat Pile Cap pada Penampang kritis (q ) = L = 5184 kg/m 5,184 t/m Mu = = 250,56 t.m = 2505,6 KN.m = = 1872,42 KN/m 2 Didapatkan ρ = 0,0093 Luas tulangan tarik (As) =ρ. b.d =6360,12 mm 2 N = = 16 D 22 a = = 36,95 mm ΦMn =Φ. As. fy =0, , = KN.m>2505,6 KN.m Penurunan Pondasi Penurunan elastisitas tiang pancang e = = = 12,87 mm Perpindahan titik tiang pancang N = = = 0,02343 Dengan nilai N, M=z/D dan = 0,3 maka diperoleh nilai Kz = = = 0,01 H pile point = = = 16 mm Total penurunan : H total = e + H pile point = 12, = 28,87 mm

15 Jadi, penurunan yang terjadi pada pondasi sebesar 2,887 cm. Penurunan maksimum yang diijinkan adalah 10 cm. H total < H maks 2,887 cm < 10 cm Analisa dan Desain Struktur Analisa dan desain struktur dilakukan menggunakan program komputer sehingga didapatkan berupa gaya-gaya dalam yang bekerja, hasil dari gaya-gaya dalam digunakan untuk melakukan desain kebutuhan tulangan struktur, hasil gaya-gaya dalam ditunjukkan dengan diagram pada gambar di bawah ini : Gambar 3.6 Diagram aksial Gambar 3.7 Diagram torsi Detail Penulangan Pelat Gambar 3.4 Diagram momen Detail Penulangan Balok Induk Gambar 3.5 Diagram geser

16 Detail Penulangan balok Anak Detail Penulangan Pile Cap Deatail Penulanagan Kolom Jumlah Tiang Pancang KESIMPULAN Dari hasil perencanaan struktur gedung Hotel ini dapat disimpulkan bahwa struktur yang direncanakan dengan sistem struktur rangka pemikul momen khusus (SRPM-K), analisa beban gempa statik ekivalen dengan gaya geser dasar seismik arah-x (Vx) sebesar 8936,50 KN dah arah-y (Vy) sebesar 8936,50 KN, konsep strong column weak beam (ΣMnc > 1,2 ΣMnb) dengan besaran ΣMnc sebesar 2109,686KN-m dan ΣMnb sebesar 1352,194KN-m maka beberapa ketentuanketentuan dari perencanaan bangunan aman gempa ini sudah terpenuhi. DAFTAR PUSTAKA Anonim. 2013, Tata Cara Perencanaan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung (SNI 03:2847:2013), Badan Standarisasi Nasional, Jakarta. Anonym. 2012, Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan

17 Gedung (SNI 03:1726:2012), Badan Standarisasi Nasional, Jakarta. Anonim.2013,Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung (PPPURG:1987), Yayasan Badan Penerbit PU, Jakarta. Bowles, J.E. 1999, Analisa dan Desain Pondasi Jilid II, Erlangga, Jakarta. Imran Iswahdi dan Hendrik Fajar. 2011, Perencanaan Struktur Sedung Beton Bertulang Tahan Gempa, Institut Teknologi Bandung, Bandung. Mccormac, Jack C. 2003, Desain Beton Bertulang Edisi Lima, Erlangga, Jakarta. Pamungkas, A dan Harianti, E. 2013, Desain Pondasi Tahan Gempa, Andi, Yogyakarta. Vis, W.C dan Kusuma G. 1993, Dasardasar Perencanaan Beton Bertulang, Erlangga, Jakarta. Vis, W.C dan Kusuma G. 1993, Grafik dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang, Erlangga, Jakarta. Asroni Ali. 2010, Balok dan pelat beton bertulang. Graha ilmu, Yogyakarta.