CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE
|
|
|
- Yanti Setiawan
- 7 tahun lalu
- Tontonan:
Transkripsi
1 KSO : CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE PROJECT : PLTU SUMBAWA BARAT 2X7 MW CLIENT : PT PLN (Persero) LOCATION : NTB, WEST SUMBAWA DOCUMENT NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW 0 Oct 29, 2008 Issued for Approval REV DESCRIPTION DATE JOE ARF HY KSO PT TWINK INDONESIA AND PT CIRCLE PLN PREPARED CHECKED APVD APVD
2 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DATE 31-Aug-12 DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW REV. BY CHKD APVD Joe Arf Hy 0 REVISION HISTORICAL SHEET Rev. No. 1 Date 31-Aug-12 Description Issued for Approval DISTRIBUTION ORDER TWINK INDONESIA Project Manager Engineering Manager Procurement Manager Construction Manager QA/QC Manager PERFECT CIRCLE ENGINEERING Project Manager Engineering Manager Project Control Manager Process Lead Engineer Civil Lead Engineer PT PLN (Persero) Project Manager Asst. Engineering Manager Asst. Construction & QA/QC Asst. Project Control Manager Asst. Start Up Manager HSE Manager Mechanical Lead Engineer Chief Logistic Adm & Finance Manager Piping Lead Engineer Chief HSE Project Control Manager Electrical Lead Engineer Process Lead Engineer Process Lead Engineer Instrument Lead Engineer X Civil Lead Engineer Civil Lead Engineer X Document Control Mechanical Lead Engineer Mechanical Lead Engineer Piping Lead Engineer Piping Lead Engineer Electrical Lead Engineer Electrical Lead Engineer Instrument Lead Engineer Instrument Lead Engineer X Document Control X Document Control CONSORTIUM PT TWINK INDONESIA AND PT PERFECT CIRCLE ENGINEERING
3 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DATE 31-Aug-12 DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW REV BY CHKD APVD Joe Arf Hy 0 CONTENTS 1 GENERAL 1.1 OUTLINE OF STRUCTURE 1.2 APPLICABLE SPECIFICATIONS, CODES AND STANDARD 1.3 ALLOWABLE STRESS AND UNIT WEIGHT OF MATERIAL 1.4 UNIT OF MEASUREMENT 1.5 COMPUTER SOFTWARE 2 CALCULATION 2.1 SPACIFICATION AT BUILDING 2.2 DIMENSIONS 3 LOADING 3.1 DEAD LOAD 3.2 LIVE LOAD 3.3 WIND LOAD 3.4 SEISMIC LOAD Determine Risk Categories Determine Ss and S Determine the site class (soil type) Determine the value Fa and Fv Determine the value SDS and S Respon Spektra Desain Determination of seismic design category (KDG) Determination of the level of seismic risk Building Seismic Parameters Calculation of earthquake forces drawn from the program Staad Pro Design Calculation Hoist Crane 4 JOINT CONNECTION 4.1 DC JOINT SHEAR PLATE 4.2 DC JOINT AND PLATE 4.3 DC FOR ANCHOR AND BASE PLATE 5 FOUNDATION CALCULATION 5.1 FOOT PLATE OR PILE ARRANGEMENT 5.2 CHECK OF FOOT PLATE OR PILE CAPACITY 5.3 PUNCHING SHEAR CHECK ATTACHMENTS 1. OUTPUT REPORT CALCULATION BY STAAD PRO 2. OUTPUT REPORT CALCULATION BY AFES 3. SOIL DATA CONSORTIUM PT TWINK INDONESIA AND PT PERFECT CIRCLE ENGINEERING
4 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DATE 31-Aug-12 DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW REV BY CHKD APVD Joe Arf Hy 0 1 GENERAL Structural calculation shows the analysis and design for "Workshop and Warehouse". This structure is subjected to the gravity, wind, earthquake load. The structure framing system for resisting seismic forces is a Ordinary Steel concentrically Braced Frames (OSBF) 1.1 OUTLINE OF STRUCTURE Project Client Location Balance Of Plant Foundation Type : PLTU SUMBAWA BARAT 2X7 MW : PT PLN (Persero) : NTB, WEST SUMBAWA : WORKSHOP & WAREHOUSE : REINFORMENT CONCREATE 1.2 APPLICABLE SPECIFICATIONS, CODES AND STANDARD 1) Project Specification ZII-ZP13-00-DC-C-WW 2) Codes and Standards ASCE UBC 1997 RSNI ACI : Design Specification for Civil and Structural : Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures : Uniform Building Code : Rencana Standar Nasional Indonesia : Building Code Requirement for Structural Concrete 1.3 ALLOWABLE STRESS AND UNIT WEIGHT OF MATERIAL Specified compressive strength of concrete : fc' = 250 kg/cm 2 Yield strength for deform rebar : fy = 2450 kg/cm 2 Unit weight of reinforcement concrete : gc = 2400 kg/m 3 Unit weight of soil : gs = 2800 kg/m 3 Unit weight of water : gw = 1000 kg/m 3 Quality of Bolts = A325 Quality of Welding = E70XX 1.4 UNIT OF MEASUREMENT Unit of measurement in design shall be in Metric system. 1.5 COMPUTER SOFTWARE Computer Software used : Staad Pro Microsoft Excel AFES CONSORTIUM PT TWINK INDONESIA AND PT PERFECT CIRCLE ENGINEERING
5 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DATE 31-Aug-12 DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW REV BY CHKD APVD Joe Arf Hy 0 2 CALCULATION 2.1 SPACIFICATION AT BUILDING This calculation is prepared to explain the detail design of structure for ZII-ZP13-00-C-WW - Workshop and Ware House. This structure is supported by a piled foundation. 2.2 DIMENSIONS Length of the Main Building : m' Width of the Main Building : m' Building Height : 6.00 m' Using Roof Zincalumunium Calculations Performed Included Loading using PPIUG 1983 Modeling in Staad Pro 2007 using AISC ASD code Determination of Material Profile Structure Analysis by Program Staad Pro 2007 Checks Fail Ratio on steel structures Foundation calculations using the AFES 3.0 CONSORTIUM PT TWINK INDONESIA AND PT PERFECT CIRCLE ENGINEERING
6 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DATE 31-Aug-12 DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW REV. BY CHKD APVD Joe Arf Hy 0 3 LOADING 3.1 Dead Load distance Span (L) : 6.00 m' Weight of purlin C 150x65X20X2.3 (bp) : 5.50 Kg/m' Weight Roof of Zincalumunium (bz) : kg/m2 distance antar purlin (L') : 1.20 m' Weight Per M 'Span : ((L*bz*L')+(bp*L))/L' 6 meter : Kg/m' L bp bz L' 3.2 Live Load Zincallumunium live load on the roof (rain water) : ( H ) : 20 Kg/m2 Workers live load (Node load) ( La ) : 100 kg span distance : 6 m' Rainfall evenly distributed load span of 6 m : 120 kg/m' 3.3 Wind Load ( WL ) Basic wind load on the seafront as far as 5 km from the beach taken a minimum of 40 kg/m2 or the approach taken by the formula P = V 2 16 We assume the wind speed V, m / s are: m/det / (120 km/hr) then the wind pressure is: kg/m 2 70 kg/m 2 Based on the structure used is the usual form of the saddle without a wall at an angle of the saddle is 15 0 CONSORTIUM PT TWINK INDONESIA AND PT PERFECT CIRCLE ENGINEERING
7 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DATE 31-Aug-12 DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW REV BY CHKD APVD Joe Arf Hy 0 Closed roof of the building (Imposition Regulations PPIUG 1983) - X direction side edge * Press 1 side = 0.9 x = 3 : 189 kg/m' * Press 2 side = 0.02 α x = 3 : -63 kg/m' * Suction side 1 = -0.4 x = 3 : -84 kg/m' * Suction side 2 = -0.4 x = 3 : -84 kg/m' Wind loads on the roof on the edge - The direction X of Central * Press 1 side = 0.9 x = 6 : 378 kg/m' * Press 2 side = 0.02 α x = 6 : -126 kg/m' * Suction side 1 = -0.4 x = 6 : -168 kg/m' * Suction side 2 = -0.4 x = 6 : -168 kg/m' Wind loads on the roof in the middle - Z direction side edge * Press the side edges = 0.9 x = 7.5 : 473 kg/m' * Press the sides of the Middle = 0.9 x = 7.5 : 473 kg/m' * Suction side edges = -0.4 x = 7.5 : -210 kg/m' * Suction side of Central = -0.4 x = 7.5 : -210 kg/m' CONSORTIUM PT TWINK INDONESIA AND PT PERFECT CIRCLE ENGINEERING
8 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DATE 31-Aug-12 DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW REV BY CHKD APVD Joe Arf Hy SEISMIC LOAD Calculations using RSNI Earthquake Determine Risk Categories Building Power Plant is included in Categories of risk = IV Factors virtue = 1.5 Jenis Pemanfaatan Gedung dan struktur lainnya yang memiliki resiko rendah terhadap jiwa manusia pada saat terjadi kegagalan Gedung dan struktur lain, kecuali yang termasuk dalam kategori resiko I, II, dan IV, termasuk, tetapi tidak dibatasi untuk: - Perumahan - Rumah Toko dan Rumah Kantor - Gedung Perkantoran Gedung dan struktur lainnya yang memiliki resiko rendah terhadap jiwa manusia pada saat terjadi kegagalan Gedung dan struktur lainnya yang ditunjukan sebagai fasilitas penting Karegori Resiko I Faktor Keutamaan (I) II 1.0 III IV Determine S s and S 1 S s = 1.00 g S 1 = 0.60 g Ss = 1.0 g CONSORTIUM PT TWINK INDONESIA AND PT PERFECT CIRCLE ENGINEERING
9 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DATE 31-Aug-12 DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW REV BY CHKD APVD Joe Arf Hy 0 S1 = 0.6 g Determine the site class (soil type) Soil conditions at the building site = Tanah Sedang Interpolasi Class Site = SD Kelas Situs Sifat rata-rata pada 30 m Lapisan Atas V s (m/detik) N or N ch S u (kpa) SA (batuan keras) > 1500 NA NA SB (batuan) 750 < Vs 1500 NA NA SC (tanah keras sangat padat 350 < Vs 750 > dan batuan lunak) SD (tanah sedang) 175 < Vs <V s 50 50<V s 100 < 175 < 15 < 50 SE (tanah lunak) SF (tanah khusus, yang membutuhkan investigasi geoteknik spesifik dan analis respons spesifik situs) Atau setiap profil tanah yang mengandung lebih dari 3 m tanah dengan karakteristik sebagai berikut : 1. indeks plastisitas, PI > Kadar air, w 40 persen, dan kuat geser nir air S u < 25 kpa Setiap profil lapisan tanah yang memiliki salah satu atau lebih dari karakteristik sebagai berikut : - Rawan dan berpotensi gagal atau runtuh akibat beban gempa seperti mudah likufaksi, lempung - Lempung sangat organik dan/atau gambut (ketebalan H>3m) - Lempung berplastisitas sangat tinggi (ketebalan H>35 m dengan indeks plastisitas PI>75) - Lapisan lempung lunak/setengah keras dengan H>35 m dengan S u <50 kpa CONSORTIUM PT TWINK INDONESIA AND PT PERFECT CIRCLE ENGINEERING
10 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DATE 31-Aug-12 DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW REV BY CHKD APVD Joe Arf Hy Determine the value Fa and Fv Fa = 1.1 (Interpolasi) Fv = 1.5 Kelas Situs Parameter Respon Spektra Percepatan Perioda Pendek, Fa S s 0.25 Ss = 0.5 Ss = 0.75 Ss = 1 Ss 1.25 SA SB SC SD SE SF Situs yg membutuhkan investigasi geoteknik spesifik dan analisis respons spesifik situs Kelas Situs Parameter Respon Spektra Percepatan Perioda detik, Fv S S 1 = 0.2 S 1 = 0.3 S 1 = 0.4 S SA SB SC SD SE SF Situs yg membutuhkan investigasi geoteknik spesifik dan analisis respons spesifik situs Determine the value S DS and S 1 S DS = S D1 = T 0 = T s = Respon Spektra Desain Respon Spektra Desain T(s) A(g) CONSORTIUM PT TWINK INDONESIA AND PT PERFECT CIRCLE ENGINEERING
11 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DATE 31-Aug-12 DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW REV BY CHKD APVD Joe Arf Hy Determination of seismic design category (KDG) Nilai S DS S DS < <S DS < <S DS < S DS Kategori Resiko I stsu II atau III A B C D IV A B C D Nilai S D1 S D1 < <S D1 < <S D1 < S D1 Kategori Resiko I stsu II atau III A B C D IV A B C D Determination of the level of seismic risk Tingkat Resiko Kegempaan Kode Rendah Menengah Tinggi RSNI KDS A,B KDS C KDS D,E,F Building Seismic Parameters Jenis Pemanfaatan Kategori Resiko Bangunan Faktor Keutamaan Gempa Ss S1 Kelas Situs Fa Fv S DS S D1 KDS T (s) / T A (g) / C Bangunan Gedung Fasilitas Penting IV SD D CONSORTIUM PT TWINK INDONESIA AND PT PERFECT CIRCLE ENGINEERING
12 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DATE 31-Aug-12 DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW REV BY CHKD APVD Joe Arf Hy Calculation of earthquake forces drawn from the program Staad Pro Estimated time of vibration (T) = Second Coefficient of virtue (I) = 1.5 Important buildings such as power plants Reduction of seismic coefficient (Rx) = 8.5 Steel with steel SRPMK Reduction of seismic coefficient (Rz) = 6.5 Steel with steel SRPMK SEISMIC OPERATING CONDITION Node L/C Force-X kg Force-Y kg Force-Z kg Moment-X Moment-Y Moment-Z kipin kip-in kip-in R x-dir 8.5 C 0.73 Cd X-dir V X-dir R z-dir 6.5 I 1.5 Cd Z-dir V Z-dir Node Force-Y Wi * Hi Wi Node Up Hi Wi * Hi kg S Wi.hi Sx Sz FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ FX FZ CONSORTIUM PT TWINK INDONESIA AND PT PERFECT CIRCLE ENGINEERING
13 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DATE 31-Aug-12 DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW REV BY CHKD APVD Joe Arf Hy 0 Table 1. Faktor daktilitas maksimum, faktor reduksi gempa maksimum, faktor tahanan lebih str dan faktor tahanan lebih total beberapa jenis sistem dan subsistem struktur gedung Sistem dan subsistem struktur gedung 1. Sistem dinding penumpu (Sistem struktur yang tidak memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap. Dinding penumpu atau sistem bresing memikul hampir semua beban gravitasi. Beban lateral dipikul dinding geser atau rangka bresing). 2. Sistem rangka gedung (Sistem struktur yang pada dasarnya memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap. Beban lateral dipikul dinding geser atau rangka bresing). 3. Sistem rangka pemikul momen (Sistem struktur yang pada dasarnya memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap. Beban lateral dipikul rangka pemikul momen terutama melalui mekanisme lentur) 4. Sistem ganda (Terdiri dari: 1) rangka ruang yang memikul seluruh beban gravitasi; 2) pemikul beban lateral berupa dinding geser atau rangka bresing dengan rangka pemikul momen. Rangka pemikul momen harus direncanakan secara terpisah mampu memikul sekurangkurangnya 25% dari seluruh beban lateral; 3) kedua sistem harus direncanakan untuk memikul secara bersama-sama seluruh beban lateral dengan memperhatikan interaksi /sistem ganda) 5. Sistem struktur gedung kolom kantilever: (Sistem struktur yang memanfaatkan kolom kantilever untuk memikul beban lateral) 6. Sistem interaksi dinding geser dengan rangka 7. Subsistem tunggal (Subsistem struktur bidang yang membentuk struktur gedung secara keseluruhan) Uraian sistem pemikul beban gempa m Rm Pers. (6) f Pers. (39) 1. Dinding geser beton bertulang 2,7 4,5 2,8 2. Dinding penumpu dengan rangka baja ringan dan 1,8 2,8 2,2 bresing tarik 3. Rangka bresing di mana bresingnya memikul beban gravitasi a.baja 2,8 4,4 2,2 b.beton bertulang (tidak untuk Wilayah 5 & 6) 1,8 2,8 2,2 1. Rangka bresing eksentris baja (RBE) 4,3 7,0 2,8 2. Dinding geser beton bertulang 3,3 5,5 2,8 3. Rangka bresing biasa a.baja 3,6 5,6 2,2 b.beton bertulang (tidak untuk Wilayah 5 & 6) 3,6 5,6 2,2 4. Rangka bresing konsentrik khusus a.baja 4,1 6,4 2,2 5. Dinding geser beton bertulang berangkai daktail 4,0 6,5 2,8 6. Dinding geser beton bertulang kantilever daktail 3,6 6,0 2,8 penuh 7. Dinding geser beton bertulang kantilever daktail parsial 3,3 5,5 2,8 1. Rangka pemikul momen khusus (SRPMK) a.baja 5,2 8,5 2,8 b.beton bertulang 5,2 8,5 2,8 2. Rangka pemikul momen menengah beton (SRPMM) 3,3 5,5 2,8 3. Rangka pemikul momen biasa (SRPMB) a.baja 2,7 4,5 2,8 b.beton bertulang 2,1 3,5 2,8 4. Rangka batang baja pemikul momen khusus 4,0 6,5 2,8 (SRBPMK) 1. Dinding geser a.beton bertulang dengan SRPMK beton bertulang 5,2 8,5 2,8 b.beton bertulang dengan SRPMB baja 2,6 4,2 2,8 c. Beton bertulang dengan SRPMM beton bertulang 4,0 6,5 2,8 2. RBE baja a.dengan SRPMK baja 5,2 8,5 2,8 b.dengan SRPMB baja 2,6 4,2 2,8 3. Rangka bresing biasa a.baja dengan SRPMK baja 4,0 6,5 2,8 b.baja dengan SRPMB baja 2,6 4,2 2,8 c.beton bertulang dengan SRPMK beton bertulang 4,0 6,5 2,8 (tidak untuk Wilayah 5 & 6) d.beton bertulang dengan SRPMM beton bertulang 2,6 4,2 2,8 (tidak untuk Wilayah 5 & 6) 4. Rangka bresing konsentrik khusus a.baja dengan SRPMK baja 4,6 7,5 2,8 b.baja dengan SRPMB baja 2,6 4,2 2,8 Sistem struktur kolom kantilever 1,4 2,2 2 Beton bertulang biasa (tidak untuk Wilayah 3, 4, 5 & 6) 3,4 5,5 2,8 1. Rangka terbuka baja 5,2 8,5 2,8 2. Rangka terbuka beton bertulang 5,2 8,5 2,8 3. Rangka terbuka beton bertulang dengan balok beton 3,3 5,5 2,8 pratekan (bergantung pada indeks baja total) 4. Dinding geser beton bertulang berangkai daktail 4,0 6,5 2,8 penuh. 5. Dinding geser beton bertulang kantilever daktail parsial 3,3 5,5 2,8 CONSORTIUM PT TWINK INDONESIA AND PT PERFECT CIRCLE ENGINEERING
14 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW DATE BY CHKD 30-Aug-12 JOE ARF Rev 0 APVD HY 1. PLAN OF PURLING A. TRY PURLIN C 150 x 65 x 2.3 H = 125 mm brt = 4.51 Kg/m B = 50 mm Ix = 137 cm 4 C = 20 mm Iy = 21 cm 4 t = 2.3 mm Zx = 21.9 cm 3 A = 5.75 cm 2 Zy = 6.22 cm 3 B. PLAN DATA Self Weight Roof 5 Kg/m 2 SKBI 1,3,53,1987 Loads of People 100 Kg SKBI 1,3,53,1987 Loads due to rain (40-0.8*a < 20 Kg/m 2 ) 20 Kg/m 2 SKBI 1,3,53,1987 Length of Purlin m perencanaan 1 bentang Distance Between purlin 1.20 m The roof angle Cos a Sin a C. LOADING THE PURLIN Dead Load (DL) Weight of Roof 6 Kg/m (Jarak PURLIN*bs. Atap) Self Weight Purlin 4.51 Kg/m Dead Load (Disributed) qdl Kg/m Live Load (LL) Rain water load 24 Kg/m Live Load (Distributed) qll 24 Kg/m 0.24 Loads of people in the middle purlin (Nodal) pll 100 Kg D. MOMENTS IN PURLIN Dead Load (DL) Mx = = 45.7 Kgm Mx= 1/8*qDL*cosx*lx^2 My = = 1.36 Kgm My= 1/8*qDL*sinx*(lx/3)^2 Live Load (LL) Distributed Load Mx = = Kgm Mx= 1/8*qLL*cosx*lx^2 My = = 3.11 Kgm My= 1/8*qLL*sinx*(lx/3)^2 Point Load Mx = = Kgm Mx= 1/4*P*cosx*lx My = = 12.9 Kgm My= 1/4*P*sinx*(lx/3) o
15 CALCULATION SHEET FOR BALANCE OF PLANT ZII-ZP13-00-C-WW WORKSHOP & WAREHOUSE DOC. NO : ZII-ZP13-00-DC-C-WW DATE BY CHKD 30-Aug-12 JOE ARF Rev 0 APVD HY Table Moment on Purlin DL LL DL +LL Distributed Point Mx My E. CHECK OF STRESS Stress that occurs at the purlin at the time of the operation must be smaller than the stress permits the steel / Factor of safety (2400/1.5 = 1600 kg/cm2) for the bending axis of the profile has a value: ' then, = 1100 Kg/cm 2 < 1600 Kg/cm 2 (Mx/Wy)+(My/Wx) PROFIL OK F. CHECK DEFLECTION Deflection that occurs at the purlin at the time of the operation of the load must be smaller than the deflection Allowable for a profile they will have a bending axis with a value of: E 2.10E+06 Kg/cm2 x y qdl q Dl Cos E Ix Sin E Iy l l qll q Ll Cos E Sin E Ix Iy l l 4 4 *obtained from equation : Live Load + Dead Load x = 1.96 cm y = 0.04 cm = 1.96 cm < ijin = 2.40 cm PROFIL OK Live Load Distributed x = 1.36 cm y = 0.03 cm = 1.36 cm < ijin = 3.33 cm PROFIL OK Live Load Point x = 1.51 cm y = 0.10 cm = 1.51 cm < ijin = 2.50 cm PROFIL OK
16
17 DESIGN CALCULATION FOR ANCHOR AND BASE PLATE STRUCTURE WORKSHOP DATA FROM OUTPUT STAAD PRO 4.3. DESIGN OF ANCHOR AND BASE PLATE PINNED FY ( AXIAL FORCE ) ( ton ) FX ( SHEAR FORCE )( ton ) FZ ( SHEAR FORCE )( ton ) PROFIL USED (HB) P B ( WIDTH PROFIL ) ( cm ) L ( LONG PROFIL ) ( cm ) Quality of Concrete fc' ( kg/cm2 ) Quality of Steel fy (kg/cm2) t all ( Alloweble Shear ) τ ( kg/cm 2) 2n 2m Assuming width of the plate B Assuming long of the plate L CALCULATING SIZE FOR BASE PLATE H n 0.8 B n s Allowable Pedestal kg/cm s Pedestal kg/cm CONCLUSION OK!! t BASE PLATE ( cm ) 1.53 t BASE PLATE USED ( cm ) Long of Anchor ( cm ) Many bolts used Anchor 4.00 m 0,95 L L m CALCULATING THE DIAMETER ANCHOR BOLTS Stress of Shear (cm2) Diamter of Anchor ( cm ) Diamter of Anchor Used ( cm ) Review the style of Shear SAFE AGAINST SHEAR
18 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 1 Section Properties Prop Section Area (m 2 ) I yy (m 4 ) I zz (m 4 ) 1 H400X200X STEEL 2 H350X175X STEEL 3 H150X75X STEEL 4 H400X200X STEEL 5 H125X125X STEEL 6 L75X75X STEEL 7 DLC STEEL 8 Taper STEEL 9 Taper STEEL 10 L50X50X STEEL Supports Node X (kip/in) Y (kip/in) Z (kip/in) rx (kip - ft/deg) ry (kip - ft/deg) J (m 4 ) rz (kip - ft/deg) 2 Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Fixed Material Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 1 of 20
19 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 2 Basic Load Cases Number Name 1 DL 2 LL 3 WLX 4 WLZ 5 EQX 6 EQZ 7 CL1 8 CL2 9 CL3 10 CL4 11 CL5 12 CL6 13 CL7 14 CL8 Combination Load Cases Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor 15 COMB1 1 DL LL COMB2 1 DL COMB3 1 DL WLX COMB4 1 DL WLZ COMB5 1 DL WLX COMB6 1 DL WLZ COMB7 1 DL EQX EQZ COMB8 1 DL EQX EQZ COMB9 1 DL 0.75 Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 2 of 20
20 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 3 Combination Load Cases Cont... Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor 5 EQX EQZ COMB10 1 DL EQX EQZ COMB11 1 DL EQX EQZ COMB12 1 DL EQX EQZ COMB13 1 DL EQX EQZ COMB14 1 DL EQX EQZ COMB15 3 WLX COMB16 4 WLZ COMB17 3 WLX COMB18 4 WLZ COMB19 1 DL WLX COMB20 1 DL WLZ COMB21 1 DL WLX COMB22 1 DL WLZ COMB23 1 DL CL COMB24 1 DL CL COMB25 1 DL CL COMB26 1 DL 0.75 Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 3 of 20
21 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 4 Combination Load Cases Cont... Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor 10 CL COMB27 1 DL CL COMB28 1 DL CL COMB29 1 DL CL COMB30 1 DL CL COMB31 1 DL CL WLX COMB32 1 DL CL WLX COMB33 1 DL CL WLX COMB34 1 DL CL WLX COMB35 1 DL CL WLX COMB36 1 DL CL WLX COMB37 1 DL CL WLX COMB38 1 DL CL Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 4 of 20
22 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 5 Combination Load Cases Cont... Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor 3 WLX COMB39 1 DL CL WLZ COMB40 1 DL CL WLZ COMB41 1 DL CL WLZ COMB42 1 DL CL WLZ COMB43 1 DL CL WLZ COMB44 1 DL CL WLZ COMB45 1 DL CL WLZ COMB46 1 DL CL WLZ COMB47 1 DL LL CL COMB48 1 DL LL CL COMB49 1 DL LL CL COMB50 1 DL LL CL Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 5 of 20
23 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 6 Combination Load Cases Cont... Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor 65 COMB51 1 DL LL CL COMB52 1 DL LL CL COMB53 1 DL LL CL COMB54 1 DL LL CL COMB55 1 DL EQX CL EQZ COMB56 1 DL EQX CL EQZ COMB57 1 DL EQX CL EQZ COMB58 1 DL EQX CL EQZ COMB59 1 DL EQX CL EQZ COMB60 1 DL EQX CL EQZ COMB61 1 DL EQX 0.75 Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 6 of 20
24 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 7 Combination Load Cases Cont... Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor 13 CL EQZ COMB62 1 DL EQX CL EQZ COMB63 1 DL EQX CL EQZ COMB64 1 DL EQX CL EQZ COMB65 1 DL EQX CL EQZ COMB66 1 DL EQX CL EQZ COMB67 1 DL EQX CL EQZ COMB68 1 DL EQX CL EQZ COMB69 1 DL EQX CL EQZ COMB70 1 DL EQX 0.75 Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 7 of 20
25 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 8 Combination Load Cases Cont... Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor 14 CL EQZ COMB71 1 DL EQX CL EQZ COMB72 1 DL EQX CL EQZ COMB73 1 DL EQX CL EQZ COMB74 1 DL EQX CL EQZ COMB75 1 DL EQX CL EQZ COMB76 1 DL EQX CL EQZ COMB77 1 DL EQX CL EQZ COMB78 1 DL EQX CL EQZ COMB79 1 DL EQX Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 8 of 20
26 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 9 Combination Load Cases Cont... Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor 7 CL EQZ COMB80 1 DL EQX CL EQZ COMB81 1 DL EQX CL EQZ COMB82 1 DL EQX CL EQZ COMB83 1 DL EQX CL EQZ COMB84 1 DL EQX CL EQZ COMB85 1 DL EQX CL EQZ COMB86 1 DL EQX CL EQZ 0.22 Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 9 of 20
27 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev 10 Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 Node Displacement Summary Node L/C X (m) Y (m) Z (m) Resultant (m) rx (rad) ry (rad) rz (rad) Max X :COMB Min X :COMB Max Y 8 49:COMB Min Y 4 68:COMB Max Z 4 45:COMB Min Z 11 49:COMB Max rx 4 45:COMB Min rx 11 49:COMB Max ry 41 63:COMB Min ry 37 63:COMB Max rz 9 66:COMB Min rz 12 49:COMB Max Rst 11 49:COMB Reaction Envelope Horizontal Vertical Horizontal Moment Node Env FX (kg) FY (kg) FZ (kg) MX (kg - m) MY (kg - m) MZ (kg - m) 2 +ve 2.45E E E ve Load: 62 Load: 62 Load: ve -1.23E E ve Load: 45 Load: 30 Load: ve E E ve Load: 94 Load: 61 Load: ve -2.44E E ve Load: 61 Load: 30 Load: ve 2.46E E ve Load: 66 Load: 66 Load: ve -2.09E ve Load: 49 Load: 32 Load: ve E ve Load: 31 Load: 65 Load: ve -2.98E ve Load: 49 Load: 32 Load: ve 2.29E E ve Load: 19 Load: 15 Load: ve -1.51E ve Load: 29 - Load: ve E ve Load: 31 Load: 15 Load: ve -1.68E ve Load: 17 - Load: ve 2.29E E Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 10 of 20
28 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev 11 Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 Reaction Envelope Cont... Horizontal Vertical Horizontal Moment Node Env FX FY FZ MX MY (kg) (kg) (kg) (kg - m) Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 11 of 20 (kg - m) 29 +ve Load: 19 Load: 15 Load: MZ (kg - m) 29 -ve -1.51E ve Load: 29 - Load: ve E ve Load: 31 Load: 15 Load: ve -1.68E ve Load: 17 - Load: ve 1.41E E ve Load: 19 Load: 67 Load: ve ve Load: 29 - Load: ve E ve Load: 31 Load: 67 Load: ve -1.11E ve Load: 51 - Load: ve 2.29E E ve Load: 19 Load: 64 Load: ve -1.51E ve Load: 29 - Load: ve E ve Load: 31 Load: 64 Load: ve -1.69E ve Load: 48 - Load: ve 2.29E E ve Load: 19 Load: 67 Load: ve -1.51E ve Load: 29 - Load: ve E ve Load: 31 Load: 67 Load: ve -1.69E ve Load: 51 - Load: ve 2.29E E ve Load: 19 Load: 15 Load: ve -1.51E ve Load: 29 - Load: ve E ve Load: 31 Load: 15 Load: ve -1.68E ve Load: 17 - Load: ve 2.29E E ve Load: 19 Load: 64 Load: ve -1.51E ve Load: 29 - Load: ve E
29 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev 12 Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 Reaction Envelope Cont... Horizontal Vertical Horizontal Moment Node Env FX (kg) FY (kg) FZ (kg) MX (kg - m) MY (kg - m) MZ (kg - m) 91 +ve Load: 31 Load: 64 Load: ve -1.68E ve Load: 48 - Load: Utilization Ratio Beam AnalysisProperty DesignProperty Ratio Clause L/C Ax 1 H400X200X8 H400X200X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H Taper 175X AISC- H Taper 175X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H Taper 175X AISC- H Taper 175X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H Taper 175X AISC- H Taper 175X AISC- H DLC1523 DLC AISC- H DLC1523 DLC AISC- H DLC1523 DLC AISC- H DLC1523 DLC AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H L50X50X5 L50X50X AISC- H L50X50X5 L50X50X AISC- H L50X50X5 L50X50X AISC- H (m 2 ) Iz (m 4 ) Iy (m 4 ) Ix (m 4 ) Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 12 of 20
30 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev 13 Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 Utilization Ratio Cont... Beam AnalysisProperty DesignProperty Ratio Clause L/C Ax 38 L50X50X5 L50X50X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H Taper 175X AISC- H Taper 175X AISC- H DLC1523 DLC AISC- H DLC1523 DLC AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X SHEAR -Y H400X200X8 H400X200X SHEAR -Y H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H Taper 175X AISC- H Taper 175X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H Taper 175X AISC- H Taper 175X AISC- H DLC1523 DLC AISC- H DLC1523 DLC AISC- H Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 13 of 20 (m 2 ) Iz (m 4 ) Iy (m 4 ) Ix (m 4 )
31 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev 14 Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 Utilization Ratio Cont... Beam AnalysisProperty DesignProperty Ratio Clause L/C Ax 87 H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H Taper 175X AISC- H Taper 175X AISC- H DLC1523 DLC AISC- H DLC1523 DLC AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H L50X50X5 L50X50X TENSION L50X50X5 L50X50X AISC- H L50X50X5 L50X50X TENSION L50X50X5 L50X50X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H Taper 175X AISC- H Taper 175X AISC- H DLC1523 DLC AISC- H DLC1523 DLC AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H150X75X5 H150X75X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H Taper 175X AISC- H Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 14 of 20 (m 2 ) Iz (m 4 ) Iy (m 4 ) Ix (m 4 )
32 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev 15 Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 Utilization Ratio Cont... Beam AnalysisProperty DesignProperty Ratio Clause L/C Ax 132 Taper 175X AISC- H DLC1523 DLC AISC- H DLC1523 DLC AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H DLC1523 DLC AISC- H DLC1523 DLC AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H125X125X6.5 H125X125X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H H400X200X8 H400X200X AISC- H L50X50X5 L50X50X AISC- H L50X50X5 L50X50X AISC- H L50X50X5 L50X50X TENSION L50X50X5 L50X50X AISC- H L75X75X6 L75X75X AISC- H L75X75X6 L75X75X AISC- H L75X75X6 L75X75X AISC- H L75X75X6 L75X75X AISC- H L75X75X6 L75X75X AISC- H L75X75X6 L75X75X AISC- H L75X75X6 L75X75X AISC- H L75X75X6 L75X75X AISC- H L75X75X6 L75X75X AISC- H L75X75X6 L75X75X AISC- H L75X75X6 L75X75X AISC- H L75X75X6 L75X75X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 15 of 20 (m 2 ) Iz (m 4 ) Iy (m 4 ) Ix (m 4 )
33 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev 16 Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 Utilization Ratio Cont... Beam AnalysisProperty DesignProperty Ratio Clause L/C Ax 181 H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H H350X175X7 H350X175X AISC- H (m 2 ) Iz (m 4 ) Iy (m 4 ) Ix (m 4 ) Y X Z Load 15 Whole Structure Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 16 of 20
34 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev 17 Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 Y X Z R2 R8 R4 R2 0 R2 R4 R5 R8 R9 0 R4 R2 R6 R4 R2 R4 R5 R8 R4 R5 R9 R4 R2 R4 R2 R5 R6 R4 R8 R5 R4 R9 R4 R2 R4 R2 R4 R5 R8 R4 R5 R9 R4 R2 0 R4 R2 R4 R5 R8 R5 R4 R9 0 R4 R2 R6 R4 R2 R4 R5 R8 R4 R5 R9 R4 R2 R4 R2 R5 R6 R4 R8 R5 R4 R9 R4 R2 0 R4 R2 R4 R5 R8 R4 R5 R9 0 R4 R2 R6 R4 R5 R4 R9 R4 R6 Load 15 Whole Structure Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 17 of 20
35 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev 18 Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 R2 R2 R8 R9 R4 R4 X Y Z Load 15 Whole Structure Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 18 of 20
36 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev 19 Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 R5 R5 R5 R5 R5 R5 R5 R5 R6 R6 R6 Y X Z Load 15 Whole Structure Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 19 of 20
37 Job Title Client Software licensed to zug Job No Sheet No Rev 20 Part Ref By Date27-Jun-12 Chd File WW SB REV 1.std Date/Time 30-Aug :50 R9 R9 R9 R9 R9 R9 R9 R9 R9 0 0 R2 R2 R2 R2 R2 R2 R2 R2 0 R2 R2 R2 R2 R2 R2 R2 R2 R2 R R8 R8 R8 R8 R8 R8 R8 R8 R8 Z Y X Whole Structure Load 15 Print Time/Date: 30/08/ :09 STAAD.Pro for Windows Release 2007 Print Run 20 of 20
38 OWNER KSO Design : Joe Chek : Arif App : Heru DESIGN CALCULATION HOISE CRANE (CAPACITY 5 Ton ) WORKSHOP AND WARE HOUSE PLTU SUMBAWA BARAT KAP 5 T 1. Calculating Needs Run Way Beam Assuming As a simple beam R max R max X1 wheelbase X2 PLTU SUMBAWA BARAT 2X7 MW
39 OWNER KSO Design : Joe Chek : Arif App : Heru Data : - Calculated from data ABUS R max Rmax X 1,25 ( Impact Load ) = 32,7 X 1,25 = 40,87 KN - Calculated from data ABUS Rmin Rmin X 1,25 ( Impact Load ) = 6,2 X 1,25 = 7,75 KN - Wheels range from data ABUS = 1.9 m 2. Using Program 2007 Staad Pro wearing running load (Moving Load) the results of the analysis with the hood Hoist Crane 5000 kg obtained values Biggest Reaction. PLTU SUMBAWA BARAT 2X7 MW
40 OWNER KSO Design : Joe Chek : Arif App : Heru 3. Check Requirement Profile Runway Beam used - By using steel profiles designed WF 350 x 175 with a ratio of the profile is SAFE to use PLTU SUMBAWA BARAT 2X7 MW
41 OWNER KSO Design : Joe Chek : Arif App : Heru 4. Check Against Deflection - According to the MBA from a book about Hoist crane that is allowable deflection: L/600 so = 6000/600 = 10 mm> of L design (3 mm) so the profile that is used to support the weight of 5000 kg. PLTU SUMBAWA BARAT 2X7 MW
CALCULATION SHEET FOR FOUNDATION & ANCHOR TAIL PULLEY FRAME COAL CONVEYOR C-1B PLTU LONTAR 3X315 MW
OL ONVEYOR - PLTU LONTR 3X35 MW -HR---PP-III-26 5/4/6 JOE HY 3.4 SEISMI LO alculation using SNI-3-726-22 Earthquake 3.4. etermine Risk ategories uilding Power Plant is included in ategories of risk : IV
DAFTAR PUSTAKA. 1. SNI , Tata Cara Penghitungan Struktur Beton untuk. Bangunan Gedung. Badan Standarisasi Nasional. Jakarta.
Daftar Pustaka DAFTAR PUSTAKA 1. SNI 03 2847 2002, Tata Cara Penghitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung. Badan Standarisasi Nasional. Jakarta. 2002 2. SNI 03 1727 1989, Tata Cara Perencanaan Pembebanan
LAMPIRAN A. Perhitungan Beban Gempa Statik Ekivalen
LAMPIRAN A Perhitungan Beban Gempa Statik Ekivalen Beban gempa direncanakan dengan prosedur gaya lateral ekivalen berdasarkan pada RSNI3 03-1726-201x. A. Berat keseluruhan bangunan. 1. Berat atap a. Beban
BAB II TINJAUAN PUSTAKA Tinjauan Perencanaan Struktur Tahan Gempa. digunakan untuk perencanaan struktur terhadap pengaruh gempa.
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Konsep Perencanaan Struktur Konsep perencanaan struktur diperlukan sebagai dasar teori bagi perencanaan dan perhitungan struktur. Konsep ini meliputi pemodelan struktur, penentuan
DAFTAR PUSTAKA. Budiono, Bambang, Diktat Kuliah Struktur Beton I, Penerbit ITB, Bandung, 1998.
Laporan ugas Akhir Perencanaan Struktur Gedung Apartemen Salemba Residences DAFAR PUSAKA Budiono, Bambang, Diktat Kuliah Struktur Beton I, Penerbit IB, Bandung, 1998. Budiono, Bambang, Diktat Kuliah Analisa
Vol.17 No.2. Agustus 2015 Jurnal Momentum ISSN : X
PERBANDINGAN ANALISA STRUKTUR MODEL PORTAL OPEN FRAME, BRESING DAN DINDING GESER PADA STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG TERHADAP BEBAN GEMPA Agus*, Reynold Gushendra ** * Dosen Jurusan Teknik Sipil, Fakultas
PERENCANAAN GEDUNG PERPUSTAKAAN DAERAH SUMATERA BARAT ABSTRAK
PERENCANAAN GEDUNG PERPUSTAKAAN DAERAH SUMATERA BARAT Beni Munandar, Wardi, Khadavi Jurusan teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan,Universitas Bung Hatta Padang. Email :benimunandar7574@gmail.com,
ANALISIS DINAMIK RAGAM SPEKTRUM RESPONS GEDUNG TIDAK BERATURAN DENGAN MENGGUNAKAN SNI DAN ASCE 7-05
ANALISIS DINAMIK RAGAM SPEKTRUM RESPONS GEDUNG TIDAK BERATURAN DENGAN MENGGUNAKAN SNI 03-1726-2002 DAN ASCE 7-05 Jufri Vincensius Chandra NRP : 9921071 Pembimbing : Anang Kristianto, ST., MT FAKULTAS TEKNIK
BAB III LANDASAN TEORI
BAB III LANDASAN TEORI 3.1 Kombinasi Beban Terfaktor Struktur, komponen-elemen struktur dan elemen-elemen fondasi harus dirancang sedemikian hingga kuat rencananya sama atau melebihi pengaruh bebanbeban
BAB V ANALISIS DAN PEMBAHASAN
BAB V ANALISIS DAN PEMBAHASAN Pada bagian ini akan dianalisis periode struktur, displacement, interstory drift, momen kurvatur, parameter aktual non linear, gaya geser lantai, dan distribusi sendi plastis
ANALISIS STRUKTUR FRAME-SHEAR WALL
ANALISIS STRUKTUR FRAME-SHEAR WALL Suatu model struktur portal dengan dinding geser ( shear wall ) bangunan gedung 6 lantai dari beton bertulang dengan konfigurasi seperti pada gambar. Atap Lantai 5 3,5m
3. BAB III LANDASAN TEORI
3. BAB III LANDASAN TEORI A. Pembebanan 1. Super Imposed Dead Load (SIDL) Beban mati adalah beban dengan besar yang konstan dan berada pada posisi yang sama setiap saat. Beban ini terdiri dari berat sendiri
BAB III METEDOLOGI PENELITIAN. dilakukan setelah mendapat data dari perencanaan arsitek. Analisa dan
BAB III METEDOLOGI PENELITIAN 3.1 Prosedur Penelitian Pada penelitian ini, perencanaan struktur gedung bangunan bertingkat dilakukan setelah mendapat data dari perencanaan arsitek. Analisa dan perhitungan,
BAB 4 HASIL DAN PEMBAHASAN
BAB 4 HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1 Hasil Pengumpulan Data Pada penelitian ini, data teknis yang digunakan adalah data teknis dari struktur bangunan gedung Binus Square. Berikut adalah parameter dari komponen
BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA
BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Gempa Gempa adalah tanah yang bergerak akibat pelepasan energi secara tiba-tiba dari dalam kerak bumi (Elnashai & Sarno, 2008). Penyebab terjadinya gempa pada umumnya adalah
ANALISA KINERJA STRUKTUR BETON BERTULANG DENGAN KOLOM YANG DIPERKUAT DENGAN LAPIS CARBON FIBER REINFORCED POLYMER (CFRP)
ANALISA KINERJA STRUKTUR BETON BERTULANG DENGAN KOLOM YANG DIPERKUAT DENGAN LAPIS CARBON FIBER REINFORCED POLYMER (CFRP) TUGAS AKHIR Oleh : I Putu Edi Wiriyawan NIM: 1004105101 JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS
BAB VI KESIMPULAN DAN SARAN. dan balok perangkainya yang disesuaikan dengan SNI dan SNI 03-
BAB VI KESIMPULAN DAN SARAN 6.1 Kesimpulan Setelah melakukan analisis dan perancangan dinding geser berpasangan dan balok perangkainya yang disesuaikan dengan SNI 03-1726-2002 dan SNI 03-2847-2002 pada
Prinsip Desain Bangunan Tinggi Di Wilayah dengan Resiko Gempa Tinggi
Prinsip Desain Bangunan Tinggi Di Wilayah dengan Resiko Gempa Tinggi BY PROFESSOR ISWANDI IMRAN DAN M. RIYANSYAH, PHD. DEPT. TEKNIK SIPIL ITB 2016 Tantangan Konstruksi Masa Kini Tantangan Konstruksi Masa
BAB IV HASIL DAN ANALISIS
BAB IV HASIL DAN ANALISIS 4.1 Data Bangunan Bangunan yang terletak di Kampung Blimbing Bengkong ini adalah bangunan yang berfungsi sebagai rumah toko pada atap bangunan terpasang mini tower 3 kaki dengan
BAB IV ANALISIS DAN PEMBAHASAN. 1. Perhitungan Balok Existing WI = WF-400x200x8x13 (tabel baja) mm mm
BAB IV ANALISIS DAN PEMBAHASAN 4.1. Preliminary Desain 4.1.1 Perencanaan Dimensi Balok 1. Perhitungan Balok Existing WI = WF-400x200x8x13 (tabel baja) ht bf tw tf r A 400.00 mm 200.00 mm 8.00 mm 13.00
BAB III LANDASAN TEORI
BAB III LANDASAN TEORI Selama gempa bumi, bangunan mengalami gerakan vertikal dan gerakan horizontal. Gaya inersia atau gaya gempa, baik dalam arah vertical maupun horizontal, akan timbul di titik-titik
STUDI KOMPARASI STRUKTUR BAJA MENGGUNAKAN PROFIL WF TERHADAP PROFIL HSS PADA KOLOM STRUKTUR
STUDI KOMPARASI STRUKTUR BAJA MENGGUNAKAN PROFIL WF TERHADAP PROFIL HSS PADA KOLOM STRUKTUR Budiman 1*, Heri Khoeri 1 1 Jurusan Teknik Sipil Universitas Muhammadiyah Jakarta Jl. Cempaka Putih Tengah 27
PERHITUNGAN BEBAN GEMPA PADA BANGUNAN GEDUNG BERDASARKAN STANDAR GEMPA INDONESIA YANG BARU 1
PERHITUNGAN BEBAN GEMPA PADA BANGUNAN GEDUNG BERDASARKAN STANDAR GEMPA INDONESIA YANG BARU 1 Himawan Indarto ABSTRAK Dengan adanya standar gempa Indonesia yang baru yaitu Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk
Kita akan menyelesaikan permasalahan struktur kuda-kuda berikut, Panjang Bentang = 10 meter; Tinggi = 3m.
BELAJAR SAP 2000 (Ref : Struktur 2D & 3D dengan SAP 2000, Handi Pramono, disadur ulang dengan penambahan keterangan oleh penyusun dengan menggunakan SAP 2000 ver 9,03 untuk latihan) Penyusun : MUHAMMAD
BAB II TINJAUAN PUSTAKA
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Kriteria Desain Di dalam merencanakan dan mendesain suatu struktur beton bertulang, harus diperhatikan kriteria-kriteria yang dapat digunakan sebagai acuan untuk menentukan
BAB IV ANALISA DAN PERHITUNGAN
BAB IV ANALISA DAN PERHITUNGAN 4.1 Perhitungan Ketebalan Minimum ( Minimum Wall Thickess) Dari persamaan 2.13 perhitungan ketebalan minimum dapat dihitung dan persamaan 2.15 dan 2.16 untuk pipa bending
PERENCANAAN GEDUNG PERKANTORAN DENGAN STRUKTUR BAJA 4 LANTAI PADA DAERAH GEMPA RESIKO TINGGI DENGAN METODE LRFD (LOAD RESISTANCE AND FACTOR DESIGN)
PERENCANAAN GEDUNG PERKANTORAN DENGAN STRUKTUR BAJA 4 LANTAI PADA DAERAH GEMPA RESIKO TINGGI DENGAN METODE LRFD (LOAD RESISTANCE AND FACTOR DESIGN) Nama Mahasiswa : Andyka Dwi Irmayani NIM : 03114021 Jurusan
EVALUASI SNI 1726:2012 PASAL MENGENAI DISTRIBUSI GAYA LATERAL TERHADAP KEKAKUAN DAN KEKUATAN PADA SISTEM GANDA SRPMK DAN SRBKK
EVALUASI SNI 1726:2012 PASAL 7.2.5.1 MENGENAI DISTRIBUSI GAYA LATERAL TERHADAP KEKAKUAN DAN KEKUATAN PADA SISTEM GANDA SRPMK DAN SRBKK Andreas Jaya 1, Hary Winar 2, Hasan Santoso 3 dan Pamuda Pudjisuryadi
BAB III LANDASAN TEORI. A. Pembebanan
BAB III LANDASAN TEORI A. Pembebanan Dalam perancangan suatu struktur bangunan harus memenuhi peraturanperaturan yang berlaku sehingga diperoleh suatu struktur bangunan yang aman secara konstruksi. Struktur
BAB III METODE PERANCANGAN. Dalam dunia konstruksi, tugas dari seorang civil structure engineer adalah
BAB III METODE PERANCANGAN 3.1 Kriteria dan Tujuan Perancangan Dalam dunia konstruksi, tugas dari seorang civil structure engineer adalah melakukan perhitungan struktur baik struktur baja maupun sipil
LAMPIRAN I DIAGRAM ALIR PENELITIAN TUGAS AKHIR
LAMPIRAN I DIAGRAM ALIR PENELITIAN TUGAS AKHIR Mulai Studi Literatur Data Struktur Data Material Pemodelan Metode Elemen Hingga Simulasi Terhadap Beban Gravitasi & Beban Gempa Mengetahui Perilaku: A. Balok
PERENCANAAN GEDUNG BETON BERTULANG BERATURAN BERDASARKAN SNI DAN FEMA 450
PERENCANAAN GEDUNG BETON BERTULANG BERATURAN BERDASARKAN SNI 02-1726-2002 DAN FEMA 450 Eben Tulus NRP: 0221087 Pembimbing: Yosafat Aji Pranata, ST., MT JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS
KEBUTUHAN MATERIAL PADA PERENCANAAN PORTAL BETON BERTULANG DENGAN SISTEM DAKTAIL PARSIAL DI WILAYAH GEMPA 3. Naskah Publikasi
KEBUTUHAN MATERIAL PADA PERENCANAAN PORTAL BETON BERTULANG DENGAN SISTEM DAKTAIL PARSIAL DI WILAYAH GEMPA 3 Naskah Publikasi Untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana S-1 Teknik Sipil
Vol.14 No.1. Februari 2013 Jurnal Momentum ISSN : X
Vol.14 No.1. Februari 2013 Jurnal Momentum ISSN : 1693-752X Penggunaan RSNI 03-1726-201X dalam Perancangan Struktur Gedung Tahan Gempa di Kota Padang dan Perbandingannnya dengan SNI 03-1726-2002 Oleh :
PERBANDINGAN ANALISIS RESPON STRUKTUR GEDUNG ANTARA PORTAL BETON BERTULANG, STRUKTUR BAJA DAN STRUKTUR BAJA MENGGUNAKAN BRESING TERHADAP BEBAN GEMPA
PERBANDINGAN ANALISIS RESPON STRUKTUR GEDUNG ANTARA PORTAL BETON BERTULANG, STRUKTUR BAJA DAN STRUKTUR BAJA MENGGUNAKAN BRESING TERHADAP BEBAN GEMPA Oleh: Agus 1), Syafril 2) 1) Dosen Jurusan Teknik Sipil,
Manual SACS - Analysis Inplace
Manual SACS - Analysis Inplace Langkah-langkah yang harus dilakukan adalah : Kumpulkan 3 file dalam 1 folder, dimana isi file tersebut antara lain : a. SACINP b. PSIINP c. JCNINP SACINP PSIINP JCNINP Memuat
Baja merupakan alternatif bangunan tahan gempa yang sangat baik karena sifat daktilitas dari baja itu sendiri.
Latar Belakang Baja merupakan alternatif bangunan tahan gempa yang sangat baik karena sifat daktilitas dari baja itu sendiri. Untuk menjamin struktur bersifat daktail, maka selain daktilitas material (
BAB V ANALISA STRUKTUR PRIMER
BAB V ANALISA STRUKTUR PRIMER PEMBEBANAN GRAVITASI Beban Mati Pelat lantai Balok & Kolom Dinding, Tangga, & Lift dll Beban Hidup Atap : 100 kg/m2 Lantai : 250 kg/m2 Beban Gempa Kategori resiko bangunan
ANALISIS DAN DESAIN BALOK TRANSFER BETON PRATEGANG PADA BANGUNAN 9 LANTAI TAHAN GEMPA. Dani Firmansyah NRP :
ANALISIS DAN DESAIN BALOK TRANSFER BETON PRATEGANG PADA BANGUNAN 9 LANTAI TAHAN GEMPA Dani Firmansyah NRP : 0321034 Pembimbing : Ir. Winarni Hadipratomo. FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK SIPIL UNIVERSITAS
STUDI KOMPARATIF PERANCANGAN STRUKTUR GEDUNG TAHAN GEMPA DENGAN SISTEM RANGKA GEDUNG BERDASARKAN TATA CARA ASCE 7-05 DAN SNI
TUGAS AKHIR ( IG09 1307 ) STUDI KOMPARATIF PERANCANGAN STRUKTUR GEDUNG TAHAN GEMPA DENGAN SISTEM RANGKA GEDUNG BERDASARKAN TATA CARA ASCE 7-05 DAN SNI 03-1726-2002 Yuwanita Tri Sulistyaningsih 3106100037
BAB IV ANALISIS STRUKTUR
BAB IV ANALISIS STRUKTUR 4.1 Deskripsi Umum Model Struktur Dalam tugas akhir ini, struktur hotel dimodelkan tiga dimensi (3D) sebagai struktur portal terbuka dengan sistem rangka pemikul momen khusus (SPRMK)
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR RANGKA GEDUNG 20 TINGKAT SIMETRIS DENGAN SISTEM GANDA ABSTRAK
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR RANGKA GEDUNG 20 TINGKAT SIMETRIS DENGAN SISTEM GANDA Yonatan Tua Pandapotan NRP 0521017 Pembimbing :Ir Daud Rachmat W.,M.Sc ABSTRAK Sistem struktur pada gedung bertingkat
LAPORAN PERHITUNGAN STRUKTUR
LAPORAN PERHITUNGAN STRUKTUR Disusun oleh : Irawan Agustiar, ST DAFTAR ISI DATA PEMBEBANAN METODE PERHITUNGAN DAN SPESIFIKASI TEKNIS A. ANALISA STRUKTUR 1. Input : Bangunan 3 lantai 2 Output : Model Struktur
STUDI PENEMPATAN DINDING GESER PADA BANGUNAN BETON BERTULANG TAHAN GEMPA BERLANTAI 10
STUDI PENEMPATAN DINDING GESER PADA BANGUNAN BETON BERTULANG TAHAN GEMPA BERLANTAI 10 Raden Sri Bintang Pamungkas NRP : 0521039 Pembimbing : Ir. Winarni Hadipratomo FAKULTAS TEKNIK JURUSAN SIPIL UNIVERSITAS
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR FLAT PLATE BETON BERTULANG UNTUK GEDUNG EMPAT LANTAI TAHAN GEMPA
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR FLAT PLATE BETON BERTULANG UNTUK GEDUNG EMPAT LANTAI TAHAN GEMPA Helmi Kusuma NRP : 0321021 Pembimbing : Daud Rachmat Wiyono, Ir., M.Sc FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK SIPIL
PENELITIAN MENGENAI SNI 1726:2012 PASAL TENTANG DISTRIBUSI GAYA LATERAL TERHADAP KEKAKUAN, KEKUATAN, DAN PENGECEKAN TERHADAP SISTEM TUNGGAL
PENELITIAN MENGENAI SNI 172:2012 PASAL 7.2.5.1 TENTANG DISTRIBUSI GAYA LATERAL TERHADAP KEKAKUAN, KEKUATAN, DAN PENGECEKAN TERHADAP SISTEM TUNGGAL Bernard Thredy William Wijaya 1, Nico 2, Hasan Santoso
BAB III MODELISASI STRUKTUR
BAB III MODELISASI STRUKTUR III.1 Prosedur Analisis dan Perancangan Start Investigasi Material Selection Preliminary Structural System Height,Story,spam, Loading Soil cond Alternative Design Criteria Economic
BAB IV PEMODELAN STRUKTUR
BAB IV PEMODELAN STRUKTUR Pada bagian ini akan dilakukan proses pemodelan struktur bangunan balok kolom dan flat slab dengan menggunakan acuan Peraturan SNI 03-2847-2002 dan dengan menggunakan bantuan
TINJAUAN ULANG PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PASCA SARJANA UNIVERSITAS NEGERI PADANG
TINJAUAN ULANG PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PASCA SARJANA UNIVERSITAS NEGERI PADANG Kiki Rizky Amalia, Bahrul Anif, Hendri GP Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Universitas Bung
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PARKIR SUNTER PARK VIEW APARTMENT DENGAN METODE ANALISIS STATIK EKUIVALEN
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PARKIR SUNTER PARK VIEW APARTMENT DENGAN METODE ANALISIS STATIK EKUIVALEN (1) Maria Elizabeth, (2) Bambang Wuritno, (3) Agus Bambang Siswanto (1) Mahasiswa Teknik Sipil, (2)
Perbandingan Perancangan Gedung SRPMK di Atas Tanah dengan Kategori Tanah Lunak dan Tanah Baik
Jurnal APLIKASI Volume 10, Nomor 1, Pebruari 2012 Perbandingan Perancangan Gedung SRPMK di Atas Tanah dengan Kategori Tanah Lunak dan Tanah Baik Y. Tajunnisa, S. Kamilia Aziz Program Studi Diploma Teknik
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG HOTEL CEMPAKA, KRANGGAN TEMANGGUNG
JURNAL KARYA TEKNIK SIPIL, Volume 6, Nomor 4, Tahun 2017, Halaman 264-270 Online di: http://ejournal-s1.undip.ac.id/index.php/jkts PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG HOTEL CEMPAKA, KRANGGAN TEMANGGUNG Mokhamad
BAB III METODOLOGI PENELITIAN
BAB III METODOLOGI PENELITIAN 3.1 Metodologi penelitian Metode yang digunakan dalam menentukan nilai dan hasil perkiraan akhir struktur kolom,balok dan pelat lantai dari proyek office citra raya di kabupaten
BAB II TINJAUAN PUSTAKA
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Pembebanan Struktur bangunan yang aman adalah struktur bangunan yang mampu menahan beban-beban yang bekerja pada bangunan. Dalam suatu perancangan struktur harus memperhitungkan
ANALISIS PENGARUH BENTUK SHEAR WALL TERHADAP PERILAKU GEDUNG BERTINGKAT TINGGI ABSTRAK
ANALISIS PENGARUH BENTUK SHEAR WALL TERHADAP PERILAKU GEDUNG BERTINGKAT TINGGI Ayuni Kresnadiyanti Putri NRP : 1121016 Pembimbing: Ronald Simatupang, S.T., M.T. ABSTRAK Indonesia merupakan salah satu negara
TRANSFORMASI SUMBU KOORDINAT
TRANSFORMASI SUMBU KOORDINAT Tujuan Pembelajaran Umum Mahasiswa mampu menyelesaikan analisa struktur dengan cara Analisa Struktur Metode Matriks (ASMM) 3.5 Pendahuluan Transformasi Sumbu Koordinat Tujuan
BAB 1 PENDAHULUAN Latar Belakang Masalah
BAB 1 PENDAHULUAN 1.1. Latar Belakang Masalah Indonesia terletak di pertemuan antara plat tektonik Australia, Eurasia, Philippines dan Pasific yang bertemu di kepulauan Maluku. Hal tersebut berpengaruh
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR BANGUNAN BETON BERTULANG 10 LANTAI TAHAN GEMPA PENAHAN MOMEN MENENGAH (SRPMM)
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR BANGUNAN BETON BERTULANG 10 LANTAI TAHAN GEMPA PENAHAN MOMEN MENENGAH (SRPMM) Dian Ferani Rompas NRP : 0521013 Pembimbing : Ny. Winarni Hadipratomo, Ir. FAKULTAS TEKNIK JURUSAN
2.5.3 Dasar Teori Perhitungan Tulangan Torsi Balok... II Perhitungan Panjang Penyaluran... II Analisis dan Desain Kolom...
DAFTAR ISI Lembar Pengesahan Abstrak Daftar Isi... i Daftar Tabel... iv Daftar Gambar... vi Daftar Notasi... vii Daftar Lampiran... x Kata Pengantar... xi BAB I PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang... I-1 1.2
ANALISIS PORTAL BETON BERTULANG PADA STRUKTUR GEDUNG BERTINGKAT BANYAK DENGAN TINGKAT DAKTILITAS PENUH DAN ELASTIK PENUH
ANALISIS PORTAL BETON BERTULANG PADA STRUKTUR GEDUNG BERTINGKAT BANYAK DENGAN TINGKAT DAKTILITAS PENUH DAN ELASTIK PENUH SKRIPSI diajukan guna melengkapi tugas akhir dan memenuhi salah satu syarat untuk
Pertemuan 4 DEFINE, ASSIGN & ANALYZE
Halaman 1 dari Pertemuan 4 Pertemuan 4 DEFINE, ASSIGN & ANALYZE 4.1 Define Material & Section Define material bertujuan untuk menentukan karakteristik material yang digunakan dalam analisis struktur. Karakteristik
BAB IV POKOK PEMBAHASAN DESAIN. Perhitungan prarencana bertujuan untuk menghitung dimensi-dimensi
BAB IV POKOK PEMBAHASAN DESAIN 4.1 Perencanaan Awal (Preliminary Design) Perhitungan prarencana bertujuan untuk menghitung dimensi-dimensi rencana struktur, yaitu pelat, balok dan kolom agar diperoleh
ANALISIS STRUKTUR BETON BERTULANG SRPMK TERHADAP BEBAN GEMPA STATIK DAN DINAMIK DENGAN PERATURAN SNI
ANALISIS STRUKTUR BETON BERTULANG SRPMK TERHADAP BEBAN GEMPA STATIK DAN DINAMIK DENGAN PERATURAN SNI 1726 2012 Soelarso 1), Baehaki 2), Fajar Diantos Subhan 3) 1), 2) Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik,
BAB II TINJAUAN PUSTAKA
5 BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Pembebanan Komponen Struktur Dalam perencanaan bangunan tinggi, struktur gedung harus direncanakan agar kuat menahan semua beban yang bekerja padanya. Berdasarkan Arah kerja
Analisis Perilaku Struktur Pelat Datar ( Flat Plate ) Sebagai Struktur Rangka Tahan Gempa BAB III STUDI KASUS
BAB III STUDI KASUS Pada bagian ini dilakukan 2 pemodelan yakni : pemodelan struktur dan juga pemodelan beban lateral sebagai beban gempa yang bekerja. Pada dasarnya struktur yang ditinjau adalah struktur
TINJAUAN PENGGUNAAN SHEAR WALL SEBAGAI PENGAKU STRUKTUR PORTAL GEDUNG BERTINGKAT DI DAERAH RAWAN GEMPA ABSTRACT
TINJAUAN PENGGUNAAN SHEAR WALL SEBAGAI PENGAKU STRUKTUR PORTAL GEDUNG BERTINGKAT DI DAERAH RAWAN GEMPA Iwan Wikana 1), Wijaya, E.H 2) 1) Jurusan Teknik Sipil Universitas Kristen Immanuel Yogyakarta e-mail
II. KONSEP DESAIN. A. Pembebanan Beban pada struktur dapat berupa gaya atau deformasi sebagai pengaruh temperatur atau penurunan.
II. KONSEP DESAIN A. Pembebanan Beban pada struktur dapat berupa gaya atau deformasi sebagai pengaruh temperatur atau penurunan. Beban yang bekerja pada struktur bangunan dapat bersifat permanen (tetap)
PENYUSUNAN PETA KATEGORI DESAIN SEISMIK BERDASARKAN RSNI X
PENYUSUNAN PETA KATEGORI DESAIN SEISMIK BERDASARKAN RSNI 03-1726-201X Michael Saputra Hongdoyo, Faimun dan Rachmat Purwono Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi
PERILAKU BALOK BETON SANDWICH DALAM MENERIMA BEBAN LENTUR TESIS MAGISTER OLEH FIRDAUS
PERILAKU BALOK BETON SANDWICH DALAM MENERIMA BEBAN LENTUR TESIS MAGISTER OLEH FIRDAUS 25098041 BIDANG KHUSUS REKAYASA STRUKTUR PROGRAM STUDI TEKNIK SIPIL PROGRAM PASCA SARJANA INSTITUT TEKNOLOGI BANDUNG
ANALISA BEBAN GEMPA STATIS UNTUK PEMBEBANAN STRUKTUR
ANALISA BEBAN GEMPA STATIS UNTUK PEMBEBANAN STRUKTUR Arie Febry F, MT afebry@teknikunlam.ac.id Berdasarkan SNI 03-1726 - 2002 Beban Gempa Tujuan Pembebanan Gempa Acuan dan Rujukan Base design mengacu pada
PERANCANGAN GEDUNG STRUKTUR BAJA GEDUNG 5 LANTAI MENGGUNAKAN PROGRAM SAP 2000
PERANCANGAN GEDUNG STRUKTUR BAJA GEDUNG 5 LANTAI MENGGUNAKAN PROGRAM SAP 2000 A. KETENTUAN BANGUNAN 1. Gedung direncanakan untuk bangunan sekolah di semarang, 2. Ukuran bangunan 10 x 20 m, 3. Struktur
ABSTRAK. Kata kata kunci : Gedung Dekanat Fakultas Teknik Universitas Brawijaya, dinding geser, tahan gempa, SNI
1 PERENCANAAN ULANG STRUKTUR GEDUNG TAHAN GEMPA MENGGUNAKAN METODE DINDING GESER YANG MENGACU PADA SNI 1726 2012 PADA GEDUNG DEKANAT FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS BRAWIJAYA Muhammad Anugerah Ghaffar 1, Agoes
BAB VI KESIMPULAN DAN SARAN. Tugas akhir ini berjudul PERANCANGAN STRUKTUR GEDUNG. PUBLIK WING RS. CIPTO MANGUNKUSUMO JAKRTA dirancang dengan
BAB VI KESIMPULAN DAN SARAN VI.1. Kesimpulan Tugas akhir ini berjudul PERANCANGAN STRUKTUR GEDUNG PUBLIK WING RS. CIPTO MANGUNKUSUMO JAKRTA dirancang dengan sesuai ketentuan Tata Cara Perhitungan Struktur
PENGARUH PENINGKATAN KAPASITAS AIR TERHADAP KEKUATAN STRUKTUR BAK SEDIMENTASI PADA INSTALASI PENGOLAHAN AIR
PENGARUH PENINGKATAN KAPASITAS AIR TERHADAP KEKUATAN STRUKTUR BAK SEDIMENTASI PADA INSTALASI PENGOLAHAN AIR I Komang Muliartha NRP : 0021080 Pembimbing : Olga Pattipawaej, Ph.D FAKULTAS TEKNIK JURUSAN
PENGARUH PASANGAN DINDING BATA PADA RESPON DINAMIK STRUKTUR GEDUNG AKIBAT BEBAN GEMPA
PENGARUH PASANGAN DINDING BATA PADA RESPON DINAMIK STRUKTUR GEDUNG AKIBAT BEBAN GEMPA Himawan Indarto 1, Bambang Pardoyo 2, Nur Fahria R. 3, Ita Puji L. 4 1,2) Dosen Teknik Sipil Universitas Diponegoro
ANALISIS LENDUTAN SEKETIKA dan LENDUTAN JANGKA PANJANG PADA STRUKTUR BALOK. William Trisina NRP : Pembimbing : Daud Rahmat Wiyono, Ir.,M.Sc.
ANALISIS LENDUTAN SEKETIKA dan LENDUTAN JANGKA PANJANG PADA STRUKTUR BALOK William Trisina NRP : 0621010 Pembimbing : Daud Rahmat Wiyono, Ir.,M.Sc. JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS KRISTEN
Jl. Banyumas Wonosobo
Perhitungan Struktur Plat dan Pondasi Gorong-Gorong Jl. Banyumas Wonosobo Oleh : Nasyiin Faqih, ST. MT. Engineering CIVIL Design Juli 2016 Juli 2016 Perhitungan Struktur Plat dan Pondasi Gorong-gorong
RESPON DINAMIS STRUKTUR PADA PORTAL TERBUKA, PORTAL DENGAN BRESING V DAN PORTAL DENGAN BRESING DIAGONAL
RESPON DINAMIS STRUKTUR PADA PORTAL TERBUKA, PORTAL DENGAN BRESING V DAN PORTAL DENGAN BRESING DIAGONAL Oleh : Fajar Nugroho Jurusan Teknik Sipil dan Perencanaan,Institut Teknologi Padang fajar_nugroho17@yahoo.co.id
Studi Perbandingan Dinding Geser dan Bracing Tunggal Konsentris sebagai Pengaku pada Gedung Bertingkat Tinggi
176 JURNAL ILMIAH SEMESTA TEKNIKA Vol. 19, No.2, 176-182, November 2016 Studi Perbandingan Dinding Geser dan Bracing Tunggal Konsentris sebagai Pengaku pada Gedung Bertingkat Tinggi (Comparative Study
EVALUASI PERILAKU STRUKTUR GEDUNG BERTINGKAT LIMA MENGGUNAKAN KOLOM PENDEK AKIBAT BEBAN GEMPA
EVALUASI PERILAKU STRUKTUR GEDUNG BERTINGKAT LIMA MENGGUNAKAN KOLOM PENDEK AKIBAT BEBAN GEMPA Mhd. Ridwan Dosen Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Padang ABSTRAK
SNI SNI STANDAR NASIONAL INDONESIA. Tata Cara Perencanaan Ketahanaan Gempa untuk Bangunan Gedung (Beta Version)
SNI 03-1726 - 2003 SNI STANDAR NASIONAL INDONESIA Tata Cara Perencanaan Ketahanaan Gempa untuk Bangunan Gedung (Beta Version) Bandung, Juli 2003 1 Ruang lingkup 1.1 Standar ini dimaksudkan sebagai pengganti
DESAIN BALOK SKYBRIDGE PENGHUBUNG DUA GEDUNG DENGAN BAJA PROFIL BOX DAN IWF FERDIANTO NRP : Pembimbing : Dr. YOSAFAT AJI PRANATA, S.T.,M.T.
DESAIN BALOK SKYBRIDGE PENGHUBUNG DUA GEDUNG DENGAN BAJA PROFIL BOX DAN IWF FERDIANTO NRP : 1021031 Pembimbing : Dr. YOSAFAT AJI PRANATA, S.T.,M.T. ABSTRAK Dalam satu lahan yang terdapat dua bangunan tinggi
STUDI PERBANDINGAN GAYA GESER DASAR SEISMIK BERDASARKAN SNI DAN SNI STUDI KASUS STRUKTUR GEDUNG GRAND EDGE SEMARANG
STUDI PERBANDINGAN GAYA GESER DASAR SEISMIK BERDASARKAN SNI-03-1726-2002 DAN SNI-03-1726-2012 STUDI KASUS STRUKTUR GEDUNG GRAND EDGE SEMARANG Agustinus Agus Setiawan Universitas Pembangunan Jaya, Tangerang-Banten
PENDAHULUAN Perencanaan gedung tahan gempa telah menjadi perhatian khusus mengingat telah banyak terjadi gempa cukup besar akhir-akhir ini. Perencanaa
EVALUASI KINERJA STRUKTUR BAJA TAHAN GEMPA DENGAN PUSHOVER ANALYSIS 1 Agung Sugiyatno 2 Sulardi, ST., MT 1 ancient_agoenk@yahoo.com 2 lardiardi@yahoo.com Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan
EVALUASI KINERJA SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS SNI PADA STRUKTUR DENGAN GEMPA DOMINAN
EVALUASI KINERJA SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS SNI 2847-2013 PADA STRUKTUR DENGAN GEMPA DOMINAN Giovanni Jonathan 1, Otniel Gandawidjaja 2, Pamuda Pudjisuryadi 3, Benjamin Lumantarna 4 ABSTRAK : Dalam
BAB III LANDASAN TEORI
BAB III LANDASAN TEORI 3.1. Perencanaan Pembebanan Dalam perancangan bangunan gedung, perencanaan pembebanan merupakan suatu komponen yang sangat penting, beban-beban yang digunakan dalam perancangan bangunan
*Koresponndensi penulis: Abstract
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG ASRAMA MAHASISWA UNIVERSITAS SRIWIJAYA PALEMBANG DENGAN PENAHAN LATERAL KOMBINASI SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN DAN DINDING STRUKTURAL Sendi S. R. Sanjaya 1*, Hanafiah 2, Rozirwan
BAB III STUDI KASUS 3.1 UMUM
BAB III STUDI KASUS 3.1 UMUM Tahap awal adalah pemodelan struktur berupa desain awal model, yaitu menentukan denah struktur. Kemudian menentukan dimensi-dimensi elemen struktur yaitu balok, kolom dan dinding
MODIFIKASI GEDUNG BANK CENTRAL ASIA CABANG KAYUN SURABAYA DENGAN MENGGUNAKAN SISTEM GANDA
MODIFIKASI GEDUNG BANK CENTRAL ASIA CABANG KAYUN SURABAYA DENGAN MENGGUNAKAN SISTEM GANDA Oleh : AULIA MAHARANI PRATIWI 3107100133 Dosen Konsultasi : Ir. KURDIAN SUPRAPTO, MS TAVIO, ST, MS, Ph D I. PENDAHULUAN
BAB V KESIMPULAN DAN SARAN
BAB V KESIMPULAN DAN SARAN 5.1 KESIMPULAN Berdasarkan perhitungan dan analisis yang telah dilakukan menunjukkan bahwa kapasitas tangki eksisting tidak mencukupi untuk tekanan dan flow rate maksimal, yaitu
Dampak Persyaratan Geser Dasar Seismik Minimum pada RSNI X terhadap Gedung Tinggi Terbangun
Dampak Persyaratan Geser Dasar Seismik Minimum pada RSNI 03-1726-201X terhadap Gedung Tinggi Terbangun Suradjin Sutjipto 1. Pendahuluan Begitu suatu peraturan gempa yang baru muncul dan diberlakukan, pertanyaan
ANALYSIS OF THE STRUCTURE AND ELEMENTS OF THE BUILDING BEAM AS A RESULT OF STATIC LOAD EQUIVALEN BASED SEISMIC REGULATIONS IN 2012
ANALISA STRUKTUR DAN ELEMEN BAL GEDUNG AKIBAT BEBAN STATIK EQUIVALEN BERDASARKAN PERATURAN GEMPA 22 ANALYSIS OF THE STRUCTURE AND ELEMENTS OF THE BUILDING BEAM AS A RESULT OF STATIC LOAD EQUIVALEN BASED
EVALUASI STRUKTUR DENGAN PUSHOVER ANALYSIS
EVALUASI STRUKTUR DENGAN PUSHOVER ANALYSIS PADA GEDUNG KALIBATA RESIDENCES JAKARTA (The Evaluation Of The Structure by Using Pushover Analysis of Kalibata Residences Building Jakarta) Cipto Utomo, Rokhmad
BAB II TINJAUAN PUSTAKA
BAB II TINJAUAN PUTAKA 2.1 Prinsip-prinsip Dinamik Penentu Gempa 2.1.1 Faktor Keutamaan Gedung (Ie) Untuk berbagai kategori resiko struktur bangunan gedung dan non gedung sesuai Tabel 2.1 pengaruh gempa
Analisis Dinamik Struktur dengan Respon Spektrum berdasarkan SNI 1726:2012 menggunakan SAP2000
Analisis Dinamik Struktur dengan Respon Spektrum berdasarkan SNI 1726:2012 menggunakan SAP2000 Baru-baru ini, Indonesia mengeluarkan regulasi baru tentang standar perencanaan ketahanan gempa untuk bangunan
DESAIN STRUKTUR BETON BANGUNAN RUKO TIPIKAL UNTUK DAERAH SULAWESI SELATAN SESUAI SNI DAN SNI
PRO S ID IN G 20 11 HASIL PENELITIAN FAKULTAS TEKNIK DESAIN STRUKTUR BETON BANGUNAN RUKO TIPIKAL UNTUK DAERAH SULAWESI SELATAN SESUAI SNI 03-2847-2002 DAN SNI 03-1726-2002 Jurusan Teknik Sipil Fakultas
BAB II TINJAUAN PUSTAKA. Termasuk di dalamnya berat sendiri struktur dan beban mati. jenis material yang digunakan adalah sebagai berikut:
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Kriteria Pembebanan Struktur Atas Beban beban rencana yang dikenakan pada struktur gedung ini adalah: 2.1.1 Beban Mati (DL) Termasuk di dalamnya berat sendiri struktur dan beban
PENGARUH ORIENTASI PENAMPANG BALOK TERHADAP GAYA-GAYA DALAM BALOK TRANSVERSAL PADA LANTAI MIRING DI STADION
PENGARUH ORIENTASI PENAMPANG BALOK TERHADAP GAYA-GAYA DALAM BALOK TRANSVERSAL PADA LANTAI MIRING DI STADION H. Parung 1, A. Bakri Muhiddin 1, M. Anwar 2 ABSTRACT :Beam is known as the dominant structural
MODIFIKASI STRUKTUR GEDUNG WISMA SEHATI MANOKWARI DENGAN MENGGUNAKAN SISTEM GANDA
MODIFIKASI STRUKTUR GEDUNG WISMA SEHATI MANOKWARI DENGAN MENGGUNAKAN SISTEM GANDA Oleh : ELVAN GIRIWANA 3107100026 1 Dosen Pembimbing : TAVIO, ST. MT. Ph.D Ir. IMAN WIMBADI, MS 2 I. PENDAHULUAN I.1 LATAR
REDESAIN STRUKTUR GEDUNG RUSUNAWA T-24 PARAKAN DI TEMANGGUNG
REDESAIN STRUKTUR GEDUNG RUSUNAWA T-24 PARAKAN DI TEMANGGUNG Danny Sutriyanda, Syahid Mujahid Departemen Teknik Sipil, Universitas Diponegoro, Semarang, Indonesia Jl. Prof Soedarto, Tembalang, Semarang.