PERENCANAAN SISTEM DRAINASE PADA PROYEK PEMBANGUNAN JALAN TOL SURABAYA - MOJOKERTO SEKSI 1B DI WILAYAH SEPANJANG - WESTERN RING ROAD 4,3 KILOMETER

Transkripsi

1 PERENCANAAN SISTEM DRAINASE PADA PROYEK PEMBANGUNAN JALAN TOL SURABAYA - MOJOKERTO SEKSI 1B DI WILAYAH SEPANJANG - WESTERN RING ROAD 4,3 KILOMETER Prima Santi Nurista 1, Dr. Ir. Ussy Andawayanti, MS 2, Ir. M. Janu Ismoyo, MT. 2 1 Mahasiswa Teknik Pengairan Universitas Brawijaya Malang 2 Dosen Teknik Pengairan Universitas Brawijaya Malang primasantinurista@gmail.com ABSTRAK Akibat adanya pembangunan proyek jalan tol di lokasi tersebut dapat menyebabkan berkurangnya daerah resapan hujan yang tertutup oleh plesteran beton atau aspal. Dibutuhkan suatu perencanaan sistem drainase yang mampu mengalihkan air limpasan hujan dari permukaan jalan menuju saluran pembuang (outlet). Perencanaan drainase pada proyek ini bertujuan untuk melindungi badan jalan dari limpasan air hujan dan limpasan dari area sekitar rencana jalan sehingga umur rencana jalan dapat dicapai. Pada awal perencanaan sistem drainase perlu direncanakan skema saluran drainase yang dibuat dengan memperhatikan tinggi-rendah elevasi-elevasi permukaan lahan. Perencanaan ini menggunakan Kali Mas sebagai saluran pembuangannya. Dari hasil perencanaan besarnya debit limpasan dari hasil perhitungan dengan kala ulang 25 tahun secara keseluruhan yaitu 44,907 m³/detik. Perencanaan dimensi penampang saluran drainase inlet menggunakan pipa PVC dengan diameter 8 inci untuk saluran atas, untuk dimensi pada saluran melintang gorong-gorong menggunakan beton bertulang yang berbentuk lingkaran dengan diameter 60 cm. Bentuk Saluran yang di desain untuk saluran terbuka samping menggunakan saluran berpenampang trapesium pasangan batu.sistem drainase pada jalan tol ini mengikuti kemiringan muka tanah dan air akan mengalir secara grafitasi menuju outlet. Dengan ini diharapkan adanya Jalan Tol Surabaya Mojokerto tidak menjadi permasalahan banjir di masa-masa yang akan datang. Kata Kunci : Drainase, Jalan Tol Surabaya-Mojokerto, Drainase Jalan Tol Surabaya Mojokerto Seksi IB ABSTRACT Due to the construction of highway projects in these locations can lead to reduced rainfall catchment areas covered by stucco concrete or asphalt. It takes planning a drainage system that is able to divert rain water runoff from the road surface to the discharge line (outlet). Drainage planning on this project aims to protect the road from the runoff of rainwater and runoff from the area around the road plan so that the life of the plan can be achieved. In the early planning of the drainage system needs to be planned scheme drainage channels made with regard to high-elevation low-elevation land surface. This plan uses Kali Mas as the discharge channel. From the planning of the magnitude of the discharge runoff from the calculation with a return period of 25 years as a whole, namely m³ / sec. Planning dimensions of the inlet cross-section of the drainage channel using PVC pipe with a diameter of 8 inches for the top line, to the dimensions of the channel cross culverts using reinforced concrete circular with a diameter of 60 cm. Channels form which is designed to open channels using the channel side berpenampang trapezoidal drainage batu.sistem partner on this highway follows the slope of the land surface and the water will flow by gravity towards the outlet. With this expected the Surabaya- Mojokerto toll road is not a problem of flooding in the days to come. Keywords: Drainage, Surabaya-Mojokerto Toll Road, Drainage Surabaya-Mojokerto toll road Section IB PENDAHULUAN Proyek Pembangunan Jalan Tol Surabaya Mojokerto (SUMO) adalah perencanaan pembangunan jalan tol yang akan menghubungkan dua kota besar di Provinsi Jawa Timur yaitu Kota Surabaya dan Kota

2 Mojokerto. Jalan Tol SUMO nantinya akan melewati empat daerah tingkat II yakni Kabupaten Sidoarjo, Kota Surabaya, Kabupaten Gresik dan Kabupaten Mojokerto, atau melewati 37 desa/kelurahan dengan kebutuhan lahan seluas 310,55 hektare. Pembangunan jalan tol ini rencananya akan memiliki panjang jalan 36,270 Km dan proses pembangunannya dimulai dari Bundaran Waru (Kabupaten Sidoarjo), masuk ke Kota Mojokerto melalui akses ke jalan nasional Mojokerto yang terbagi menjadi 5 (lima) seksi yaitu Seksi I-A (Waru Sepanjang) dengan jarak 2,3 kilometer, Seksi I-B (Sepanjang Western Ring Road, WRR) dengan jarak 4,3 kilometer, Seksi II (WRR Driyorejo) dengan jarak 5,1 kilometer, Seksi III (Driyorejo Krian) dengan jarak 6,1 kilometer,dan Seksi IV (Krian Mojokerto Utara Mojokerto Kota) sepanjang 18,47 kilometer. Kelima seksi tersebut masingmasing memiliki simpang susun ditambah dengan 'on/off Ramp' di daerah Mastrip. Saat ini pembangunan yang sudah rampung baru di seksi I-A (Waru Sepanjang). Dalam penulisan ini lokasi studi yang ditinjau adalah perencanaan sistem drainase pada Seksi I-B saja yang bertempat pada proyek pembangunan Jalan Tol Surabaya-Mojokerto di wilayah Sepanjang- Western Ring Road (WRR), dengan panjang jarak 4,3 kilometer. Perencanaan drainase pada proyek ini bertujuan untuk melindungi badan jalan dari limpasan air hujan, baik limpasan dari badan jalan maupun limpasan dari area sekitar rencana jalan sehingga umur rencana jalan dapat dicapai. Perencanaan sistem drainase pada Jalan Tol Surabaya-Mojokerto (SUMO) harus mampu melayani air limpasan hujan yang terjadi di permukaan jalan tol dan kawasan-kawasan sekitar jalan tol yang membebani saluransaluran drainase yang direncanakan. Pada perencanaan sistem drainase jalan akan berkaitan erat dengan site plan jalan, aligment vertical - horizontal jalan, superelevasi jalan dan elevasi permukaan jalan. Tujuannya adalah untuk mengalir-kan limpasan air yang terjadi di permukaan jalan secara gravitasi dan dibuang melalui saluran drainase yang telah ada (eksisting) atau yang belum ada (noneksisting) menuju saluran pembuang akhir (outlet). Berkurangnya daerah resapan hujan di suatu tempat akibat adanya pembangunan (proyek) dapat menyebabkan volume air limpasan hujan (run-off) meningkat. Pada proyek jalan raya, hal ini bisa saja terjadi akibat daerah-daerah resapan yang tertutup oleh plesteran beton (rigit pavment) atau aspal. Untuk mengatasi hal tersebut dibutuhkan suatu perencanaan sistem drainase yang mampu mengalihkan air limpasan hujan dari permukaan jalan menuju saluran pembuang (outlet). TINJAUAN PUSTAKA Perhitungan Hidrologi Perhitungan hidrologi dibutuhkan sebagai dasar perhitungan untuk menentukan curah hujan yang terjadi di suatu wilayah berdasarkan kala ulang. Dalam Perhitungan ini didasarkan pada beberapa tahapan penting, diantaranya adalah Perhitungan curah hujan, Perhitungan intensitas hujan, dan perhitungan debit rencana dengan memperhitungkan hujan efektif berdasarkan curah hujan dominan yang terjadi. Untuk curah hujan maksimum selama 20 tahun akan dicari tinggi hujan rata-ratanya. Selama rentan waktu 20 tahun tersebut, ada beberapa rentan waktu dimana tidak terjadi hujan. Perlu diperkirakan berapa besar peluang (frekuensi) terjadinya hujan dengan metode Distribusi Gumbel dan Distribusi Log Pearson III dimana metode distribusi tersebut di Perhitungan kebenarannya dengan Uji Chi-Square dan Uji Smirnov Kolmogorov. Maka dalam perhitungan nantinya akan diperoleh tinggi curah hujan yang terjadi. Output dari hasil perhitungan hidrologi adalah mendapatkan besarnya debit air yang melimpas di kawasan proyek. Debit limpasan itu dipakai sebagai input dalam kontrol debit untuk menentukan dimensi penampang saluran drainase jalan berdasarkan perhitungan hidrolika. Hujan Rata-Rata Daerah Ada 3 (tiga) macam cara yang umum dipakai untuk menentukan besarnya curah hujan daerah, yaitu metode rata-rata Aljabar, metode poligon Thiessen, dan metode Isohyet. Distribusi Frekuensi

3 Pada perhitungan probabilitas curah hujan dalam skripsi ini menggunakan Perhitungan frekuensi Distribusi Gumbel sebagaimana direkomendasikan dalam SNI dan akan dibandingkan dengan perhitungan menggunakan metode Distribusi Log Pearson III. Dalam perencanaan ini dipilih perbandingan menggunakan cara Log Pearson III dengan pertimbangan bahwa cara ini lebih fleksibel dan dapat dipakai untuk semua sebaran data. Uji Kesesuaian Distribusi Dalam sebuah uji untuk menjamin bahwa pendekatan empiris (berupa pengeplotan data) benar-benar bisa diwakili oleh kurva teoritis, perlu dilakukan uji kesesuaian distribusi. Ada 2 uji yang bisa dilakukan dalam hal ini, yaitu Uji Smirnov Kolmogorof atau Uji Chi Square. Intensitas dan Waktu Hujan Dalam perhitungan intensitas curah hujan, metode yang digunakan adalah Metode Mononobe. Dengan menggunakan rumus (Suripin : 68) I Intensitas curah hujan (mm/jam) t Lama hujan (jam) R 24 Curah hujan maksimum harian (selama 24 jam) (mm) Koefisien Pengaliran Koefisien pengaliran (C) akan mempengaruhi debit yang mengalir, sehingga dapat diperkirakan daya tampung saluran. Apabila intensitas hujan tinggi, dapat menyebabkan koefisien C tinggi, sebab infiltrasi dan kehilangan air lainnya hanya berpengaruh kecil pada limpasan. Apabila daerah pengaliran atau daerah layanan terdiri dari beberapa tipe kondisi permukaan yang mempunyai nilai C yang berbeda. Waktu Konsentrasi Waktu konsentrasi (Tc) adalah waktu yang diperlukan oleh titik air hujan yang jatuh terjauh pada permukaan tanah dalam Daerah Tangkapan Air ke saluran terdekat (to) dan ditambah waktu untuk mengalir sampai di suatu titik di saluran drainase yang ditinjau (td). Pada Proyek Pembangunan Jalan Tol Surabaya Mojokerto Seksi IB penentuan waktu konsentrasi tergantung pada potongan melintang (cross section) dan potongan memanjang (long section) pada permukaan jalan. Waktu konsentrasi dihitung dengan rumus (Suripin : 82) T c t o + t d t o waktu yang diperlukan untuk mengalir mencapai inlet (menit) t d waktu yang diperlukan untuk mengalir mencapai titik keluaran (menit) Perumusan yang umum digunakan untuk menghitung t o dengan Rumus Kerby (Suripin : 82) Lo jarak dari titik terjauh ke inlet (m) nd koefisien hambatan setara koefisien kekasaran S kemiringan daerah pengaliran Kemiringan (S) diperoleh dari data elevasi pada peta kontur ataupun perangkat lunak Google Earth dan jarak horizontal yang didapatkan dari hasil observasi di lapangan. Perumusan yang umum digunakan untuk menghitung td : (Suripin : 82) Ls panjang saluran (m) V kecepatan air di saluran (m/dt) Waktu konsentrasi Tc digunakan untuk merencanakan dimensi saluran drainase, yaitu dengan cara mengeplotkan tc rencana saluran pada kurva basis untuk intensitas hujan rencana Ir periode ulang tertentu. Debit Limpasan Perhitungan debit rencana untuk saluran drainase di daerah perkotaan dapat dilakukan dengan menggunakan rumus Metode Rasional. Metode ini digunakan terbatas untuk DAS dengan ukuran kecil, yaitu kurang dari 500 ha (Goldman et.al.,1986). Metode ini mempunyai persamaan (Suripin : 79) Qp 0, C I A

4 Qp laju aliran permukaan (debit) puncak (m3/dt) C koefisien pengaliran yang tergantung dari kondisi permukaan tanah (0 C 1) I intensitas hujan untuk periode ulang tertentu (mm/jam) A luasan Area atau luas DAS (ha) Perhitungan Hidrolika Dari data-data long section (potongan memanjang) dan cross section (potongan melintang) diketahui elevasi permukaan jalan dan elevasi permukaan tanah eksisting. Terutama dengan data elevasi permukaan tanah eksisting dapat menjadi patokan dalam menentukan kedalaman dasar saluran yang akan dibuat. Beda tinggi antara dasar saluran rencana di bagian hulu dan hilir saluran (ΔH) jika dibagi dengan panjang saluran rencana (L) diperoleh kemiringan dasar saluran (S) yang menjadi data input rumusan koefisien pengaliran C. Luas basah (A) dan keliling basah (P) penampang saluran dicari dengan metode trial error (coba-coba) dengan mengganti besarnya tinggi muka air aktual (h aktual ) di saluran drainase. Output dari hasil perhitungan hidrolika adalah debit hidrolika pada saluran. Kemudian untuk mengetahui kemampuan saluran yang dibebani akan dikontrol antara debit hidrolika pada saluran (Q hidrolika ) dengan debit hidrologi air hujan yang melimpas (Q hidrologi ) berupa rumus : ΔQ Qhidrolika - Qhidrologi 0,000 Yang artinya debit yang di rencanakan tidak lebih besar daripada debit yang ada di saluran. (Sumber:Departemen Pekerjaan Umum (Pd-T B),2006 : 24) Perhitungan Pipa Drainase Kapasitas Pipa drainase dihitung dengan rumus Manning : Q V. A Dengan : Q kapasitas debit, m 3 /dt R radius hidraulika, R A/P A luas penampang basah, m 2 P keliling basah, m n koefisien kekasaran Manning S gradient hidraulika, % Kapasitas maksimum ditetapkan pada kedalaman air sama dengan 0,8 D, dimana D adalah diameter pipa. Gorong-gorong Tipe dan bahan gorong-gorong yang permanen dengan desain umur rencana untuk periode ulang atau kala ulang hujan untuk perencanaan disesuaikan dengan fungsi jalan tempat goronggorong berlokasi. METODOLOGI PENELITIAN Lokasi Daerah Studi Pembangunan pada seksi 1B.1 ini merupakan Integral Bridge Section atau Bagian Jembatan yang dibuat dengan struktur menerus ini terletak pada lokasi yang tepat berada setelah underpass Rel Kereta Api sampai dengan Kali Surabaya-Jalan Mastrip dengan panjang jarak ±900 meter, yang masih termasuk di wilayah Kelurahan Bebekan, Kecamatan Taman, Kabupaten Sidoarjo. Kemudian dilanjutkan seksi 1B.2 yaitu Embankment Section atau Bagian Tanggul jalan, yang berada di wilayah Kelurahan Karang Pilang hingga Waru Gunung yang akan direncanakan perlintasan atas pada Western Ring Road (WRR) dengan panjang jarak ±3400 meter. Data-data yang digunakan Data sekunder dalam studi ini diperoleh dari instansi pemerintah dan pihak yang terkait. Jenis data yang dikumpulkan pada dasarnya terdiri dari data primer dan data sekunder yang menggambarkan lokasi proyek. Data primer terdiri dari data arah aliran air dan berupa identifikasi daerah studi/lahan. Sedangkan data sekunder meliputi data curah hujan, peta topografi, dan peta tata guna lahan. Tahapan pengerjaan studi dapat dijelaskan sebagai berikut : 1. Identifikasi masalah dan survei lapangan 2. Pengumpulan referensi dan literatur 3. Pengumpulan data : Data Curah Hujan, Peta Topografi Lahan, Dan

5 Data Eksisting. 4. Perhitungan hidrologi: a. Penentuan daerah tangkapan hujan (catchment area). b. Penentuan curah hujan maksimum. c. Perhitungan penyebaran distribusi hujan berdasarkan periode ulang. Pada studi ini menggunakan distribusi Gumbel dan Log Pearson III untuk menghitung curah hujan rancangan dengan periode ulang 2-25 tahun. d. Uji kecocokkan. Pada studi ini perhitungan uji distribusi menggunakan Chi Square dan Smirnov kolmogorof. e. Perhitungan intensitas hujan. Pada studi ini perhitungan intensitas hujan menggunakan rumus Mononobe dengan curah hujan jam-jam an. f. Pengkajian kategori tata guna lahan yang digunakan untuk menetapkan nilai koefisien limpasan (C). g. Perhitungan banjir debit rencana. Pada studi ini perhitungan debit limpasan menggunakan rumus Rasional. 5. Kriteria desain : Dalam pemilihan kriteria desain perlu melengkapi parameter : a. Koefisien limpasan b. Periode ulang rencana c. Waktu konsentrasi (Tc) 6. Perhitungan hirolika: Desain hidraulik mencangkup jenis saluran, ukuran dan kemiringannya. a.penggunaan persamaan Manning untuk memperkirakan kapasitas saluran penyalur. b. Perkiraan kecepatan rencana. c.penentuan saluran dan bangunan yang diperlukan seperti halnya jenis dan tipe gorong-gorong. d. Penetapan kemiringan saluran rencana dari saluran dan perhitungan dimensi yang diperlukan agar aliran rencana bisa disalurkan tanpa melimpas. e.desain lubang lubang masuk inlet. f. Perhitungan kapasitas debit pada saluran. 7. Perencanaan teknis: Perhitungan perencanaan penampang saluran dan bangunan gorong-gorong 8. Pembuatan gambar rencana HASIL DAN PEMBAHASAN Perhitungan curah hujan rancangan yang dilakukan dengan metode Gumbel diperoleh hujan rancangan kala ulang 5 dan 25 masingmasing sebesar 157mm dan 232mm. sedangkan perhitungan dengan metode Log Pearson Tipe III diperoleh hujan rancangan kala ulang 5 dan 25 tahun masing-masing sebesar 148mm dan 210mm. Perhitungan Intensitas Curah Hujan Dalam perhitungan intensitas curah hujan, metode yang digunakan adalah Metode Mononobe. Tabel 1. Perhitungan Intensitas Curah Hujan Durasi Tahun Tahun Tahun Tahun (Jam) 106,33 148,32 175,84 210,28 0,08 193,21 269,51 319,52 382,11 0,17 121,71 169,78 201,28 240,71 0,25 92,88 129,57 153,61 183,69 0,50 58,51 81,62 96,76 115,72 0,75 44,65 62,29 73,84 88,31 1,00 36,86 51,42 60,96 72,90 2,00 23,22 32,39 38,40 45,92 3,00 17,72 24,72 29,30 35,04 4,00 14,62 20,40 24,19 28,93 6,00 11,16 15,57 18,46 22,07 Sumber : Hasil Perhitungan Dari intensitas hujan rata-rata untuk masingmasing periode ulang diplotkan pada grafik gambar 4.2. Periode ulang yang digunakan untuk perhitungan bangunan jalan tol adalah periode ulang 25 tahun. Gambar 1. Kurva IDF dengan Metode Mononobe Pada lokasi studi sta memiliki panjang saluran 513m dengan kemiringan lahan 0,03606 dan titik terjauh 258m. Saluran yang akan direncanakan berupa beton maka didapatkan koefisien Manning saluran sebesar 0,016. Dan untuk koefisien Manning saluran (Nd) pada lahan permukaan daerah sebesar 0,200.

6 Menurut Suripin, nilai waktu pengaliran dapat dibedakan menjadi waktu pada permukaan (to) dan waktu di saluran (td). Tc to + td to to 2,9059 menit td 11,4 menit Tc to + td Tc 2, ,4 14,3059 menit Dari grafik hujan rancangan ditentukan intensitas hujan (I), untuk kala ulang 25 tahun dan tc 14,3059 menit diperoleh 190mm/jam. Dua komponen utama yang digunakan pada metode rasional ialah waktu konsentrasi (Tc) dan intensitas curah hujan (I). Metode rasional memperkirakan debit limpasan dengan pendekatan koefisien pengaliran, yang merupakan perbandingan antara debit puncak (debit maksimum) yang dihasilkan dengan intensitas hujan. Luasan untuk daerah tangkapan air hujan pada saluran drainase sebesar 16 Ha. Berikut hasil perhitungan debit untuk kala ulang 25 tahun. C 0,75 I 190 mm/jam A 16 Ha 0, x C x I x A Q Rasional 0, x 0,75 x 190 x 16 6,3338m 3 /deti k Perhitungan Dimensi Outlet pada Saluran Box Sta Lebar box (b) 2 meter Tinggi box (h) 2 meter A b x h 2 x 2 4 m 2 P b + (2 x h) 2 + (2 x 2) 6 m R A/P 4/6 0,667 m Perhitungan kapasitas debit saluran dengan kemiringan saluran 0,0261 dan koefisien kekasaran manning dengan tipe saluran berbahan beton sebesar 0,016. Perhitungan menggunakan kala ulang 5 tahun. S 0,0261 n 0,016 A 4 m 2 R 0,667 m Q 30,9015 m 3 /dt Perhitungan Dimensi Pipa Saluran Atas Gambar 2. Memanjang Pipa Saluran Atas Sumber : Hasil Penggambaran Panjang Jalan/bentang pipa 35,000m (L) Lebar 14,000m (w) Koef. Pengaliran 0,750 (C) Kond. Permukaan 0,013 (Nd) Kemiringan 0,02 (i) Kecepatan Aliran 1,50m/dt (V) Perhitungan Waktu Konsentrasi (Tc) To (inlet time) (0,677 x 3,28 x 35 x 0,09192) 0,167 1,3887 menit Td (conduit time) 0,389 menit Tc t o + t d Tc 1, ,389 1,7777 menit Perhitungan Intensitas Hujan Jam-Jaman Tc 1,7777 menit 0, jam Dari grafik intensitas hujan kala ulang 5 tahun diperoleh, I 269,5194 mm/jam Perhitungan Luas Daerah Pengaliran A PanjangJalan/BentangPipaxLebar Pipa 35 x m 2 0,049 Ha Perhitungan Debit Limpasan Q R 0, C. I. A 0, , , ,049 0,0275 m³/detik Perhitungan Pipa Saluran PVC Atas Diameter Pipa PVC 8 inchi 0,2032 m

7 Slope Pipa 0,01 A 0,6733 D 2 0,6733. (0,2032) 2 0,0278 m 2 R 0,3042 D 0, ,2032 0,0618 m Kapasitas Debit Pipa Saluran Atas Q 0,033 m 3 /dt Kontrol Debit Q Saluran > Q Rencana 0,033 > 0,0275 Aman Perhitungan Dimensi Saluran Bawah Kapasitas Saluran Beton Bawah : Lebar saluran ( b ) 0,45 m Dalam saluran ( h ) 0,70 m Kemiringan saluran ( S ) 0,003 A b. h 0,45. 0,7 0,315 m 2 P b + 2h 0, ,7 1,85 m R A / P 0,315 / 1,85 0,17027 m Kapasitas Debit Saluran Q 76,923. 0, , ,315 0,400 m 3 /dt Kontrol Debit Q Saluran > Q Rencana 0,400 > 0,0275 Aman Perhitungan Kapasitas Debit yang melimpas pada Gorong-Gorong Diameter 0,60 meter Pipe cross drain Diameter Pipa 0,60 m Slope Pipa 0,005 A 0,6733 D 2 0,6733. (0,6) 2 0,24239 m 2 R 0,3042 D 0, ,6 0,18252 m Kapasitas Gorong-Gorong Melintang : Q 76,92. 0, , , ,4242 m 3 /dt Kontrol Debit Q Saluran > Q Rencana 0,4242 > 0,0275 Aman Perhitungan Debit Yang Melintas Pada Rencana Badan Jalan Panjang jalan diambil ( L ) 500 m Lebar jalan ( w ) 16,90 m Koef. Pengaliran ( C ) 0,65 Kond. Permukaan ( Nd ) 0,40 Kemiringan ( i ) 0,1667 Kecepatan Aliran ( V ) 0,75m/dt Perhitungan : Waktu Konsentrasi ( Tc ) To (inlet time) (0,677. 3, ,979698) 0,167 1,8261 menit Td (conduit time) 11,111 menit Tc To + Td Tc 1, ,111 Tc 12,937 menit Perhitungan Intensitas Hujan Jam-Jaman Tc 12,937 menit 0,2156 jam Perhitungan Luas Daerah Pengaliran A Panjang x Lebar 500 x 16, m 2 0,845 Ha Perhitungan Debit Limpasan Q Rencana 0, x C x I x A 0,002778x0,75x143,0112x0,845 0,2518 m³/detik Perhitungan Debit pada Pipa Cross Drain Diameter Pipa 0,60 m Slope Pipa 0,02 Kond. Permukaan 0,013

8 A 0,6733 D 2 0,6733 (0,6) 2 0, ,36 0,24239 m 2 R 0,3042 D 0, ,6 0,18252 m Kapasitas Pipa Cross Drain Q 76,92. 0, , , ,8436 m 3 /dt Kontrol Debit Q Saluran > Q Rencana 0,8436 > 0,2518 Aman Perhitungan Tinggi Muka Air Banjir pada Rencana Badan Jalan Faktor yang menentukan sampai berapa tinggi genangan air yang diperbolehkan agar tidak menimbulkan kerugian yang berarti, adalah : 1. Berapa luas daerah yang akan tergenang (sampai batas tinggi yang diperbolehkan). 2. Berapa lama waktu penggenangan. Untuk mengetahui adanya tinggi genangan (standing water) yang terjadi akibat curah hujan rancangan maka dilakukan perhitungan tinggi muka air aktual dengan meninjau terlebih dahulu kapasitas debit saluran (Qs) yang di kontrol dengan debit limpasan (Qr) dan selisih antara kedua debit tersebut diharapkan tidak terpaut jauh. Syarat kontrol untuk kapasitas debit saluran (Qs) dengan debit limpasan (Qr) sebisa mungkin selisih antara keduanya adalah 0,00. ΔQ Kapasitas Q Saluran Q Rencana 0,00 Jika kontrol debit (ΔQ) telah terpenuhi, maka tinggi h aktual pada trial error sebelumnya telah benar. Dengan menambahkan elevasi dasar saluran dan tinggi aktual akan diperoleh profil muka air aktual. Perlu diperhatikan di sini bahwa elevasi muka air aktual setelah ditambahkan tinggi jagaan tidak boleh melebihi elevasi permukaan lahan atau jalan. Cathment Area (w) 0,16 km 2 16 Ha Koef. Pengaliran (C) 0,95 Intensitas Hujan (I 25th ) 210,2836 mm/jam Debit limpasan : Qr 0, C I A Qr 0, , , Qr 8,880 m 3 /dt Asumsi Daerah Limpasan pada badan jalan dengan Panjang Jalan (L) 100 m. Dengan lebar badan jalan yang diketahui kemudian untuk mencari luas penampang basah (A) dan keliling basah (P) diperoleh dengan menggunakan metode trial error (coba-coba) dengan mengganti nilai h (tinggi muka air atau tinggi aktual). A b * h ,102 10,2 m 2 P b + (2 * h) R (2. 0,102) 100,204 m A / P 10,2 / 100,204 0,1017 m Tinggi Genangan (h) 0,102 m Perhitungan Kapasitas Debit (Q) pada rencana badan jalan Sta Kemiringan (S) 1,00 % 0,01 Koefisien Manning (n) 0,025 Luas Penampang Basah (A) 10,2 m 2 Radius Hidraulik (R) 0,1017 m Penyelesaian : Q 40. 0, ,1. 10,2 8,880 m 3 /dt ΔQ Kapasitas Q Saluran Q Rencana 0,00 8,880 m 3 /dt 8,880 m 3 /dt 0,00 KESIMPULAN Dari hasil pembahasan dari studi ini maka dapat diambil beberapa kesimpulan, diantaranya adalah: 1. Sistem drainase pada jalan Tol Surabaya Mojokerto Seksi IB ini mengikuti kemiringan muka tanah,sehingga air akan mengalir secara gravitasi menuju outlet. 2. Perencanaan dimensi penampang saluran drainase inlet menggunakan pipa PVC dengan diameter 8 inci untuk saluran atas, untuk dimensi pada saluran melintang gorong-gorong menggunakan beton bertulang yang berbentuk lingkaran dengan diameter 60 cm dan dimensi saluran gorong-

9 gorong (box culvert) ukurannya tergantung dari besarnya debit limpasan yang dialirkan. Bentuk Saluran yang di desain untuk saluran terbuka samping menggunakan saluran berpenampang trapesium pasangan batu. 3. Besarnya debit limpasan pada Proyek Pembangunan Jalan Tol Surabaya-Mojokerto Seksi 1B dapat diketahui dari hasil perhitungan dengan kala ulang 25 tahun secara keseluruhan yaitu 44,907 m³/detik. 4. Saluran drainase yang direncanakan mampu untuk menampung air limpasan hujan yang ada di permukaan jalan tol dan air yang akan masuk ke dalam saluran yang ada di sekitar jalan tol. DAFTAR PUSTAKA Dewan Standarisasi Nasional Tata Cara Perencanaan Drainase Permukaan Jalan (SNI ). Jakarta : YBPPU. Departemen Pekerjaan Umum Perencanaan Sistem Drainase Jalan, Pedoman Konstruksi dan Bangunan (Pd-T B). Jakarta : Departemen Pekerjaan Umum. Hendarsin, Shirley Perencanaan Teknik Jalan Raya. Bandung: Politeknik Negeri Bandung Jurusan Teknik Sipil. Suripin Sistem Drainase Perkotaan yang Berkelanjutan. Yogyakarta: Andi.