ANALISIS PONDASI PIER JEMBATAN

1. DAYA DUKUNG AKSIAL TIANG PANCANG 1.1. BERDASARKAN KEKUATAN BAHAN ANALISIS PONDASI PIER JEMBATAN Bentuk penampang tiang pancang : PIPA BAJA Diameter tiang pancang, D = 1000 mm D = 1 m Tabel pipa baja t = 16 mm t = 0.016 m Kuat leleh baja, f y = 240 Mpa f y = 2E+05 kpa Panjang tiang pancang, L = 40 m Luas penampang pipa baja, A = p / 4 * [D 2 - (D - t) 2 ] = 0.025 m 2 Berat baja, w a = 78.5 kn/m 3 Berat pasir, w s = 17.2 kn/m 3 Berat tiang pancang baja yang diisi pasir dalamnya, W p = A * L * w a + p / 4 * (D - t) 2 * L * w s = 601.5 kn Kapasitas dukung ultimit tiang pancang, u = 0.60 * f y * A - 1.2*W p = 2868 kn Angka Safety Factor untuk bahan baja, SF = 1.5 Daya dukung tiang pancang P = P u / SF = 1912 kn 1.2. BERDASARKAN DATA BOR TANAH (SKEMPTON) Berdasarkan hasil pengujian laboratorium didapatkan data sbb : No. Kedalaman Jenis lapisan tanah Cu g z 1 (m) z 2 (m) (kn/m2) (kn/m3) 1 0 Lempung sangat lunak 2 Lempung lunak 3 Lempung sedang 4 Lempung padat 5 Lempung padat berpasir j (... ) a. Tahanan Ujung Tahanan ujung ultimit dengan rumus Terzaghi : Pb = Ab * (Cb * Nc + g * L * Nq + 0.3 * g *D * Ng) Ab = luas penampang cb = kohesi tanah di bawah dasar tiang (kn/m2) C b = 12 kn/m 2 L = panjang tiang pancang (m) L = 40 m D = diameter tiang pancang (m) D = 1 m g = berat volume tanah di bawah dasar tiang (kn/m2) g = 15.71 kn/m 3 Luas tampang tiang pancang, A b = p/ 4 * D 2 = 0.785 m 2 Sudut gesek dalam tanah di bawah dasar tiang, j = 25 Faktor daya dukung tanah menurut Thomlinson : N c = (228 + 4.3 * j) / (40 - j) N c = 22.37 N q = (40 + 5 * j) / (40 - j) N q = 11

N g = (6 * j) / (40 - j) N g = 10 Tahanan ujung ultimit tiang pancang : P b = A b * (C b * N c + g * L * N q + 0.3 * g *D * N = b. Tahanan Gesek Tahanan gesek ultimit menurut Skempton dihitung dengan rumus : a d = faktor adhesi, c u = kohesi tanah di sepanjang tiang (kn/m2) 5677 kn A s = luas permukaan dinding tiang (m2) As = p * D * L 1 ) L 1 = panjang segmen tiang pancang yang ditinjau (m) Faktor adhesi untuk jenis tanah lempung pada tiang pancang yg nilainya tergantung dari nilai kohesi tanah, menurut Skempton, diambil : ad = 0.2 + [0.98]cu Diameter tiang pancang, D = m Perhitungan tahanan gesek ultimit tiang No. Kedalaman L1 As Cu ad Ps z 1 (m) z 2 (m) (m) (m2) (kn/m2) (kn) 1 2 3 4 5 Tahanan gesek ultimit tiang, P s = S a d * c u * A s = c. Tahanan ultimit tiang pancang Tahanan ultimit tiang pancang P u = P b + P s = kn angka aman SF = 3 Daya dukung tiang pancang P = P u / SF = 0 kn 1.3. BERDASARKAN HASIL UJI SONDIR (BAGEMANN) a. Tahanan ujung Tahanan ujung ultimit dihitung dengan rumus : w A b q c = luas reduksi nilai tahan ujung ultimit tiang = Luas tahana ujung tiang (m2) P b = w * A b * q c = tahan penetrasi kerucut statis yang merupakan nilai rata-rata dihitung dari B,D di atas dasar tiang sampai 4. D di bawah dasar tiang (knm/m2) diameter tiang pancang D = m Luas tampang tiang pancang A b = p / 4 * D 2 = #REF! m 2 Tahanan penetrasi kerucut statis rata-rata dari B,D di atas dasar s.d.4.d di bawah dasar tiang q c = kg/cm 2 q c = 0 kn/m 2 Faktor reduksi nilai tahanan ujung ultimit tiang w = Tahanan ujung ultimit tiang pancang P b = w * A b * q c = #REF! kn b. Tahanan gesek Tahan gesek ultimit menurut Skempton dihitung dengan rumus P s = S [ A s * q f ] kn

A f = Luas pemukaan segmen dinding tiang (m2) A s = p * D * L 1 q f = Tahanan gesek kerucut statis rata-rata (kn/m) No. Kedalaman L1 As Cu ad Ps z 1 (m) z 2 (m) (m) (m2) (kn/m2) (kn) 1 2 3 4 5 P s = S [ A s * q f ] c. Tahanan ultimit tiang pancang Tahanan ultimit tiang pancang P u = P b + P s = #REF! kn Angka aman SF = Daya dukung tiang pancang P = P u / SF = #REF! kn 1.4. BERDASARKAN HASIL UJI SPT (MEYERHOFF) Kapasitas ultimit tiang pancang secara empiris dan nilai pengujuan SPT menurut Meyerhoff dinyatakan dengan rumus P u = 40 * N b * A b + N * A s kn dan harus P u = 380* N * A b kn Nb = Nilai SPT di sekitar tiang pancang, dihitung dengan B.D di atas ujung tiang sampai 4.D dibawah ujung tiang Nb = Nilai SPT rata-rata di sepanjang tiang A b = Luas dasar tiang (m 2 ) A s = Luas selimut tiang (m 2 ) Berdasarkan hasil pengujian SPT diperoleh data sbb No. Kedalaman Nilai SPT z 1 (m) z 2 (m) N 1 2 3 4 5 L1*N Nilai SPT rata-rata disepanjang tiang N = S L 1 * N / S L 1 = Nilai SPT disekitar tiang (B.D diatas dasar tiang s.d 4. D di bawah dasar tiang N b = Diameter tiang pancang D = m Panjang tiang pancang L = m Luasa dasar tiang pancang A b = p / 4 * D 2 = 0 m 2 Luas selimut tiang pancang A s = p * D * L = 0 m 2 L1 (m) P u = 40 * N b * A b + N * A s = 0 kn P u > P u = 380* N * A b = 0 kn

Kapasitas ultimit tiang pancang P u = 0 kn Angka aman SF = Daya dukung tiang pancang P = P u / SF = 0 kn 1.5. REKAP DAYA DUKUNG AKSIAL TIANG No Uraian Daya Dukung Aksial Tiang Pancang P (kn) 1 Berdasarkan kekuatan bahan 629.23 2 Berdasarkan data bor tanah (terzaghi dan Thomlinson 531.49 3 Berdasarkan hasil uji sondir (Bagemann) 529.76 4 Berdasarkan hasil uji SPT (Meyerhoff) 514.29 Daya dukung aksial terkecil, P = 514.29 kn Diambil daya dukung aksial tiang pancang, Pijin = 510.00 kn

2. DAYA DUKUNG LATERAL TIANG PANCANG 2.1. BERDASARKAN DEFLEKSI TIANG MAKSIMUM Daya dukung lateral tiang (H) dihitung dengan persamaan : H = yo * kh D / [ 2 * β * (e * β + 1 ) + dengan, β = *kh * D / ( 4 * Ep * Ip ) ] D = diameter tiang pancang (m), D = 0.40 m t = tebal tiang pancang, t = 0.012 m L = panjang tiang pancang (m), L = 40.00 m kh = modulus subgrade horisontal (kn/m³), kh = 10750 kn/m³ Ep = modulus elastis tiang baja (kn/m²), Ep = 2.10E+08 kn/m² Ip = momen inersia penampang (m⁴) Ip = π / 64 * * D⁴ - ( D - t)⁴+ = 0.00014 m⁴ e = jarak beban lateral terhadap muka tanah (m), e = 0.10 m yo = defleksi tiang maksimum (m). yo = 0.006 m β = koefisien defleksi tiang, β = *kh * D / ( 4 * Ep * Ip ) ] = 0.188497 m β * L = 7.54 > 2.5 maka termasuk tiang panjang Daya dukung lateral tiang pancang, H = yo * kh * D / * 2 * β * (e * β + 1 ) + = 67.16997 2.2. BERDASARKAN MOMEN MAKSIMUM Tegangan leleh baja, fy = 240000 kn/m² Tahanan momen, W = Ip / ( D / 2 ) = 0.00072 m³ Momen maksimum, My = fy * W = 172.8867 kn/m Kohesi tanah rata-rata di sepanjang tiang NO Kedalaman L1 Cu z1 (m) z2 (m) (m) (kn/m²) Cu * L1 1 0.00 24.20 14.2 9.00 127.80 2 24.20 25.60 11.4 18.00 205.20 3 25.60 29.60 4.0 24.00 96.00 4 29.60 32.40 2.8 32.00 89.60 5 32.40 40.00 7.6 12.00 91.20 Ʃ L1 = 40.0 ƩCu * L1 = 609.80 Kohesi tanah rata-rata, ču = Ʃ *Cu * L1+ / ƩL1 = 15.245 kn/m² f = Hu / * 9 * ču * D ] pers.(1) g = L - ( f + 1.5 * D ) pers.(2) My = Hu * ( e + 1.5 * D + 0.5 * f ) pers.(3) My = 9 / 4 * D * ču * g² pers.(4) Dari pers.(1) : Dari pers.(2) : f = 0.01822 Hu g = 39.40-0.01822 * Hu g² = 0.00033 * Hu² - 1.43581 * Hu 1552.36 9/4 * D * cu = 13.7205 Dari pers.(3) : My = Hu * ( 0.700 * 0.00911 * Hu ) My = 0.00911 * Hu² * 0.70000 * Hu Dari pers.(4) : My = 0.00456 * Hu² - 19.700 * Hu 21299.2 Pers.kuadrat : 0= 0.00456 * Hu² 20.4000 * Hu - 21299.2

Dari pers.kuadrat, diperoleh tahanan lateral ultimit, Hu = 873.645 kn f = 15.9186 m Mmax = Hu * ( e + 1.5 * D + 0.5 * f ) = 7565.16 knm Mmax > My Termasuk tiang panjang Dari.pers(3) : My = Hu ( 0.700 0.00911 * Hu ) My = 172.974 = 0.00911 * Hu² 0.70000 * Hu Pers.kuadrat 0 = 0.00911 * Hu² 0.70000 * Hu - 172.974 Dari persamaan kuadrat, diperoleh tahanan lateral ultimit, Hu = 104.629 kn SF = 1.5 H = Hu / SF = 69.75 kn 2.3. REKAP DAYA DUKUNG LATERAL TIANG No Uraian Daya Dukung Aksial Tiang Pancang H (kn) 1 Berdasarkan defleksi tiang maksimum 67.19 2 Berdasarkan momen maksimum 69.75 Daya dukung aksial terkecil, H = 67.19 kn Diambil daya dukung lateral tiang pancang, Hijin = 67.00 kn 3. ANALISIS FONDASI ABUTMENT 3.1. DATA FONDASI ABUTMENT BAHAN / MATERIAL FONDASI TIANG PANCANG BAJA Mutu beton, K - 250 Tegangan leleh baja, Kuat tekan beton, fc ' = 20.8 Mpa fy = 240000 kpa Mutu baja tulangan, U - 32 Diameter tiang pancang, Tegangan leleh baja, fy = 320 Mpa D = 0.40 m Modulus elastis beton, Ec = 21410 Mpa Panjang tiang pancang, Berat beton bertulang, Wc = 25 kn/m³ L = 40.00 m DIMENSI PILE CAP Lebar arah x, Bx = 3.80 m Tebal, hp = 0.80 m Lebar arah y, By = 10.60 m Tebal, ht = 1.20 m Depan, L1 = 1.70 m Belakang, L2 = 1.30 m DATA SUSUNAN TIANG PANCANG BAJA Jarak pusat tiang terluar terhadap sisi liar pile-cap a = 0.50 m Jumlah baris tiang pancang, ny = 9 buah Jumlah tiang pancang dalam satu baris, nx = 3 buah Jarak antara tiang pancang arah x, X = 1.40 m Jarak antara tiang pancang arah y, Y = 1.20 m

Jumlah bor-pile : n = 27 buah No Xmax = 1.20 m Ymax = 5.60 m 1 X1 = 1.20 X1² = 25.92 Y1 = 5.60 Y1² = 188.16 2 X2 = 0.00 X2² = 0.00 Y2 = 4.20 Y2² = 105.84 3 X3 = tdk.ada X3² = tdk.ada Y3 = 2.80 Y3² = 47.04 4 X4 = tdk.ada X4² = tdk.ada Y4 = 1.40 Y4² = 11.76 5 X5 = tdk.ada X5² = tdk.ada Y5 = 0.00 Y5² = 0.00 6 Y6 = tdk.ada Y6² = tdk.ada 7 Y7 = tdk.ada Y7² = tdk.ada 8 Y8 = tdk.ada Y8² = tdk.ada 9 Y9 = tdk.ada Y9² = tdk.ada 10 Y10 = tdk.ada Y10² = tdk.ada ƩX²= 25.92 ƩY²= 352.80

3. ANALISIS FONDASI ABUTMENT 3.1. DATA FONDASI ABUTMENT BAHAN / MATERIAL FONDASI TIANG PANCANG BAJA Mutu beton, K - 250 Tegangan leleh baja, Kuat tekan beton, fc ' = 20.8 Mpa fy = 240000 kpa Mutu baja tulangan, U - 32 Diameter tiang pancang, Tegangan leleh baja, fy = 320 Mpa D = 0.40 m Modulus elastis beton, Ec = 21410 Mpa Panjang tiang pancang, Berat beton bertulang, Wc = 25 kn/m³ L = 40.00 m DIMENSI PILE CAP Lebar arah x, Bx = 3.80 m Tebal, hp = 0.80 m Lebar arah y, By = 10.60 m Tebal, ht = 1.20 m Depan, L1 = 1.70 m Belakang, L2 = 1.30 m DATA SUSUNAN TIANG PANCANG BAJA Jarak pusat tiang terluar terhadap sisi liar pile-cap a = 0.50 m Jumlah baris tiang pancang, ny = 9 buah Jumlah tiang pancang dalam satu baris, nx = 3 buah Jarak antara tiang pancang arah x, X = 1.40 m Jarak antara tiang pancang arah y, Y = 1.20 m

Jumlah bor-pile : n = 27 buah No Xmax = 1.20 m Ymax = 5.60 m 1 X1 = 1.20 X1² = 25.92 Y1 = 5.60 Y1² = 188.16 2 X2 = 0.00 X2² = 0.00 Y2 = 4.20 Y2² = 105.84 3 X3 = tdk.ada X3² = tdk.ada Y3 = 2.80 Y3² = 47.04 4 X4 = tdk.ada X4² = tdk.ada Y4 = 1.40 Y4² = 11.76 5 X5 = tdk.ada X5² = tdk.ada Y5 = 0.00 Y5² = 0.00 6 Y6 = tdk.ada Y6² = tdk.ada 7 Y7 = tdk.ada Y7² = tdk.ada 8 Y8 = tdk.ada Y8² = tdk.ada 9 Y9 = tdk.ada Y9² = tdk.ada 10 Y10 = tdk.ada Y10² = tdk.ada ƩX²= 25.92 ƩY²= 352.80

5. PEMBESIAN PILE CAP 5.1. GAYA AKSIAL ULTIMIT TIANG PANCANG 5.1.1 TINJAUAN BEBAN ARAH X Gaya aksial ultimit yang diderita satu tiang pancang Pumax= Pu/n + Mux * Xmax / SX² Pumin= Pu/n + Mux * Xmax / SX² Gaya aksial maksimum dan minimum yangdiderita satu tiangpancang No Kombinasi Pu Mux Pu/n Mux*X/SX² Pumax Pumin Pembebanan kn knm kn kn kn kn 1 KOMBINASI 1 13113.63 1569.69 485.69 72.67 558.36 413.02 2 KOMBINASI 2 12441.87 979.04 460.81 45.33 506.14 415.488 3 KOMBINASI 3 12058.63 1055.69 446.62 48.87 495.49 397.74 4 KOMBINASI 4 12063.67 1054.66 446.8 48.83 495.63 397.97 5 KOMBINASI 5 10978.48 5414.57 406.61 250.67 657.28 155.93 5.1.2 TINJAUAN BEBAN ARAH Y Gaya aksial ultimit yang diderita satutiang pancang Pumax= Pu/n + Muy * Ymax / SY² Pumin= Pu/n + Muy * Ymax / SY² Gaya aksial maksimum dan minimum yangdiderita satu tiangpancang No Kombinasi Pu Mux Pu/n Muy*Y/SY² Pumax Pumin Pembebanan kn knm kn kn kn kn 1 KOMBINASI 1 13113.63 625.12 485.69 9.92 495.61 475.77 2 KOMBINASI 2 12441.87 0 460.81 0 460.81 460.81 3 KOMBINASI 3 12058.63 625.12 446.62 9.92 456.54 436.69 4 KOMBINASI 4 12063.67 750.14 446.8 11.91 458.71 434.9 5 KOMBINASI 5 10978.48 3140.17 406.61 49.84 456.45 356.76

Gaya ultimit maksimum(rencana) tiang pancang Pumax = 5.2 MOMEN DAN GAYA GESER ULTIMIT PILE CAP PARAMETER BERAT BAGIAN BETON VOLUME BERAT LENGAN MOMEN KODE b h Panjang Shape M³ kn Xw (M) knm W1 1.7 0.8 10.6 1 14.416 360.400 0.850 306.340 W2 1.7 0.4 10.6 0.5 3.604 90.100 0.567 51.057 Ws = 450.500 Ms = 357.397 Faktor beban ultimit, K = 1.30 Momen ultimit akibat berat pile cap, Mus = K*Ms = 464.62 knm Gaya geser ultimit akibat berat pile cap, Wus = K*Ws = 585.65 KN Tebal breast wall, Bd =Bx-L1 - L2 = 0.8 m Jumlah baris tiang pancang, ny = 9 buah Jarak tiang Lengan thd.sisi luar dinding Xp terhadap pusat (m) M = ny*pmax*xp (knm) X1 = 1.20 p1 = X1-Bd/2 = 0.80 X2 = 0.00 p1 = X1-Bd/2 = tdk.ada X3 = tdk.ada p1 = X1-Bd/2 = tdk.ada X4 = tdk.ada p1 = X1-Bd/2 = tdk.ada X5 = tdk.ada p1 = X1-Bd/2 = tdk.ada Momen max. pada pile cap akibat reaksi tiang pancang, Mp = 4732.44 knm Momen ultimit rencana pile cap, Mur = Mp-Mus = 4267.82 knm untuk lebar pile cap (By) = 10.60 m Momen ultimit rencana per meter lebar, Mu = Mur/By = 402.62 knm Gaya geser rencana Pile Cap, Vur = ny*pumax-wus = 5329.90 kn untuk lebar pile-cap (By) = 10.600 m Gaya geser ultimit rencana per meter lebar, Vu = Vur/By = 502.82 kn 5.3 TULANGAN LENTUR PILE CAP 4732.44 tdk.ada tdk.ada tdk.ada tdk.ada Momen rencana ultimit, Mu = 402.62 knm Mutu beton, K-250 Kuat tekan beton, fc'= 20.75 MPa Mutu baja, U-32 Tegangan leleh baja, fy = 320 MPa Tebal pile cap, h = ht = 1200 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 100 mm Modulus elastis baja, Es = 2.0E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0.85 ρb = b1*0.85*fc'/fy*600/(600+fy) = 0.03055

R max = 0.75*ρb*fy**1-1/2*0.75*ρb*fy/(0.85*fc')+ = 5.8086 Faktor reduksi kekuatan lentur, φ = 0.8 Faktor reduksi kekuatan geser, φ = 0.75 Tebal efektif pile cap, d = h-d' = 1100 mm Lebar pile cap yang ditinjau, b = 1000 mm Momen nominal rencana, Mn = Mu/φ = 503.28 knm Faktor tahanan momen, Rn = Mn*10-6 /(b*d2) = 0.41593 Rn < Rmax (OK) Rasio tulangan yang diperlukan : ρ = 0.85*fc'/fy*[1-2*Rn/(0.85*fc')] = 0.00132 Rasio tulangan minimum, ρmin = 0.5/fy = 0.00156 Rasio tulangan yang digunakan, ρ = 0.00156 Luas tulangan yang diperlukan, As = ρ*b*d = 1719 mm 2 Diameter tulangan yang digunakan, D 22 mm Jarak tulangan yang diperlukan, s = π/4*d 2 *b/as = Digunakan tulangan, D 22-200 As = π/4*d 2 *b/s = 1901 mm 2 Untuk tulangan bagi diambil 50% tulangan pokok. As' = 50%*As = 859 mm 2 Diameter tulangan yang digunakan, D 16 mm Jarak tulangan yang diperlukan, s = π/4*d 2 *b/as = 233.963 mm Digunakan tulangan, D 16-200 As' = π/4*d 2 *b/s = 1005 mm 2 5.4 TULANGAN GESER Gaya geser ultimit, Vu = 502821 N Vc =1/6*( fc')*b*d = 835123 N Hanya perlu tul.geser φ.vc = 626342 N Vs = Vu/2 = 251410 N Diameter tul.yang digunakan D 13 Ambil arah jarak Y 600 mm Luas tulangan geser, Av = π/4*d 2 *b/sy = 221.2 mm2 Jarak tulangan geser yang diperlukan (arah X) : Sx = Av*fy*d/Vs = 309.73 mm Digunakan tulangan, D 13 Jark arah X 400 mm Jarak arah Y 600 mm

657.28 kn

3.2. GAYA AKSIAL PADA TIANG PANCANG 3.2.1. TINJAUAN TERHADAP BEBAN ARAH X Gaya aksial maksimum dan minimum yang diderita satu tiang pancang : P max = P / n + Mx * X max / SX 2 No KOMBINASI PEMBEBANAN 1 KOMBINASI-1 2 KOMBINASI-2 3 KOMBINASI-3 4 KOMBINASI-4 5 KOMBINASI-5 P Mx P / n Mx*X/SX 2 P max P min (kn) (knm) (kn) (kn) (kn) (kn) 3.2.2.TINJAUAN TERHADAP BEBAN ARAH Y Gaya Aksial maksimum dan minimum yang diderita satu tiang pancang : P max = P / n + My * Y max / SY 2 No KOMBINASI PEMBEBANAN 1 KOMBINASI-1 2 KOMBINASI-2 3 KOMBINASI-3 4 KOMBINASI-4 5 KOMBINASI-5 P Mx P / n My*Y/SY 2 P max P min (kn) (knm) (kn) (kn) (kn) (kn) 3.3. GAYA LATERAL PADA TIANG PANCANG Resultan gaya lateral T max = [ Tx 2 + Ty 2 ] Gaya lateral yang diderita satu tiang pancang H max = T max / n No KOMBINASI PEMBEBANAN Tx Ty T max H max (kn) (kn) (kn) (kn) 1 KOMBINASI-1 2 KOMBINASI-2 3 KOMBINASI-3 4 KOMBINASI-4 5 KOMBINASI-5

4. KONTROL DAYA DUKUNG IJIN TIANG PANCANG 4.1. DAYA DUKUNG IJIN AKSIAL 4.1.1. TERHADAP BEBAN ARAH X No OMBINASI BEBAN KERJERSEN P IJ P MAX (kn) ntrol terhadap Daya dukung P ijin (kn) 1 KOMBINASI-1 100% <100% * P ijin = 2 KOMBINASI-2 125% <125% * P ijin = 3 KOMBINASI-3 140% <140% * P ijin = 4 KOMBINASI-4 140% <140% * P ijin = 5 KOMBINASI-5 150% <150% * P ijin = Keterangan 4.1.1. TERHADAP BEBAN ARAH Y No OMBINASI BEBAN KERJERSEN P IJ P MAX (kn) ntrol terhadap Daya dukung P ijin (kn) Keterangan 1 KOMBINASI-1 100% <100% * P ijin = 2 KOMBINASI-2 125% <125% * P ijin = 3 KOMBINASI-3 140% <140% * P ijin = 4 KOMBINASI-4 140% <140% * P ijin = 5 KOMBINASI-5 150% <150% * P ijin = 4..2. DAYA DUKUNG IJIN LATERAL No MBINASI BEBAN K ERSEN P IJ P MAX (kn)adap Day P ijin (kn) Keterangan 1 KOMBINASI-1 100% <100% * H ijin = 2 KOMBINASI-2 125% <125% * H ijin = 3 KOMBINASI-3 140% <140% * H ijin = 4 KOMBINASI-4 150% <150% * H ijin =