DIKTAT KONTRUKSI BETON I PENULIS PRATIKTO NIP JURUSAN TEKNIK SIPIL

DIKTAT KONTRUKSI BETON I PENULIS PRATIKTO NIP. 19610725 198903 1 002 JURUSAN TEKNIK SIPIL POLITEKNIK NEGERI JAKARTA NOVEMBER 2009

LEMBAR PENGESAHAN 1. Judul : Kontruksi Beton 1 2. Penulis a. Nama : PRATIKTO.ST, MsI. b. NIP : 19610725 198903 1 002 c. Jenis kelamin : Laki-Laki d. Golongan/pangkat : IV a e. Jabatan Fungsional : Lektor f. Mata Kuliah yang diampu Semester gasal : Mekanika Teknik 5 : Kerja Proyek Perencanaan Semester genap : Kontruksi Beton 1 ; Lab Uji Bahan g. Jurusan/Program Studi : Teknik Sipil/Teknik Konstruksi Gedung h. Alamat rumah : Jl. Kakap3, P15 ; RT3/8 ; Mampang Indah I DEPOK 16433 Alamat email : pratikto.tito@gmail.com pratikto@ymail.com 3. Jumlah Anggota : - 4. Lama kegiatan penulisan : 6 (Enam) bulan 5. Biaya yang diperlukan : Rp.3.500.000,- (Tiga Juta Lima Ratus Ribu Rupiah) 6. Sumber dana : Hibah PNJ 2009 Mengetahui/Menyetujui, Ketua Program Studi, Depok, 25 Oktober 2009 Ketua Pelaksana A.Rudi Hermawan, ST,MT PRATIKTO., ST, MSi. NIP.19660118 199011 1 001 NIP.19610725 198903 1 002 Mengetahui/Menyetujui, Ketua Jurusan, Sidiq Wacono, ST, MT. NIP. 19640107 198803 1 001

BAB I PENDAHULUAN 1.1 BETON BERTULANG Beton bertulang merupakan material komposit yang terdiri dari beton dan baja tulangan yang ditanam di dalam beton. Sifat utama beton adalah sangat kuat di dalam menahan beban tekan (kuat tekan tinggi) tetapi lemah di dalam menahan gaya tarik. Baja tulangan di dalam beton berfungsi menahan gaya tarik yang bekerja dan sebagian gaya tekan. Baja tulangan dan beton dapat bekerjasama dalam menahan beban atas dasar beberapa alas an, yaitu : (1) lekatan (bond) antara baja dan beton dapat berinteraksi mencegah selip pada beton keras, (2) Campuran beton yang baik mempunyai sifat kedap air yang dapat mencegah korosi pada baja tulangan, (3) angka kecepatan muai antara baja dan beton hamper sama yaitu antara 0,000010-0,000013 untuk beton per derajat Celcius sedangkan baja 0,000012 per derajat Celcius. Kekuatan beton tergantung dari beberapa faktor antara lain : proporsi campuran, kondisi temperatur dan kelembaban tempat dimana beton akan mengeras. Untuk memperoleh beton dengan kekuatan seperti yang diinginkan, maka beton yang masih muda perlu dilakukan perawatan/curing, dengan tujuan agar proses hidrasi pada semen berjalan dengan sempurna. Pada proses hidrasi semen dibutuhkan kondisi dengan kelembaban tertentu. Apabila beton terlalu cepat mongering, maka akan timbul retak-retak pada permukaannya. Retak-retak ini akan menyebabkan kekuatan beton turun, juga akibat kegagalan mencapai reaksi hidrasi kimiawi penuh. Ada beberapa cara yang dapat dilakukan untuk perawatan beton, antara lain : 1. Beton dibasahi air secara terus menerus 2. Beton direndam dalam air 3. Beton ditutup denmgan karung basah 4. Dengan menggunakan perawatan gabungan acuan membrane cair untuk mempertahankan uap air semula dari beton basah. Bab I - 1

5. Perawatan uap untuk beton yang dihasilkan dari kondisi pabrik, seperti balok pracetak, tiang, girder pratekan, dll. Temperatur perawatan sekitar 150 F. Lamanya perawatan biasanya dilakukan selama 1 hari untuk cara ke 5, dan 5 sampai 7 hari untuk cara perawatan yang lain. 1.2. Sifat Sifat Mekanik Beton Keras a. Kuat Tekan Beton Kuat tekan beton diukur dengan silinder beton berdiameter 150 mm dan tinggi 300 mm atau dengan kubus beton berukuran 150 mm x 150 mm x 150 mm. Kuat tekan beton normal antara 20 30 MPa. Untuk beton prategang, kuat tekannya 35 42 MPa. Untuk beton mutu tinggi ready mix kuat tekannya dapat mencapai 70 MPa, biasanya untuk kolom-kolom di tingkat bawah pada bangunan tinggi. Kuat tekan beton dipengaruhi oleh : (1) Faktor air semen (water cement ratio = w/c), semakin kecil nilai f.a.s nya maka jumlah airnya sedikit akan dihasilkan kuat tekan beton yang besar (2) Sifat dan jenis agregat yang digunakan, semakin tinggi tingkat kekerasan agregat yang digunakan maka akan dihasilkan kuat tekan beton yang tinggi. (3) Jenis campuran (4) Kelecakan (workability), untuk mengukur tingkat kelecakan/workability adukan dilakukan dengan menggunakan percobaan slump, yaitu dengan menggunakan cetakan kerucut terpancung dengan tinggi 300 mm diisi dengan beton segar, beton dipadatkan selapis demi selapis, kemudian cetakan diangkat. Pengukuran dilakukan terhadap merosotnya adukan dari puncak beton basah sebelum cetakan dibuka (disebut nilai slump). Semakin kecil nilai slump, maka beton lebih kaku dan workability beton rendah. Slump yang baik untuk pengerjakan beton adalah 70 80 mm. Slump > 100 mm adukan dianggap terlalu encer. Bab I - 2

(5) Perawatan (curing) beton, setelah 1 jam beton dituang/ dicor maka di sekeliling beton perlu di tutup dengan karung goni basah, agar air dalam adukan beton tidak cepat menguap. Apabila tidak dilakukan perawatan ini, maka kuat tekan beton akan turun. Gambar 1.1. merupakan diagram tegangan-regangan beton untuk berbagai jenis mutu beton. Dari diagram tersebut terlihat bahwa beton yang berkekuatan lebih rendah mempunyai kemampuan deformasi (daktilitas) lebih tinggi dibandingkan beton dengan kekuatan yang tinggi. Tegangan maksimum beton dicapai pada regangan tekan 0,002-0,0025. Regangan ultimit pada saat beton hancur 0,003 0,008. Untuk perencanaan, ACI dan SK-SNI menggunakan regangan tekan maksimum beton sebesar 0,003 sedangkan PBI 71 sebesar 0,0035. Apa yang dimaksud dengan tegangan dan apa yang dimaksud dengan regangan. Gambar 1.1. Hubungan Diagram tegangan regangan beton untuk berbagai mutu beton Bab I - 3

b. Kuat Tarik Beton Kuat tarik beton sangat kecil, yaitu 10 15 % f c. Kekuatan tarik beton dapat diketahui dengan cara : (1) Pengujian tarik langsung, dalam SK-SNI hubungan kuat tarik langsung (fcr) terhadap kuat tekan beton adalah : fcr = 0,33 f ' c (2) Pengujian tarik belah (pengujian tarik beton tak langsung) dengan menggunakan Split cylinder test P Beban garis dengan resultan P Gambar 1.2. Tegangan tarik beton 2P Kuat tarik beton dihitung dengan rumus, fct =, dimana : P = π. l. d merupakan resultan dari beban garis, l = panjang silinder beton dan d = diameter silinder beton. (3) Pengujian tarik lentur (pengujian tarik beton tak langsung = flexure/modulus of rupture). Kuat tarik beton dihitung berdasarkan My rumus fr =. Di dalam SK-SNI, hubungan antara modulus runtuh I (fr) dengan kuat tekan beton adalah fr = 0,7 f ' c MPa (untuk perhitungan defleksi). c. Modulus elastisitas beton Modulus elastisitas beton didefinisikan sebagai kemiringan garis singgung (slope dari garis lurus yang ditarik) dari kondisi tegangan nol ke kondisi tegangan 0, 45 f c pada kurva tegangan-regangan beton. Bab I - 4

SK-SNI pasal 3.15, modulus elastisitas beton dihitung berdasarkan rumus : 1,5 ( wc). f ' c Ec = 0,043, dimana nilai Wc = 1500 2500 kg/m 3. Untuk beton normal, modulus elastisitas beton adalah Ec = 4700 f ' c. 1.3. Baja Tulangan Beton kuat di dalam menahan tekan tetapi lemah di dalam menahan tarik. Oleh karena itu untuk menahan gaya tarik, diperlukan suatu baja tulangan. Bentukbentuk baja tulangan untuk beton adalah : 1. Besi/baja, terdiri dari a. Baja tulangan polos. Tegangan leleh minimum pada baja tulangan polos biasanya sebesar 240 MPa. Diameter tulangan polos di pasaran umumnya adalah Ø6, Ø8, Ø10, Ø12, Ø14 dan Ø16. b. Baja tulangan deform (ulir= BJTD). Tegangan leleh minimum pada baja tulangan deform biasanya sebesar 400MPa. Diameter tulangan deform di pasaran umumnya adalah ØD10, ØD13, ØD16, ØD19, ØD22 ØD25, ØD28, ØD32, ØD36. 2. Kabel/tendon. Biasanya digunakan untuk beton prategang. 3. Jaring kawat baja (wiremash), merupakan sekumpulan tulangan polos atau ulir yang dilas satu sama lain sehingga membentuk grid. Biasanya digunakan pada lantai/slab dan dinding. Sifat-sifat penting pada baja tulangan adalah : 1. modulus young/modulus elastisitas, Es pada baja tulangan non pratekan sebesar 200.000 MPa. 2. Kekuatan leleh, fy. Mutu baja yang digunakan biasanya dinyatakan dengan kuat lelehnya. Kuat leleh/tegangan leleh baja pada umumnya adalah fy = 240 MPa, fy = 300 MPa dan fy = 400 MPa 3. Kekuatan batas, fu. 4. Ukuran/diameter baja tulangan. Bab I - 5

Gambar 1.3. merupakan kurva diagram tegangan-regangan baja. Untuk semua jenis baja perilakunya diasumsikan sebagai elastoplastis. Tegangan σ fu fy fs Regangan ε Gambar 1.3. Diagram Tegangan-Regangan Baja Gambar 1.4. Tulangan Deform krakatau steel Bab I - 6

1.4. Keuntungan dan Kelemahan Beton Bertulang Beton bertulang adalah bahan komposit/campuran antara beton dan baja tulangan. Kelebihan dari beton bertulang dibandingkan dengan material lain adalah : 1. Bahan-bahannya mudah didapat. 2. Harganya lebih murah. 3. Mudah dibentuk sesuai dengan keinginan arsitek. 4. Tidak memerlukan perawatan. 5. Lebih tahan terhadap api/suhu tinggi. 6. Mempunyai kekuatan tekan tinggi. Selain keuntungan di atas, beton juga mempunyai beberapa kelemahan, yaitu : 1. Kekuatan tariknya rendah. 2. Membutuhkan acuan perancah selama pekerjaan berlangsung. 3. Stabilitas volumenya relatif rendah (Iswandi Imran, 2001). Beton adalah material yang kuat di dalam menahan gaya tekan tetapi lemah di dalam menahan gaya tarik. Oleh karena itu beton akan mengalami retak bahkan runtuh apabila gaya tarik yang bekerja melebihi kekuatan tariknya. Untuk mengatasi kelemahan beton ini, maka pada daerah yang mengalami tarik pada saat beban bekerja dipasang tulangan baja. 1.5. Metode Perencanaan Di dalam perencanaan struktur, harus memenuhi criteria-kriteria sebagai berikut : 2. Struktur harus kuat di dalam memikul beban yang bekerja 3. Ekonomis 4. Struktur memenuhi syarat kenyamanan ( sesuai fungsinya/ serviceability ). 5. Mudah perawatannya (durabilitas tinggi) Pada dasarnya ada 2 filosofi di dalam perencanaan elemen struktur beton bertulang, yaitu : 1. Metode tegangan kerja, dimana struktur direncanakan sedemikian sehingga tegangan yang diakibatkan oleh beban kerja nilainya lebih kecil Bab I - 7

daripada tegangan yang diijinkan. _ σ σ. Beberapa kendala yang dihadapi pada metode tegangan kerja adalah : a. Karena pembatasan yang dilakukan pada tegangan total di bawah beban kerja, maka sulit untuk memperhitungkan perbedaan tingkat ketidakpastian di dalam variasi pembebanan. Misal, pada beban mati umunya dapat diperkirakan lebih tepat dibandingkan dengan beban hidup, beban gempa dan beban-beban lainnya. b. Rangkak dan susut yang berpengaruh terhadap beton dan merupakan fungsi waktu tidak mudah diperhitungkan dengan cara perhitungan tegangan yang elastis. c. Tegangan beton tidak berbanding lurus dengan regnagan sampai pada kekuatan hancur, sehingga factor keamanan yang tersedia tidak diketahui apabila tegangan yang diijinkan diambil sebagai suatu prosentase f c. 2. Metode kekuatan batas (ultimit) Pada metode ini, unsure struktur direncanakan terhadap beban terfaktor sedemikian rupa sehingga unsur struktur tersebut mempunyai kekuatan ultimit yang diinginkan, yaitu M φ u M n Peraturan beton bertulang Indonesia, SKSNI-T-15-1991-03 atau SNI BETON 2002 menggunakan konsep perencanaan kekuatan batas ini. Pada konsep ini ada beberapa kondisi batas yang perlu diperhatikan, yaitu : a. Kondisi batas ultimit yang disebabkan oleh : hilangnya keseimbangan local maupun global, hilangnya ketahanan geser dan lentur elemen-elemen struktur, keruntuhan progesiv yang diakibatkan oleh adanya keruntuhan local maupun global, pembentukan sendi plastis, ketidakstabilan struktur dan fatique. b. Kondisi batas kemampuan layanan (serviceability) yang menyangkut berkurangnya fungsi struktur, berupa : defleksi Bab I - 8

berlebihan, lebar retak berlebihan vibrasi/getaran yang mengganggu. c. Kondisi batas khusus, yang menyangkut masalah beban/keruntuhan/kerusakan abnormal, seperti : keruntuhan akibat gempa ekstrim, kebakaran, ledakan, tabrakan kendaraan, korosi, dll. 1.6. Langkah-langkah perencanaan berdasarkan SK SNI-2002 Setiap elemen struktur harus direncanakan agar dapat menahan beban yang berlebihan dengan besaran tertentu. Hal ini untuk mengantisipasi terjadinya overload (beban berlebih) dan undercapacity. Adapun urutan/langkah dalam perencanaan struktur beton bertulang adalah : Analisis Struktur (momen,geser,aksia Desain elemen Struktur (pelat,balaok, kolom,pondasi) Kriteria desain Geometri & penulangan Gambar konstruksi dan spesifikasi Gambar. 1.5. Proses Perencanaan Struktur Beton Bertulang Overload terjadi karena beberapa sebab antara lain : perubahan fungsi struktur, underestimate pengaruh beban karena penyederhanaan perhitungan, dll. Sedangkan undercapacity dapat terjadinya disebabakan factor-faktor antara lain : Bab I - 9

variasi kekuatan material, factor manusia (pelaksanaan), tingkat pengawasan pekerjaan konstruksi, dll. 1.7. Beban Terfaktor dan Kuat Perlu SKSNI T-15-1991-03 pasal 3.2.2 menyatakan bahwa agar struktur dan komponennya memenuhi syarat kekuatan, maka beban untuk perhitungan harus memenuhi syarat kombinasi pembebanan, yaitu : a. Struktur yang memikul beban mati (dead load = D L ) dan beban hidup (live load = L L ) maka beban untuk perencanaannya adalah : U = 1,2 D L + 1,6 L L. b. Struktur yang memikul beban mati (dead load = D L ), beban hidup (live load = L L ) dan beban angin W maka beban untuk perencanaannya adalah : U = 0,75 (1,2 D L + 1,6 L L + 1,6 W), nilai ini dibandingkan dengan kondisi tanpa beban hidup, U = 0,9 D L + 1,3 W. Dari kedua nilai tersebut diambil nilai yang terbesar tetapi tidak boleh lebih kecil dari 1,2 D L + 1,6 L L. c. Struktur yang memikul beban mati (dead load = D L ), beban hidup (live load = L L ) dan beban gempa E (earthquake load) maka beban untuk perencanaannya adalah : U = 1,05 (D L + L R ± E), nilai ini dibandingkan dengan kondisi tanpa beban hidup, U = 0,9 (D L ± E). Dari kedua nilai tersebut diambil nilai yang terbesar, dimana L R adalah beban hidup yang direduksi.. Kuat perlu tersebut biasanya disimbolkan dengan M u, V u, P u, T u. U = 1,4 D (1) U = 1,2 D + 1,6 L + 0,5 (A atau R) (2) U = 1,2 D + 1,0 L ± 1,6 W + 0,5 (A atau R) (3) U = 0,9 D ± 1,6 W (4) U = 1,2 D + 1,0 L ± 1,0 E (5) Faktor beban untuk W boleh dikurangi menjadi 1,3 bilamana beban angin W belum direduksi oleh faktor arah. Faktor beban untuk L boleh direduksi menjadi Bab I - 10

0,5 kecuali untuk ruangan garasi, ruangan pertemuan, dan semua ruangan yang beban hidup L-nya lebih besar daripada 500 kg/m2. U = 0,9 D ± 1,0 E (6) dalam hal ini nilai E ditetapkan berdasarkan ketentuan SNI 03-1726-1989-F Tata cara perencanaan ketahanan gempa untuk rumah dan gedung 1.8. Kuat Rencana Kuat rencana suatu struktur dihitung berdasarkan kuat nominalnya dikalikan dengan faktor reduksi kekuatan ( φ ). Yang dimaksud kuat nominal adalah kekuatan suatu penampang struktur yang dihitung berdasarkan metode perencanaan sebelum dikalikan dengan faktor reduksi. 1) Kuat rencana suatu komponen struktur, sambungannya dengan komponen struktur lain, dan penampangnya, sehubungan dengan perilaku lentur, beban normal, geser, dan torsi, harus diambil sebagai hasil kali kuat nominal, yang dihitung berdasarkan ketentuan dan asumsi dari tata cara ini, dengan suatu faktor reduksi kekuatan φ 2) Faktor reduksi kekuatan φ ditentukan sebagai berikut: (1) Lentur, tanpa beban aksial... 0,80 (2) Beban aksial, dan beban aksial dengan lentur. (Untuk beban aksial dengan lentur, kedua nilai kuat nominal dari beban aksial dan momen harus dikalikan dengan nilai φ tunggal yang sesuai): (a) Aksial tarik dan aksial tarik dengan lentur... 0,80 (b) Aksial tekan dan aksial tekan dengan lentur: Komponen struktur dengan tulangan spiral... 0,70 Komponen struktur lainnya... 0,65 (3) Geser dan torsi... 0,75 Kecuali pada struktur yang bergantung pada sistem rangka pemikul momen khusus atau sistem dinding khusus untuk menahan pengaruh gempa: Bab I - 11

(a) Faktor reduksi untuk geser pada komponen struktur penahan gempa yang kuat geser nominalnya lebih kecil dari pada gaya geser yang timbul sehubungan dengan pengembangan kuat lentur nominalnya... 0,55 (b) Faktor reduksi untuk geser pada diafragma tidak boleh melebihi faktor reduksi minimum untuk geser yang digunakan pada komponen vertikal dari sistem pemikul beban lateral. (c) Geser pada hubungan balok-kolom dan pada balok perangkai yang diberi tulangan diagonal... 0,80 (4) Tumpuan pada beton kecuali untuk daerah pengangkuran pasca tarik 0,65 (5) Daerah pengangkuran pasca tarik... 0,85 (6) Penampang lentur tanpa beban aksial pada komponen struktur pratarik dimana panjang penanaman strand-nya kurang dari panjang penyaluran yang ditetapkan 14.9.1.1... 0,75 3) Perhitungan panjang penyaluran sesuai dengan pasal 14 tidak memerlukan faktor reduksi φ. 4) Faktor reduksi kekuatan φ untuk lentur, tekan, geser dan tumpu pada beton polos struktural (Pasal 24) harus diambil sebesar... 0,55. Gambar 1.6 Pekerjaan Bangunan Gedung bertingkat Bab I - 12

BAB I PENDAHULUAN 1.1. BETON BERTULANG 1.2. Sifat Sifat Mekanik Beton Keras 1.3. Baja Tulangan 1.4. Keuntungan dan Kelemahan Beton Bertulang 1.5. Metode Perencanaan 1.6. Langkah-langkah perencanaan berdasarkan SK SNI-2002 1.7. Beban Terfaktor dan Kuat Perlu 1.8. Kuat Rencana Gambar 1.1. Diagram tegangan regangan beton untuk berbagai mutu beton Gambar 1.2. Tegangan tarik beton Gambar 1.3. Diagram Tegangan-Regangan Baja Gambar 1.4. Tulangan Deform krakatau steel Gambar. 1.5. Proses Perencanaan Struktur Beton Bertulang Gambar 1.6. Pekerjaan Bangunan Gedung bertingkat Bab I - 13

BAB II BALOK BETON BERTULANG 2.1. Balok Persegi Bertulangan Tunggal 2.1. 1. Dasar Teori Beban-beban luar yang bekerja pada struktur akan menyebabkan lentur dan deformasi pada elemen struktur. Lentur yang terjadi pada balok merupakan akibat adanya regangan yang timbul karena adanya beban dari luar. Apabila beban luar yang bekerja terus bertambah, maka balok akan mengalami deformasi dan regangan tambahan yang mengakibatkan retak lentur di sepanjang bentang balok. Bila bebannya terus bertambah sampai batas kapasitas baloknya, maka balok akan runtuh. Taraf pembebanan seperti ini disebut dengan keadaan limit dari keruntuhan pada lentur. Oleh karena itu, pada saat perencanaan, balok harus didesain sedemikian rupa sehingga tidak terjadi retak berlebihan pada saat beban bekerja dan mempunyai keamanan cukup dan kekuatan cadangan untuk menahan beban dan tegangan tanpa mengalami runtuh. Asumsi-asumsi dasar yang digunakan untuk menganalis penampang balok beton bertulang akibat lentur adalah sebagai berikut : 1. Distribusi regangan diangggap linier (Hukum Bernoulli), yaitu penampang tegak lurus sumbu lentur yang berupa bidang datar sebelum mengalami lentur akan tetap datar dan tegak lurus terhadap sumbu netralnya setelah mengalami lentur. 2. Regangan pada baja dan beton di sekitarnya sama sebelum terjadi retak pada beton atau leleh pada baja. 3. Untuk perhitungan kekuatan lentur penampang, kuat tarik beton diabaikan. 4. Beton diasumsikan runtuh pada saat mencapai regangan batas tekan. 5. Hubungan tegangan-regangan beton dapat diasumsikan persegi, trapezium atau parabola. Adapun jenis-jenis keruntuhan yang dapat terjadi pada balok beton bertulang adalah sebagai berikut : Bab II- 1

1. Keruntuhan tarik ( under reinforced ), jenis keruntuhan ini terjadi pada balok dengan rasio tulangan kecil (jumlah tulangannya sedikit), sehingga pada saat beban yang bekerja maksimum, baja tulangan sudah mencapai regangan lelehnya sedangkan beton belum hancur (beton belum mencapai regangan maksimumnya = 0,003). Balok dengan kondisi keruntuhan seperti ini bersifat ductile. 2. Keruntuhan tekan ( over reinforced ), jenis keruntuhan ini terjadi pada balok dengan rasio tulangan besar (jumlah tulangannya banyak), sehingga pada saat beban yang bekerja maksimum, baja tulangan belum mencapai regangan lelehnya sedangkan beton sudah hancur (beton sudah mencapai regangan maksimumnya = 0,003). Balok dengan kondisi keruntuhan seperti ini bersifat getas. 3. Keruntuhan seimbang ( balance ), jenis keruntuhan ini terjadi pada balok dengan rasio tulangan yang seimbang sehingga pada saat beban yang bekerja maksimum, baja tulangan dan beton hancur secara bersamaan. Tulangan sudah mencapai regangan lelehnya dan beton sudah mencapai regangan maksimumnya = 0,003). Balok dengan kondisi keruntuhan seperti bersifat getas. εcu εcu εcu h d b εs>εy εs<εy εs=εy (a) (b) (c) (d) Gambar 2.1. Jenis-Jenis Keruntuhan Lentur Keterangan Gambar 2.1. Gb (a) Penampang balok bertulangan tunggal Gb (b) Distribusi regangan ultimate pada keruntuhan under reinforced Bab II- 2

Gb (c) Distribusi regangan ultimate pada keruntuhan over reinforced Gb (d) Distribusi regangan ultimate pada keruntuhan balance 2.1.2. Dasar Perhitungan Kekuatan Lentur Ultimate Balok Distribusi tegangan tekan pada balok beton yang telah mencapai kekuatan nominal adalah sebagai berikut : ε cu 0,85.f c Garis c a C a/2 h d Jd As T T ε s >ε y b a. Penampang Balok b. Diagram Regangan c. Diagram Tegangan Aktual d. Blok Tegangan Tekan persegi Ekivalen Gambar 2.2. Distribusi Regangan Tegangan Pada Balok Beton Bertulang Keterangan Gambar : b : Lebar balok h : Tinggi balok d : Tinggi efektif balok : d=h (selimut beton+diameter sengkang+1/2 Diameter tul. utama) As : Luas tulangan tarik ε cu : Regangan ultimate beton sebesar 0,003 ε s ε y c a : Regangan tarik baja tulangan : Regangan leleh baja : Jarak dari serat tekan terluar ke sumbu netral : ß 1.c, dimana nilai ß 1 diambil sebagai berikut :koef whitney (i) untuk f c 30 MPa ß 1 = 0,85 (ii) untuk 30 < f c<55 MPa ß 1 = 0,85-0,008(f c-30) (iii) untuk f c > 55 MPa ß 1 = 0,65 Bab II- 3

Jd : d ½a fy : Tegangan leleh baja tulangan C : 0,85 x f c x b x a T : As x fy Pada kenyataannya distribusi tegangan pada penampang berbentuk parabola (lihat Gambar 3.2 c). Whitney (1942, ACI 1956) menyederhanakan distribusi tegangan tersebut menjadi berbentuk blok tegangan persegi (Equivalent Stress Block) dengan tujuan untuk lebih mempermudah perhitungan. 2.1.3.Analisis Penampang Balok Persegi Bertulangan Tunggal Analisis penampang adalah menghitung kapasitas/kekuatan penampang berdasarkan data-data penampang seperti : dimensi, luas tulangan, mutu beton (f c), mutu baja (fy) dan letak tulangan. Untuk menganalisis penampang balok beton bertulang, perhatikan Gambar berikut : ε cu 0,85.f c Garis Netral c a C a/2 h d Jd As T T ε s >ε y b a. Penampang Balok bertul. Tunggal b. Diagram Regangan c. Diagram Tegangan Aktual d. Blok Tegangan Tekan persegi Ekivalen Gambar 2.3. Analisa Penampang Pada gambar di atas, gaya tekan pada beton (C) adalah : C = 0,85* f ' c * a * b Dan gaya tarik pada baja (T) adalah : T = As * s fy Bab II- 4

Keseimbangan gaya horizontal (Gb. d), H = 0 T = C A xfy = 0,85xf ' cxaxb s As * fy a = 0,85* f ' c * b Maka momen nominal penampang adalah : M M M n n n = T * Jd 1 = T * d a atau 2 1 = As * fy * d a 2 M M M n n n = CxJd = Cx d 1 2 a = 0,85xf ' cxaxb d Jadi momen ultimate (Mu) yang dapat dipikul oleh balok adalah : M M u u < φ. M n = 0,8xM n Batasan Tulangan Tarik pada balok bertulangan tunggal a. Batasan tulangan tarik minimum, SK-SNI. 2002 pasal 3.3.5. membatasi 1,4 tulangan tarik minimum adalah sebesar : ρ min =, fy b. SK-SNI-2002 pasal 3.3.3 membatasi tulangan tarik maksimum yang diijinkan yaitu sebesar : 1 2 a mak = 0,75 ρbalance atau ρ mak 0,75. ρb ρ. =, sehingga kebutuhan tulangan dibatasi ρ min ρ ρ mak dimana, 0,85. f ' c. β1.600 ρ = b ( 600 + fy). fy Untuk menganalisis penampang balok persegi bertulangan tunggal dapat menggunakan diagram alir sebagai berikut : Bab II- 5

Mulai Data : b, d, As, f c, fy Es = 200.000 MPa ρ = A s b. d 1,4 ρ min = fy tidak ρ > ρ min Ya Rubah Penampang, Besarkan nilai ρ ρ b 0,85. f ' c. β1.600 = ( 600 + fy). fy tidak ρ 0,75.ρ b Ya Penampang tidak cukup, Besarkan penampang As. fy a = 0.85. f ' c. b M n = a As. fy. d 2 Gambar 2.4. Diagram Analisa Penampang Selesai Bab II- 6

Contoh Soal Diketahui balok persegi bertulangan tunggal seperti tergambar. Bila digunakan mutu beton f c = 20 MPa, mutu baja fy = 400 MPa. Ditanya : Berapa momen ultimate yang dapat dipikul oleh balok tersebut dan cek apakah tulangan terpasang sudah memenuhi syarat? h=500 d = 450 mm As=3D25 b = 250 mm Gambar 2.4.conto balok Solusi : b = 250 mm d = 450 mm f c = 20 MPa fy = 400 MPa 1 2 1 2 A s = 3D25 = 3x xπ xd = 3x xπx25 = 1472,62mm 4 4 1,4 1,4 ρ min = = = 0, 0035 fy 400 A s 1472,62 ρ = = = 0,01309 > 0, 0035 OK b. d 250x450 ρ = 0,85 f ' c. β.600 b ( 600 + fy) fy ( 600 + 400) ρ mak 20x0,85x600 = 0,02168 400 = 0,75xρ = 0,75x0,02168 = 0,016256 > ρ = 0,01309 OK b 1 = 0,85. Jadi ρ min < ρ < ρ mak jumlah tulangan memenuhi syarat As. fy 1472,62x400 a = = = 138,60mm 0,85. f ' c. b 0,85x20x250 2 Bab II- 7

M M M n n n = TxJd a = Tx d 2 a 138,60 = As. fy. d = 1472,62x400x 450 = 224.250.573,6Nmm 2 2 Jadi momen ultimate yang dapat dipikul oleh balok sebesar M u = φ M n = 0,8x224.250.573,6 = 179.400.458,9Nmm = 179, 41KNm TUGAS I Diketahui balok persegi bertulangan tunggal seperti tergambar. Bila digunakan mutu beton f c = 22 MPa, mutu baja fy = 415 MPa, selimut beton 40 mm. Beban hidup yang bekerja sebesar 45 KN/m, beban mati berupa berat sendiri balok, unit weight beton sebesar 24 KN/m 3. Ditanya : a. Cek apakah tulangan terpasang sudah memenuhi syarat? b. Cek apakah balok tersebut mampu memikul beban-beban yang bekerja? q l & q d h=550 d L=5m As=4D30 b = 300 mm Gambar 2.5. Balok Sederhana Kesimpulan: 1. Gaya luar harus sama dengan gaya dalam 2. Tegangan leleh terjadi pada saat baja baru akan meleleh tetapi belum leleh. 3. Rasio tulangan dan kondisi penampang Bab II- 8

2.1.4. Desain Balok Persegi Bertulangan Tunggal Pada perhitungan desain, kita diminta merencanakan penampang (dimensi balok diestimasi), luas tulangan, mutu beton dan baja yang digunakan untuk menahan/memikul beban-beban yang bekerja berupa Mu. Untuk menentukan dimensi minimum penampang, perlu diperhatikan beberapa hal, yaitu : a. Persyaratan defleksi. Tabel 3,2,5 (a) pada SK-SNI 2002 memberikan tinggi penampang minimum balok atau pelat, yang jika dipenuhi maka pengecekan terhadap lendutan tidak perlu dilakukan (lihat Tabel 2.1). b. Persyaratan selimut beton. c. Persyaratan spasi/jarak antar tulangan. Tabel 2.1. Tebal Minimum Balok dan Pelat Satu Arah Bila Lendutan Tidak Dihitung Tebal Minimum (h) Komponen Struktur Dua Tumpuan Satu Ujung Menerus Kedua Ujung Menerus Kantilever Komponen yang tidak menahan atau tidak disatukan dengan partisi atau konstruksi lain yang akan rusak karena lendutan yang besar Pelat solid satu arah Balok atau pelat jalur satu arah L/20 L/24 L/28 L/10 L/16 L/21 L/18,5 L/21 L/8 Untuk perencanaan balok persegi atau balok T harus memenuhi persyaratan/ketentuan sebagai berikut : φ M dimana, n M u Ø : factor reduksi = 0,8 M n : Momen nominal Bab II- 9

M u : Momen luar terfaktor (momen ultimate) Untuk kombinasi pembebanan gravitasi (beban hidup dan mati), momen terfaktor M u adalah : M = 1,2M + 1, 6M u D L Seperti telah dijelaskan bahwa proses perencanaan balok, salah satunya adalah menentukan luas tulangan dengan momen terfaktor yang sudah dihitung terlebih dahulu serta dengan asumsi dimensi yang ditetapkan. Dalam penentuan luas tulangan dapat dilakukan sebagai berikut (lihat Gambar berikut ini ): 0,85.f c Garis Netral a C a/2 h As=? d Mu d Jd=d-a/2 T b a. Penampang Balok bertul. Tunggal b. Blok Tegangan Tekan persegi Ekivalen Gambar 2.6. Analisa balok a. Dengan mengasumsikan nilai Jd = 0,85 d s/d 0,9 d.trial error φ M A n s M u M u M n φ = 0,8 φ M n = T. Jd M n = A s. fy. Jd M u = A s. fy. Jd φ M u φ = mm fy. Jd 2 Bab II- 10

b. Kontrol terhadap rasio penulangan As ρ = bxd 1,4 ρ min = fy ρ ρ M M M mak min n n n = 0,75. ρ ρ ρ b mak c. Kontrol terhadap momen nominal penampang As. fy a = 0,85. f ' c. b a = T. d 2 a = As. fy. d 2 M u φ d. Kontrol terhadap penempatan tulangan Untuk lebih jelasnya, proses perencanaan/desain balok persegi bertulangan tunggal dapat dilihat pada diagram alir (Gambar 2.7). Contoh Soal : Diketahui balok persegi bertulangan tunggal seperti tergambar. Bila digunakan mutu beton f c = 30 MPa, mutu baja fy = 414MPa, selimut beton 50 mm. Beban hidup yang bekerja sebesar 20 KN/m, beban mati berupa berat sendiri balok, unit weight beton sebesar 24 KN/m 3. Ditanya : Rencanakan penulangan balok tersebut agar dapat memikul beban-beban yang bekerja Bab II- 11

Mulai Data : bentang struktur,f c, fy Desain Penampang (lihat tabel 2.1) h = L/16 b = ½ h s/d 2/3 h Hitung Mu dg beban terfaktor Asumsikan Jd = 0,85 d s/d 0,9 d M u φ Hitung As = fy. Jd Hitung ρ, ρ min tidak ρ>ρ min Ya Perbesar ρ Hitung ρ b tidak ρ<0,75ρ b Ya Perbesar penampang (nilai d atau h) As. fy a = 0,85. f ' c. b M M n n = a As. fy. d 2 M φ u Gambar 2.7. Analisa balok tulangan tunggal STOP Bab II- 12

q l & q d L=9m Gambar 2.8. contoh Analisa balok Jawab : Ln 9000 Tinggi balok minimum, hmin = = = 562,5mm ambil tinggi balok, 16 16 h = 600 mm, b = ½ x h = 300 mm. Selimut beton = 50 mm, sehingga d = 600 50 = 550 mm h=600 d b = 300 mm 50 Gambar 2.9. Penampangnalisa balok Beban mati berupa berat sendiri balok, q DL = 0,30x0,60x24 = 4,32KN / m Beban ultimate, qu = 1,2 DL + 1,6 LL = (1,2 x 4,32) + (1,6 x 20) = 37,184 KN/m Momen ultimate, M 1 2 1 u = xqu xl = x37,184x9 2 = 376, 488KNm 8 8 Syarat kekuatan, φ M n M u atau minimum M u 376,488 M n = = = 470, 61KNm φ 0,8 Asumsikan Jd = 0,85 d = 0,85 x 550 = 467,5 mm Bab II- 13

Sehingga A M 470,61x10 467,5x414 6 n s = = = jd. fy 2431,53mm 2 Syarat Tulangan maksimum dan minimum: As 2431,53 ρ = = = 0,0162102 bxd 300x550 1,4 1,4 ρ min = = = 0,0033816 fy 414 0,85xβ1xfc' 600 0,85x0,85x30 600 ρb = = = 0,03098 fy 600 + fy 414 600 + 414 ρ = 0,75. ρ = 0,75x0,03098 = 0,02323 mak b ρ < ρ < ρ 0,0033816 < 0,0162102 < 0, 02323 OK min mak As. fy 2431,53x414 a = = = 131,589mm 0,85. fc'. b 0,85x30x300 a 131,589 Mn = As. fy d = 2431,53x414 550 = 487,43x10 2 2 M u M n 487,43KNm > 470, 61KNm OK φ Pemilihan tulangan, dipakai Diameter tulangan D32 6 Nmm= 487,43KNm 2 32 A φ 32 = πx = 803,8mm 4 2 Asperlu 2431,53 Dibutuhkan jumlah tulangan, n = = = 3,03 4 Aφ 32 803,8 tulangan (4D32) Check jarak tulangan Antar tulangan 25 mm Selimut beton 40 mm Sengkang 10 mm 4 x 32 + 3 x 25 + 2 x 50 = 303 mm > 300 mm ( kritis ) buah Bab II- 14

TUGAS II Diketahui balok persegi bertulangan tunggal seperti tergambar. Bila digunakan mutu beton f c = 35 MPa, mutu baja fy = 415 MPa, selimut beton 50 mm. Beban hidup yang bekerja sebesar 20 KN/m, beban mati berupa berat sendiri balok, unit weight beton sebesar 24 KN/m 3. Ditanya : Rencanakan penulangan balok tersebut agar dapat memikul beban-beban yang bekerja q l & q d L=8m Gambar 2.10. latihan rencanakan balok Kesimpulan: 1. Tinggi minimum sesuai dengan SK SNI 2002, lendutan tidak perlu dihitung 2. Pemilihan tulangan 3. Beban yang bekerja dari pelat atau berat sendiri Bab II- 15

2.2. Balok Bertulangan Rangkap Jika momen yang bekerja melebihi momen yang dapat dipikul oleh balok persegi bertulangan tunggal, maka diperlukan tulangan rangkap/ganda, yaitu terdiri dari tulangan tarik dan tulangan tekan. Pada balok bertulangan tunggal (tanpa tulangan tekan), semua gaya tekan yang terjadi ditahan oleh beton saja. Sedangkan pada tulangan ganda, gaya tekan C ditahan secara bersama-sama oleh beton (Cc) dan tulangan tekan (Cs). Karena sebagaian gaya tekan dipikul oleh tulangan tekan, maka nilai a pada tulangan ganda lebih kecil dibandingkan dengan nilai a pada tulangan tunggal. Dengan demikian nilai C pada tulangan ganda lebih kecil dibandingkan nilai C pada tulangan tunggal. Atau dengan kata lain daktilitas tulangan ganda lebih besar dibandingkan pada tulangan tunggal. Alasan-alasan digunakannya tulangan tekan (Iswandi, 2001) yaitu : a. Mengurangi defleksi jangka panjang b. meningkatkan daktilitas penampang c. Mengubah jenis keruntuhan tekan menjadi keruntuhan tarik d. Mempermudah pelaksanaan di lapangan. 3.2.1. Analisa Balok Bertulangan Rangkap As 0,003 0,85.f c d Garis Netral a C 1 h d Mu = Jd=d-a/2 + As As 1 T 1 ε s (1) b C 2 a. Penampang Balok bertul. rangkap b. Diagram Regangan As d-d Gambar 2.11. Tulangan Rangkap As 2 T 2 (2) Bab II- 16

a. Tulangan Tekan Sudah Leleh Apabila tulangan tekan sudah leleh, maka fs = fy Lihat gambar di atas pada bagian (1) o T 1 A A s = A s1 s1 = A. fy = C s1 = A o Sehingga s + A s2 As' Mn Mn 1 1 1 A = s2 = As' a = T1. d 2 As. fy Dimana, a = = 0.85. fc'. b Lihat Gambar pada bagian (2) ( A As' ). fy. d s a 2 ( A As' ). 1 s 0,85. fc'. b o M = 0 terhadap posisi tulangan tarik o C 2 = As'. fy sehingga, Mn Mn 2 2 = C 2 = As.( d d' ) '. fy. ( d d' ) o Jadi momen nominal untuk balok bertulangan rangkap adalah Mn = Mn + Mn Mn = 1 2 a 2 ( A As' ). fy d + As'. fy. ( d d' ) s o Momen ultimate yang dapat dipikul balok bertulangan rangkap adalah M M u u = φ. Mn = 0,8xMn Persamaan di atas adalah untuk kondisi tulangan tekan leleh. Untuk mengetahui tulangan tekan leleh atau tidak perlu dilakukan pemeriksaan kompatibilitas fy fy Regangan. Tulangan tekan leleh (As ) apabila ε s ' > ε y ε y = = 5 E 2x10 Perhatikan gambar diagram regangan di bawah ini. fy s Bab II- 17

εc=0,003 c εs c-d d ε s Gambar 2.12 nnngambar diagram regangan Dari gambar diagram regangan tersebut, ε c ε s' s' = ε c ε = Karena c = c ( c d' ).( c d' ) 0,003( c d' ) a β c = ( A As' ). fy ( ρ ρ' ). 1 1 β1 c s = = β.0,85. fc'. b fy.0,85. fc'. b Maka 0,85. β1. fc'. d' ε s' = 0,003 1 ( ').. ρ ρ d fy 0,85. β. fc'. d' 600 fy. d 600 fy fy E atau 1 ( ρ ρ' ). (1) s Jadi tulangan tekan sudah leleh apabila ( ρ ρ' ) β 1 0,85.. fc'. d' 600. fy. d 600 fy b. Tulangan Tekan Belum Leleh Untuk kondisi tulangan tekan belum leleh, bila ε < ε s' y ( ρ ρ' ) 0,85. β1. fc'. d' 600 <. fy. d 600 fy Bab II- 18

fs' fy fs' = Es. ε s' 0,85. β1. fc'. d' Maka fs' = 200.000x0,003 1 ( ) ρ ρ'. fy. d 0,85. β1. fc'. d' fs' = 600 1 ( ) ρ ρ'. fy. d Untuk kondisi tulangan tekan belum leleh, harga a dihitung dari : As. fy As'. fs' a = 0,85. fc'. b Jadi momen nominal untuk kondisi tulangan tekan belum leleh adalah : Mn = Mu = φ. Mn = 0,8xMn a + 2 ( As. fy As'. fs' ) d [ As'. fs'. ( d d' )] c. Rasio tulangan ijin (ρmak) untuk penampang bertulangan rangkap adalah ρ mak fs' = 0,75. ρb + ρ'.,dim ana fy As' ρ' = b. d 0,85. fc'. β1.600 ρ = b ( 600 + fy). fy Cara perhitungan analisa penampang balok bertulangan rangkap disajikan pada diagram alir di bawah ini gambar 2.13 Bab II- 19

Mulai Data : b,d,d,as,as,f c,fy Perkecil penampang 1. 4 As ρ min = ρ = ; ρ = fy bd As' bd ρ ρmak tidak ρ ρmin Ya ρ ρ' > ρ min Tul. tekan belum leleh tidak ρ ρ ' 0,85. f ' cβ1. d' f ' s = 600 1 fy ( ρ ρ' ) > fy. d β 1.0,85 f ' c. d ' 600 fy. d 600 fy Tul. tekan sudah leleh Ya f's = fy fs untuk coba-coba awal f ' s ρmaks = 0,75ρb + ρ' fy β1.0,85 f ' c 600 ρb = fy. 600 fy Penampang tidak kuat : perbesar ukuran penampang f's tidak 1 = f ' s tidak ρ ρmaks Fs =fy Ya f's 1 = tidak f ' s a = a c = β As. fy As'. fs' 0,85. fc'. b c d' εs' =.0,003 c fs' =. ε 2 fs 2 =fs 1 1 E s s Ya f ' s f's = f 's 2 As. fy As'. fs' a = 0,85. fc'. b Mn = Ya ( As. fy As'. fs' ) [( As'. fs' )( d d' )] a d + 2 Gambar 2.13 Diagram Alir Analisa Penampang Bertulangan Rangkap Stop Bab II- 20

Contoh Soal : As d Hitung Mu, apabila diketahui : Fc : 30 MPa h Mu Fy : 400 MPa As As : 3920 mm 2 As : 1960 mm 2 b b : 350 mm ; d = 590 mm ; d = 50 mm Gambar 2.14. latihan rencanakan balok tulangan Rangkap Penyelesaian : a. Menghitung As 3920 ρ = = = 0,01898 b. d 350x590 1,4 1,4 ρ min = = = 0,0035 ρ > ρ fy 400 As' 1960 ρ' = = = 0,009491 b. d 350x590 min ( OK) b. memeriksa apakah tulangan tekan sudah leleh atau belum ρ ρ' = 0,01898 0,009491 = 0,009498 0,85. fc'. d' 600 k = β1.. fy. d 600 fy = 0,0138 ρ ρ' < k tul. tekan. belum. leleh c. Karena tul. Tekan belum leleh maka fs <fy. Menentukan fs dan ρ mak. 0,85. fc'. β1. d' 0,85x30x0,85x50 fs' = 600. 1 600. 1 = 309, 633MPa ( '). fy. d = 0,009498x400x590 ρ ρ Bab II- 21

fs (MPa) a = As. fy As' fs' 0,85. fc'. b (mm) a c = β 1 (mm) c d' =.0,003 c fs ' 2 = ε s'. Es ε s' 309,633 107,69 126,694 0,00182 364 336,82 101,72 119,67 0,00175 350 343,41 100,27 117,96 0,00173 346 Es=200000 (MPa) Anggap fs fs' 346MPa ' 1 2 = d. Cek tulangan maksimum β1.0,85. fc' 600 fs' ρ mak = 0,75.. + = fy fy ρ'. 0,04075 600 + fy ρ = 0,01898 < ρ = 0,04075 OK mak e. Menghitung Mn dan Mu a Mn = ( As. fy As'. fs' ) d + [( As'. fs'). ( d d' )] = 846599871,6Nmm 2 Mu= 0,8 xmn= 0,8x 846599872= 677279898Nmm= 677,3 KNm Tugas: Data-data penampang balok bertulangan rangkap : As d Fc : 25 MPa Fy : 400 MPa h As Mu As As b /h : 4D32 : 2D22 : 300 mm / 600 mm b d : 50 mm Gambar 2.15. latihan rencanakan balok Hitung Momen Ultimate yang dapat dipikul balok tersebut. Bab II- 22

2.2.2. Perencanaan/Desain Balok Bertulangan Rangkap Di dalam melakukan perencanaan penampang, perlu ditentukan terlebih dahulu besarnya h, b, d, d (estimasi dimensi penampang). Dalam memperkirakan dimensi penampang caranya sama dengan pada perencanaan balok bertulangan tunggal. Adapun langkah-langkah perencanaannya adalah sebagai berikut : a. Lakukan estimasi dimensi (perkirakan ukuran penampang) dengan cara mencari hmin, b, d dan d (lihat SKSNI T.15-1993, Tabel 3.2.5a tentang hmin balok bila tidak dilakukan pengecekan lendutan). b. Hitung beban-beban yang bekerja sehingga didapatkan momen ultimate (Mu). β fc c. Hitung b = 1.0,85. ' 600 ρ. fy 600 + fy d. Hitung ρ 1 = 0,5.ρ b asumsi 40%,30% > min As = ρ xbxd As1. fy e. Hitung a = 0,85. fc'. b 1 Mn 1 1 a = As1. fy. d 2 f. Bila Mn 1 < M u. rencana maka penampang cukup bertulangan tunggal atau penampang diperkecil sehingga penampang tetap dipasang tulangan rangkap. M u g. Hitung Mn2 = Mn1 > 0 φ h. Cek apakah tulangan tekan sudah leleh dengan rumus 0,85. fc'. β. d' 600 ρ ρ' 1., dimana ρ ρ' = ρ1 = 0,5. ρb. Bila fy. d 600 fy tulangan tekan sudah leleh, maka fs = fy. Bila tulangan tekan belum leleh 0,85. fc'. β. d' 600 ρ ρ' < 1. maka fs dihitung dengan rumus fy. d 600 fy Bab II- 23

0,85. fc'. β fs' = E s. ε s' dimana E s = 200000 MPa dan = 1. d' ε s' 0,003 1 ρ. fy. d i. Hitung As' = As' = As As = As Mn fs'. ( d d' ) 2 1 2 + As 2 j. Cek terhadap ρ mak tulangan rangkap dengan rumus fs' ρ 0,75. ρb + ρ'., fy dimana ρ = As b. d k. Cek terhadap Mu yang dapat dipikul tulangan rangkap dengan rumus Mu rencana φ.mn a + 2 dimana Mn = ( As. fy As'. fs' ) d ( As'. fs' )( d d' ) Bab II- 24

Mulai Perkirakan : h,b,d,d Tentukan :fc,fy Hitung : Mu Perkecil penampang ρ min = 1. 4 fy tidak ρ ρmin Ya ρ ρ' = ρ = 0,5. ρb β1.0,85 f ' c 600 ρb = fy. 600 + fy As = ρ. b. d 1 As1. fy a = 0,85. fc'. b Mn 1 f ' s a = As1. fy. d 2 Perkecil penampang tidak Mn 1 < Mu Ya Tul. tekan belum leleh tidak 0,85. f ' cβ1. d' f ' s = 600 1 ( ρ ρ' ) > fy. d β1.0,85 f ' c. d' 600 ρ ρ' fy. d 600 fy fy Mn 2 As' = As As = As Mu = Mn φ 2 1 ( d d' ) + As, ρ = 2 1 Mn2 = fs'. A Tul. tekan sudah leleh As b. d Ya f's = fy Bab II- 25

A Penampang tidak kuat : perbesar ukuran penampang tidak f ' s ρmaks = 0,75ρb + ρ' fy β1.0,85 f ' c 600 ρb = fy. 600 fy ρ ρmaks Ya a = As. fy As'. fs' 0,85. fc'. b Mn = ( As. fy As'. fs' ) [( As'. fs' )( d d' )] a d + 2 Penampang tidak kuat : perbesar ukuran penampang tidak Mu<0,8Mn Gambar 2.16 Diagram Alir Desain Penampang Bertulangan Rangkap Stop Contoh Soal : Diketahui balok persegi seperti tergambar. Bila digunakan mutu beton f c = 30 MPa, mutu baja fy = 414MPa, selimut beton 50 mm. Beban hidup yang bekerja sebesar 50 KN/m, beban mati berupa berat sendiri balok, unit weight beton sebesar 24 KN/m 3. Ditanya : Rencanakan penulangan balok tersebut agar dapat memikul beban-beban yang bekerja q l & q d Jawab : L=6m Bab II- 26

Ln 6000 Tinggi balok minimum, hmin = = = 375mm ambil tinggi balok, h 16 16 = 500 mm, b = ½ x h = 250 mm. Selimut beton = 50 mm, sehingga d = 500 50 = 450 mm h=500 d b = 250 mm 50 Gambar 2.17. latihan rencanakan balok tulangan rangkap Beban mati berupa berat sendiri balok, q DL = 0,25x0,50x24 = 3KN / m Beban ultimate, qu = 1,2 DL + 1,6 LL = (1,2 x 3) + (1,6 x 50) = 83,6 KN/m Momen ultimate, M 1 2 1 u = xqu xl = x83,6x6 2 = 376, 2KNm 8 8 Hitung ρ min 1,4 = = fy 1,4 414 = 0,0033816 0,85xβ1xfc' 600 0,85x0,85x30 600 ρb = = = 0,03098 fy 600 + fy 414 600 + 414 ρ = 0,5. ρ = 0,5x0,03098 = 0,01549 1 b ρ < 0,0033816 < 0, 0162102 OK min ρ 1 Hitung Bab II- 27

As 1 As1. fy 1742,625x414 a = = = 113,17mm 0,85. fc'. b 0,85x30x250 Mn Mn 1 = ρ xbxd = 0,01549x250x450 = 1742,625mm 1 a 113,17 = As1. fy. d = 1742,625x414x 450 = 283827973,15Nmm = 283,83KNm 2 2 = 283,83KNm < M u. rencana 376, 2KNm (penampang bertulangan rangkap) 1 = M u 376,2 Hitung Mn2 = Mn1 = 283,83 = 186,42KNm 470,- φ 0,8 Cek apakah tulangan tekan sudah leleh dengan rumus 0,85. fc'. β1. d' 600 ρ ρ'. fy. d 600 fy 0,85x30x0,8x50 600 ρ1., tulangan tekan belum leleh, maka fs 414x450 600 414 0,01549 < 0,01766 dihitung dengan rumus 0,85. fc'. β fs' = E s. ε s' dimana E s = 200000 MPa dan = 1. d' ε s' 0,003 1 ρ1. fy. d 0,85x30x0,8x50 fs' = 200000x0,003 1 = 387,93 388MPa 0,01549x414x450 2 Hitung As' = As' = As As = As Mn fs'. ( d d' ) 388x( 450 50) 2 1 2 = 1201,16mm + As 2 = 186,42x10 2 6 = 1201,16mm = 1742,625 + 1201,16 = 2943,785mm 2 2 Cek terhadap ρ mak tulangan rangkap As 2943,785 ρ = = = 0,0261669 b. d 250x450 As' 1201,16 ρ' = = = 0,010677 b. d 250x450 Bab II- 28

fs' ρ 0,75. ρb + ρ'. fy 0,0261669 0,75x0,03098 + 0,010677x 0,0261669 < 0,033241 OK 388 414 Jadi tulangan yang terpasang memenuhi syarat. Cek terhadap Mu yang dapat dipikul tulangan rangkap dengan rumus Mu rencana φ. Mn As. fy As'. fs' 2943,785x414 1201,16x388 a = = = 118, 07mm 0,85. fc'. b 0,85x30x250 Mn = Mn = Mu ( As. fy As'. fs' ) d ( As'. fs' )( d d' ) ( 2943,785x414 1201,16x388) 450 + ( 1201,16x388)( 450 50) Mn = 480,691KNm rencana a + 2 118,07 2 = 376,2KNm < 0,8xMn = 0,8x480,691 = 384,55KNM OK Pemilihan tulangan, dipakai Diameter tulangan D32 2 32 A φ 32 = πx = 803,8mm 4 2 Asperlu 2943,785 Dibutuhkan jumlah tulangan tarik, n = = = 3,66 4 Aφ 32 803,8 tulangan (4D32). Check syarat tulangan As ' perlu 1201,16 Dibutuhkan jumlah tulangan tekan, n = = = 1,49 2 Aφ32 803,8 tulangan (2D32). buah buah TUGAS Diketahui balok persegi seperti tergambar. Bila digunakan mutu beton f c = 35 MPa, mutu baja fy = 415 MPa, selimut beton 50 mm. Beban hidup yang bekerja sebesar 45 KN/m, beban mati sebesar 5 KN/m belum termasuk berat sendiri balok, unit weight beton sebesar 24 KN/m 3. Bab II- 29

Ditanya : Rencanakan penulangan balok tersebut agar dapat memikul beban-beban yang bekerja (balok bertulangan rangkap) q l & q d L=8m Gambar 2.18. latihan rencanakan balok tulangan rangkap 2.3. Beban Balok dari Plat Distribusi beban pada plat dapat dilihat dari fenomena pembebanan plat. Bila suatu plat persegi dengan tumpuan sederhana di empat sisinya dan dibebani hingga retak dan akhirnya runtuh maka dapat ditarik beberapa kesimpulan: 1. Retak yang pertama terjadi tegak lurus bentang pendek 2. Retak berlajut hingga pertemuan tumpuan dengan sudut 45. 3. Pola retak ( bentuk amplop) identik dengan pembagian beban plat ke balok ( metode garis leleh ; metode amplop ) Bentuk beban plat dapat segitiga atau trapezium. Beban ini diteruskan ke balok yang selanjutnya digunakan sebagai dasar untuk mencari gaya dalam balok. Perhitungan gaya dalam balok bila menggunakan table seperti tertulis pada SNI, harus mengikuti aturan seperti beban harus terbagi merata. Salah satu cara pendekatan dan umum adalah dengan merubah beban segi-3 atau trapezium kedalam beban merata berdasarkan Momen maximum yang terjadi ditengah balok. Bab II- 30

Lx 45 Ly Untuk beban segitiga Qx=Qp Lx/2 Qe Mx=VaLx/2 - R1 Lx/6 Mx=1/8 QeLx^2 Mx=1/12 Qx Lx^2 Qe =2/3 Qx Untuk beban trapezium : Mx=VaLx/2 - R1 Lx/6 Mx=1/8 QeLx^2 Qe =1/3 Qx ( 1 - (Lx/Ly)^2 ) Bab II- 31

TUGAS Penulangan BALOK Plat lantai : 1,2M D 6M C 3M B 6M Fc = 25 MPa Fy = 400 MPa Wdl = 80 Kg/m2 Wll = 400 Kg/m2 Rencanakan Penulangan BALOK Lantai 4 As Melintang A,B,C,D 6 As Memanjang 1,2,3,4,5,6 A 1,2M 5M 5M 5M 1 2 3 1,2M 5M 1 2 Bab II- 32

Conto jawaban : BJ bet = 24 kn/m3 Wu = 1,2DL+1,6LL= dimensi balok h = 400 mm 26,64 kn/m b = 250 mm Beta 1 = 0,85 brt sendiri = 2,4 kn/m' Rho bal = 0,0244 Fc' = 22,5 Mpa R min = 0,0035 14,35% Fy = 400 lentur R max = 0,0183 75,00% Fy = 240 geser BALOK TULANGAN RANGKAP 1 Dimensi h = 400 mm d' = 40 mm b = 250 mm d = 360 mm Berat Snd 2,4 kn/m Fc' = 22,5 Wu balok 26,64 kn/m Fy = 400 rho As mm2 a mm Mn knm Mu knm min 0,0035 315 26,3529 43,69976 34,96 max 0,0183 1645,95 137,7 191,6868 153,35 2 GAYA DALAM 3,0625 Mu knm Vu Kn Mn knm Vn Kn LAP 118,66909 1/11 148,3364 0 TUMP 130,536 93,24 1/10 163,17 155,4 3 PERHITUNGAN TULANGAN assumsi 50,00% Rho 1 = 0,0121922 syarat tul tekan Fs' meleleh =Fy As1 = 1097,2969 mm2 R - R' > 0,013547 a = 91,8 mm Mn 1 = 137,86438 kn m Fs' = 377,7778 Mpa Mn 2 = 25,305621 kn-m As 2 = 209,3296 mm2 As As = 1306,6265 mm2 digunakan tulangan=> 3D19+2D16 1245 As' = 209,32958 mm2 digunakan tulangan=> 2D16 402 Untuk penulangan Lapangan disesuaikan dengan tumpuan As = 1245 mm2 digunakan tulangan=> 2D19+2D16 As' = 402 mm2 digunakan tulangan=> 2D16 Mn tulangan rangkap di lapangan = 149,47537 knm As1= 843 rho 1 = 0,0093667 a = 70,52549 Mn1= 109,5014 4 GAMBAR PENULANGAN Fs'= 310,74288 Mn2 = 39,973964 Mn = 149,47537 Bab II- 33

2.3. Balok T ( Balok Bersayap ) o Sesuai dengan SK-SNI. T.15-1991-03, apabila balok dicor monolit dengan pelat lantai (mutu beton sama antara balok dan pelat) dan terjadi interaksi anatara balok dan pelat di dalam menahan momen-momen yang terjadi, maka balok tersebut dikatakan sebagai balok T. Pada kondisi ini, pelat beton akan berfungsi sebagai sayap atas dari balok o Pada dasarnya balok ini berperilaku sebagai balok T pada saat menahan momen positif dab berperilaku sebagai balok persegi biasa pada saat menahan momen negative (lihat Gambar3. ) M + M - Zona tekan T Akibat M + Zona tekan persegi Akibat M - Gambar 2.18. Balok bersayap o Dalam analisa maupun perencanaan balok T, harus ditentukan terlebih dahulu lebar efektif balok T (b e ). Menurut pasal 3.1.10 lebar efektif balok T adalah : hf.ka be hf.ka Untuk balok T seperti Gb. di samping, lebar efektif balok diambil nilai terkecil dari : bw be hf. o ¼ panjang bentang balok o bw + hf.ka + hf.ki o jarak dari as ke as antar balok Untuk balok T seperti Gb. di samping, lebar efektif balok diambil nilai terkecil dari : bw o 1/12 panjang bentang balok o 6 hf Gambar 2.19. Type Balok bersayap o ½ jarak bersih dengan balok di sebelahnya Bab II- 34

Dalam analisis balok T, ada 2 kondisi yaitu : a. Kondisi 1, bila garis netral terletak dalam flens (sayap) c < hf, maka analisa penampang dapat dilakukan sama dengan balok persegi dengan lebar balok = lebar efektif (be). ε cu 0,85.f c be hf Garis Netral c a Cc d Jd=d-a/2 As T bw ε s a. Penampang Balok T b. Diagram Regangan Dari gambar di atas, H = 0 T = Cc As. fy = 0,85. fc'. a. b As. fy a = 0,85. fc'. b c = a β 1 e Gambar 2.20. Diagram tegangan regangan Balok bersayap e Jika c < hf maka garis netral terletak di dalam sayap (flens), sehingga a a Mn = Cc. d ataumn = T. d 2 2 a a Mn = 0,85. fc'. be. a. d ataumn = As. fy. d 2 2 Mu = φ. Mn = 0,8. Mn Untuk kontrol daktilitas tulangan, caranya sama dengan balok persegi bertulangan tunggal. Bab II- 35

b. Kondisi 2, bila garis netral memotong badan, c > hf, maka balok diperlakukan sebagai balok T murni. be hf Mu c d As Garis Netral = Asf + Asw bw 0,85.f c 0,85.f c hf Cf a Cw d-hf/2 + d-a/2 Tf=Asf.Fy Tw=Asw.Fy Gb. (1) Gb. (2) Gambar 2.21. analisa Balok bersayap a. Balok sayap (Gb.1) Luas zona tekan = (b e b w ).hf Syarat keseimbangan, H = 0 Tf = Cf Asf. fy = 0,85. 0,85. fc'. e Asf = fy Sehingga, fc' ( be bw ). ( b b ). hf w hf Bab II- 36

hf Mnf = Cf. d 2 Mnf = 0,85. fc' b. Balok badan (Gb.2) hf atautf. d 2 hf w 2 ( b b ). hf. d atauasf. fy. d Luas tulangan tarik pada badan, e As w = As total As f hf 2 Gaya tekan, C = 0,85. fc'. b w w. a Syarat keseimbangan : C w H = T = 0 w 0,85. fc'. b. a = As. fy w Asw. fy a = 0,85. fc'. b Sehingga, Mn Mn w w w w a a = Cw. d atautw. d 2 2 a = 0,85. fc'. bw. a. d atauas 2 Jadi momen nominal balok T adalah : Mn = Mn Mn = As f f + Mn w hf. fy. d 2 + As w w a. fy. d 2 a. fy. d 2 Syarat supaya balok kuat Mu φmn c. Batasan tulangan minimum untuk balok T adalah : ρ > ρ min min Astot ρ = b. d ρ w 1,4 = fy d. Batasan tulangan maksimum untuk balok T adalah : Bab II- 37

ρ < ρ mak ρ < 0,75. ρ 0,85. fc'. β1 ρb =. fy As f ρ f = b. d w b 600 600 + + f fy ρ Contoh Soal : 125 125 610 700 As 125 Hitung berapa momen ultimate yang dapat dipikul oleh balok seperti gambar di samping, bila : fc = 20 MPa, fy = 400 MPa, As = 3000 mm 2. 250 Gambar 2.22. contoh analisa Balok bersayap Jawab : a. Menghitung lebar efektif balok T (b e ) Balok di atas merupakan balok T terisolasi, sehingga SKSNI mensyaratkan, hf Tebal sayap, hf hf Lebar efektif, b b e e 1. bw 2 1.250 2 125mm OK 4. b w 4x250 500mm 1000mm OK Penampang T di atas memenuhi syarat sehingga b e = 500 mm. b. Menghitung a, zona tekan diasumsikan berbentuk persegi Bab II- 38

As. fy a = 0,85. fc'. b e 3000x400 a = = 141mm 0,85x20x500 Ternyata a = 141 mm > hf = 125 mm, sehingga balok dianalisis sebagai balok T. c. Analisis balok T balok sayap Luas zona tekan = (b e b w ).hf Syarat keseimbangan, H = 0 Tf = Cf Asf. fy = 0,85. 0,85. fc'. e Asf = fy 0,85x20x Asf = Sehingga, fc' ( be bw ). ( b b ). hf ( 500 250) x125 2 400 w hf = 1330mm hf hf Mnf = Cf. d atautf. d 2 2 hf hf Mnf = 0,85. fc' ( be bw ). hf. d atauasf. fy. d 2 2 125 Mnf = 1330x400x 610 = 290KNm. 2 Balok badan As As w w = As total As = 3000 1330 = 1670mm f H = 0 Cw = Tw 0,85. fc'. bw. a = Asw. fy Asw. fy 1670x400 a = = = 157mm 0,85. fc'. b 0,85x20x250 Sehingga, w 2 Bab II- 39

Mn Mn w w a a = Cw. d atautw. d 2 2 a 157 = Asw. fy. d = 1670x400x 610 = 355KNm 2 2 Jadi momen nominal balok T adalah : Mn = Mn f + Mn Mn = 290 + 355 = 645KNm Mu = φmn = 0,8x645 = 516KNm w Jadi momen yang dapaikul oleh balok T tersebut adalah sebesar 516 KNm. d. Kontrol daktilitas tulangan ρ > ρ min Astot ρ = b. d ρ min w 1,4 = = fy 3000 = = 0,01967 250x610 1,4 400 = 0,0035 ρ < ρ 0,85. fc'. β1 600 ρb =. f fy fy + ρ 600 + 0,85x20x0,85 600 ρb =. + 400 600 + 400 ρ = 0,75xρ = 0,022797 mak mak ρ < 0,75. ρ b b 0,0035 < 0,01967 < 0,002797 OK Tugas : 300mm 1330 250 x610 = 0,030396 120mm 480mm 6m 8m Gambar 2.23. Latihan analisa Balok bersayap Hitung berapa momen ultimate yang dapat dipikul oleh balok T bagian tengah seperti gambar di atas, bila : fc = 28 MPa, fy = 414 MPa, As = 4D32, d =50 mm. Bab II- 40

2.4. Geser Pada Balok Perilaku balok beton bertulang pada keadaan runtuh karena geser sangat berbeda dengan keruntuhan karena lentur. Balok dengan keruntuhan geser, umumnya tanpa peringatan terlebih dahulu. Perilaku keruntuhan geser bersifat getas/brittle, oleh karena itu perlu dirancang penampang yang cukup kuat untuk memikul gaya geser. Tulangan geser diperlukan karena pada dasarnya ada tiga jenis retak pada struktur, yaitu : 1. Retak lentur murni (flexural crack), retak yang terjadi di daerah yang mempunyai momen lentur besar. Arah retak hamper tegak lurus sumbu balok. 2. Retak geser lentur (flexural shear crack), Retak yang terjadi pada bagian balok yang sebelumnya telah terjadi keretakan lentur. Jadi retak geser lentur merupakan perambatan retak miring dari retak yang sudah terjadi sebelumnya. 3. Retak geser murni (shear crack), retak yang terjadi pada daerah dimana gaya geser maksimum bekerja dan tegangan normal sangat kecil. 2 1 3 Geser lentur Geser murni retak lentur Geser murni Gambar 2.24. Retak Balok Adapun Jenis-jenis tulangan geser adalah : 1. Sengkang (stirrup) yang tegak lurus terhadap sumbu balok/pembesian longitudinal. 2. Sengkang miring 3. kombinasi antara sengkang tegak dan miring Bab II- 41