DAD ill LANDASAN TEORI. 3.1 Kapasitas Lentur Dalok Persegi Tulangan Rangkap. Park dan Paulay (1975) mengemukakan analisis momen kapasitas balok

Transkripsi

1 DAD ill LANDASAN TEORI 3.1 Kapasitas Lentur Dalok Persegi Tulangan Rangkap Park dan Paulay (1975) mengemukakan analisis momen kapasitas balok tulangan rangkap dengan mengacu pada Gambar 3.1 adalah sebagai berikut : d ") A I d' o o netral c k &, >1, 8 e =0,003 ~ ~ b ~ diagram regangan kuat diagram tegangan dan batas kopel momen beton baja y d-a/2 ~T. c. C c Gambar 3.1 Blok tegangan ekuivalen whitney tulangan rangkap Ada dua kemungkinan yang akan dialami oleh penampang balok tulangan rangkap: a. Apabila 8: ~ 8 y dan 8. ~ 8 y, maka baja tekan dan tarik telah leleh. b. Apabila 8;< 8y < 8., maka baja tarik telah leleh, tetapi baja tekan belum leleh. dengan: 8: = regangan baja tekan, 8.= regangan baja tarik, 8 y = regangan leleh baja 10

2 11 1. Kemungkinan a Menganggap semua tulangan telah leleh, sehingga gaya-gaya dalam dari gambar 3.1 dihitung dengan rumus : Co = O,85j;.a.b (3.1) C s = A~.jy '" (3.2) T s = As.jy.,, (3.3) dengan: Co = gaya tekan pada beton, Cs = gaya tekan pada baja, T = gaya tarik pada baja, j; = kuat tekan beton, s a = tinggi blok tegangan, b = lebar balok, A: = luas baja desak, jy = tegangan leleh baja, As = luas baja tarik Persamaan keseimbangan didapat : C c + C s = T s (3.4) O,85j;.a.b + A~.fy = As.fy (3.5) sehingga dari persamaan 3.5 didapat nilai a : a- (As - A~)jy., (3.6) - O,85j~.b sehingga momen nominal untuk tulangan rangkap dapat dihitung dengan persamaan : M n =(As -A~)jy{d-~J+A:.fy.(d-d ) (3.7) dengan: M n = momen nominal, d = tinggi efektifbalok, d' = jarak dari tepi serat tertekan ke pusat tulangan tekan

3 12 2. Kemungkinan b Apabila lis I < liy < lis' baja tekan belum leleh maka dieari nilai a dari persamaan keseimbangan dan diagram tegangan pada Gambar 3.1 sehingga didapat nilai a : (0,85i.b).a2 +(600.A~ - As.fJ.a - (600.0,85.d'.AJ = 0 (3.8) nilai dari tegangan baja tekan dicari dengan persamaan : fs'=li;.e s =0,003. a- PI d'.e s... (3.9) a dengan: f; = tegangan baja tekan, PI = konstanta yang mempakan fungsi dari kelas kuat beton. maka momen nominal dapat dieari dengan persamaan : M =O,85f'c.a.b{d-~)+A~.fs'.(d-d') (3.10) n 3.2 Hubungan Beban dan Lendutan Park dan Paulay (1975) mengemukakan hubungan beban dan lendutan akibat beban seperti ditunjukkan pada Gambar 3.2. Beban (P) Bahan daktail Lendutan (M Gambar 3.2 Hubungan beban dan lendutan

4 13 Dari hubungan antara kekuatan (P) dan lendutan (~) pada Gambar 3.2, didapat kekakuan balok (k), sebagai berikut : k=! ~ (3.11) 3.3 Momen dan Kelengkungan Kelengkungan balok Kerusakkan balok dapat dideteksi dengan perubahan kelengkungan. Kelengkungan balok menurut E.P.Popov (1984), adalah: d 2 y 1-2 _=cp= R [(d dxoj )2]% (3 12) 1+ dx 2 Kemiringan (:) ~ 0 sehingga ke1engkungan didekati dengan persamaan : d2y m_ r - dx. 2 (3.13) Park dan Paulay (1975) mengemukakan, kelengkungan balok didapat dengan mengambil sebuah elemen lurns dari sebuah balok beton bertulang dengan momen-momen ujwlg dan gaya aksial yang sama seperli Gambar 3.3. Jari-jari kelengkungan (R) diukur dari garis netral. Retak-retak pada beton akibat penambahan tegangan akan merubah jari-jari kelengkungan (R), tinggi netral (kd), regangan beton( 6 c ) dan regangan tarik baja (6 s )' Berdasar teori tersebut, retak beton akibat kebakaran akan bertambah jika dilakukan penambahan beban.

5 14 o. 0 As kd h (l-k) d o As 0 c: > b ( t,.. 1< &, >1 Gambar 3.3 Kelengkungan balok Menganggap sebuah elemen kecil dengan panjang dx dari balok dan menggunakan notasi seperti pada Gambar 3.3 maka rotasi diantara ujung-ujung dari e1emen diberikan oleh : dx dx C:c c:.dx (3.14) R=U=.1 \. 1 dengan: - R c 188 _ - k. d -. I. \ (3. 15) R = rp dati Gambar 3.3 jika regangan dijumlahkan diperoleh: rp=:~=./. \=8c~8 (3.16) dengan : rp = kelengkungan, 8 c = regangan beton 8. = regangan baja, d = tinggi efektifpenampang

6 15 Dari Persamaan 3.16 diatas dapat dilihat bahwa untuk memperoleh kelengkungan (tp) diperluk:an data regangan pada balok beton dan baja dengan cara memberikan strain gauge, dimana kemudian ke1engkungan (tp) diperoleh dari hasil membandingan jumlah regangan beton dan baja (5 e + 5,) dengan tinggi efektif balok (d). lui menunjukkan bahwa ke1engkungan (cp) adalah gradien dari regangan elemen seperti dalam Gambar 3.3. Kelengkungan akan benar-benar berubah sepanjang bentang balok karena naik-turunnya garis netral dan regangan-regangan di antara retak-retak. Jika panjang elemen adalah kecil dan sebuah retak berakhir, kelengkungan dihitung dengan Persamaan 3.16 untuk penampang ijin yang diperoleh dari hubungan momen dan kelengkungan. Dua grafik yang diperoleh dari perhitungan balok bertulangan sebe1ah adalah lurus/linear diawal dan hubungan antara momen dan kelengkungan diberikan oleh persamaan : M EI =MR =- (3.17) cp dengan EI adalah faktor kekakuan dari penampang. Peningkatan momen, retak pada beton mengurangi faktor kekakuan penampang. Perilaku penampang setelah retak bergantung dari jumlah tulangan pokok. Balok bertulangan sedikit menghasilkan sebuah kurva linear M-cp diatas titik le1eh baja. Ketika baja leleh, terjadi peningkatan kelengkungan yang besar pada momen hampir konstan, seperti ditunjukkan pada Gambar 3.4.

7 16 Momen(M) Leleh pertama Kelengkungan ( rp) Gambar 3.4 Hubungan momen dan kelengkungan Menurut Chapra dan Canale (1989), pada suatu potongan balok kelengkungan dapat ditentukan dengan pendekatan metode central difference dengan memanfaatkan tiga titik diskrit yang berurutan. Mengacu pada Gambar 3.5 dan Deret Taylor. lizp lizp L/3 L/3 L/3 (a) I ~ I ~ I ~~ i (b) Gambar 3.5 Lendutan akibat beban f(yi+j= f(y;} + f'(yi )Lix + /'~Y;}.Llx (3.18)

8 17 Untuk mendapatkan turunan kedua digunakanj{yi+2) sehingga Deret Taylor adalah sebagai berikut : ( ) (),() j" (y i ) 2 jyi+2 =jyi +j Yi.2.1x+ 2.(2.1x) + (3.19) apabila Persamaan 3.18 dikalikan dengan 2 kemudian untuk mengurangkan Persamaan 3.19, maka akan diperoleh : j(yi+2)-2j(yi+j=-j(yj+ j"(yj.1x 2 (3.20) j"(yj = j(yi+2)- 2{~~;+J+ j(yj (3.21) untuk tengah bentang : j"(y;)= j(yi+i)-2{~~i)+ j(yi.l) (3.22) dimana, j "(y )_ d2 y _ i - dx2 - rp kelengkungan diperoleh dengan menggunakan tiga titik bantu yang letaknya berurutan, sehingga diperoleh persamaan kelengkungan : Y -2y +Y (323) ffj _;+1 I, ~? Mcngacu pndn Gnmbnr 3.5 (n) diperoleh momen (M) : 1 M =-.P.L (3.24) 6 Menurut Park dan Paulay (1975) hubungan M-rp yang ideal pada balok beton bertulang dapat digambarkan dengan grafik: trilinear dan bilinear seperti ditunjukkan pada Gambar 3.6.

9 18 M M M M u --- M y --- M u My retak pbrtama fljy 'Pu 'P y f/ju f/jy f/ju (a) (b) (c) Gambar 3.6 Kurva idealisasi momen dan ke1engkungan Mengacu pada Gambar 3.6 (a) garis pertama menunjukan retak awal, garis kedua adalah tegangan le1eh baja dan garis ketiga merupakan regangan ultimit dari beton sehingga grafik ini disebut grafik trilinear. Gambar 3.6 (c) merupakan grafik bilinear yang dihasilkan dari pendekatan Gambar 3.6 (b) karena pada saat hubungan M-fIJ teijadi dari beban 0 KN hingga baja le1eh, garis pertama dan kedua hampir linear sehingga grafik huhungan M-tp digamharkan dalam hentuk hilinear Perhitungan momen-kelengkungan retak Momen-kelengkungan retak menurut Park dan Pauiay (1 (75), dinyatakan dengan rumus sebagai berikut : M crack = f,..1 '" (3.25) Ybottom f/jcrack = r: { (3.26) c bottom dengan: M crack = momen retak (KNm), f/jcrack = kelengkungan retak (rad/m)

10 19 f,. = modulus retak beton = gjo,00689f; (Mpa), 1= inersia balok = ~.b.h3, E c = modulus elastisitas beton 12 Y bonom = jarak garis netral ke serat tepi tertarik Kondisi leleh dan batas momen-kelengkungan Persamaan momen-kelengkungan pada saat leleh pertama dieari dengan persamaan : My = Asfy.jd (3.27) fy _ E rpy - s I. \ (3.28) k = (p+ p').n ' 'J ]~ p + p~d.n - (p+ p')n (3.29) [ ( dengan : My = momen leleh pertama, rpy = kelengkungan leleh pertama k = faktor tinggi garis netral, As = luas tulangan tarik, A~ = luas tulangan tekan, d = tinggi efektifpenampang, d' = jarak dr serat tekan ke ttk berat baja tekan, h = tegangan leleh baja, E c = modulus elastisitas beton, E s = modulus elastisitas baja, jd = lengan dari titik berat dari baja tekan dan beton ke titik berat tulangan tarik, n = rasio modulus elastisitas. p = rasio tulangan terhadap luas efektif E s A. A~ n =E:"' p = b.d ' P = b.d

11 20 Momen-kelengkungan batas dati penampang bertulangan rangkap dieari dengan persamaan : M u = 0,85.!c'.a.b{d-~J + A: Iy-(d -d') (3.30) rp = B c = Bc Pt,, (3.31) U e a -A' /, a= AsI y 'bs y (3.32) 0,85.fc. Regangan baja tekan yang ditunjukkan pada Gambar 3.3 dieari dengan persamaan : &,'= &<{ C~d'J~ &<{1- ~d' J'",..."...".."... "'"..,(3.33) Dengan substitusi Persamaan 3.32 ke Persamaan 3.33 menuojukkan bahwa gaya.tekan akan leleh ketika : &<[1-Ad{ (A.~r{:d] ;, ~..."...,...(3.34) Jika Persamaan 3.34 tidak memenuhi, baja tekan tidak leleh maka nilai nyata dari tegangan baja dicari dengan Persamaan 3.9 : '- 'E a-fi d' f. I -51' 1=0,003. a t.e dellgan a (Persamaan 3.8) : (0,85.!c'.b).a 2 + (600.A: -A s.fj.a-(600.0,85.d'.a:) = 0 maka momen batas dapat dieari dengan persamaan : S

12 21 M u =O,85f'c.a.b{d-~)+A~.f's.(d-d ) (3.35) dan kelengkungan batas (jj" dieari dengan Persamaan Momen-kelengkungan balok beton bertulang pasca bakar Kebakaran yang teijadi pada balok beton bertulang akan menyebabkan nilai kuat tekan beton (i) menurun. Penurunan kuat tekan beton mempengaruhi penurunan nilai modulus elastisitas beton sehingga akan mengakibatkan penurunan momen (M) dan kelengkungan (qj) yang semakin besar. Moore dan Moore (1953) mengemukakan, gypsum merupakan bahan yang tahan terhadap panas. Balok beton bertulang yang dilapisi gypsum akan meredam panas yang teijadi, sehingga penurunan kuat tekan beton (f; ) dapat diminimalkan maka penurunan momen (M) dapat dikurangi. 3.4 Hipotesa Mengaeu pada Iandasan teon tersebut di atas, dapat dibuat suatu hipotesa grafik hubungan momen-kelengkungan seperti terlihat pada Gumbar 3.7. M =:::::.:::: 1. J2.....::::::: Gambar 3.7 Hubungan momen-kelengkungan balok beton bertulang pasea bakar (jj

13 22 Keterangan gambar : 1. Balok beton bertu1ang tanpa mengalami pembakaran (ba1ok beton bertulang pada suhu ruang). 2. Balok beton bertulang pasca bakar tanpa pe1apisan gypsum (ba1ok beton bertulang dengan selimut semen pasca bakar). 3. Balok beton bertulang pasca bakar sete1ah pe1apisan gypsum mengalami peningkatan kekuatan dan kekakuan mendekati balok beton bertulang pada suhu ruang (balok beton bertulang dengan se1imut gypsum pasca bakar).,~