Hendra Rahman, Ontoseno Penangsang, Adi Soeprijanto

Transkripsi

1 Studi Koordinasi Proteksi pada PT. Petrokimia Gresik Akibat Penambahan Pabrik Baru (Phosporit Acid dan Amonia Urea) serta Pembangkit Baru (0 dan 0 MW) Hendra Rahman, Ontoseno Penangsang, Adi Soeprijanto Jurusan Teknik Elektro - FTI, Institut Teknologi Sepuluh Nopember Kampus ITS, Keputih - Sukolilo Surabaya 60 Abstrak: Kontinuitas dan keandalan merupakan faktor yang sangat dibutuhkan dalam sistem kelistrikan industri. Salah satu cara untuk meningkatkan kontinuitas dan keandalan adalah sistem koordinasi proteksi. Sistem ini sangat berperan penting untuk menjamin kontinuitas dan keandalan sistem penyaluran tenaga listrik. Dalam rangka meningkatkan pelayanan ke masyarakat, PT. Petrokimia akan mengembangkan produksinya dengan penambahan pabrik Phosporit Acid (PA) dan Amonia Urea yang masing-masing membutuhkan daya 5 MW dan 8 MW. Untuk memenuhi kebutuhan tersebut akan dibangun pembangkit dengan daya sebesar 0 dan 0 MW. Dengan penambahan pembangkit dan beban pada PT. Petrokimia Gresik akan berpengaruh pada arus hubung singkat (Short Circuit Current) pada setiap bus khususnya bus yang menjadi bus integrasi 0 kv. Untuk itu perlu dilakukan analisis ulang setting koordinasi rele yang ada seperti rele pengaman arus lebih (Over Current Relay) dan rele pengaman gangguan tanah (Ground Fault Relay) serta menggambarkan kurva karakteristiknya. Dengan menganalisis kurva proteksi dan koordinasi peralatan pengaman (proteksi) sepanjang saluran diharapkan akan mencegah atau membatasi kerusakan jaringan beserta peralatannya. Untuk membantu proses studi analisis koordinasi rele-rele pengaman pada sistem tenaga listrik di PT. Petrokimia Gresik digunakan software pendukung yaitu ETAP STAR Kata Kunci: Kontinuitas, Keandalan, Koordinasi, Short Circuit Current D I. PENDAHULUAN alam upaya melayani kegiatan operasional di PT. Petrokimia Gresik mengoperasikan Gas Turbine Generator (GTG Plant-I) x MW, Steam Turbine Generator (STG Plant-III) x.5 MW dan x8.5 MW serta Daya dari PLN dengan kontrak 0 MVA. Pada tahun 00 Petrokimia akan meningkatkan keandalan dengan menambahkan satu unit pembangkit Steam Turbine Generator (STG KEBB Plant) sebesar x MW, dan pada tahun 0 direncanakan ada penambahan STG AMONIAK-UREA x0mw, dan STG PA-JVC x7.5mw. Untuk meningkatkan keandalan dan spining reserve, Unit-unit pembangkit tersebut akan diintegrasikan langsung ke sistem tegangan 0 KV. Dengan adanya integrasi tersebut akan mengakibatkan perubahan level short circuit pada sistem semula. Hal ni akan mengakibatkan perubahan setting pengaman pada sistem eksisting Salah satu metoda yang dilakukan untuk memperoleh keandalan sistem adalah koordinasi rele pengaman dengan memfungsikan rele sebagai pengaman utama dan pengaman cadangan. Proteksi cadangan ini umumnya mempunyai perlambatan waktu (time delay), hal ini untuk memberikan kesempatan kepada poteksi utama beroperasi terlebih dahulu, dan jika proteksi utama gagal baru proteksi cadangan yang akan beroperasi[]. Dengan koordinasi rele yang baik dan relevan, mengisolir gangguan, keandalan dan kontinuitas supplaí daya tetap terjaga optimal. II. TEORI PENUNJANGG A. Gangguan Hubung Singkat Pada sistem tenaga listrik tidak terlepas dari terjadinya berbagai macam ganguan. Pada sistem tenaga listrik, gangguan (fault) yang terjadi dapat diklasifikasikan sebagai berikut:. Gangguan listrik Jenis gangguan ini adalah gangguan listrik yang timbul dan terjadi pada bagian bagian listrik.. Gangguan mekanis Jenis gangguan ini terjadi dikarenakan adanya kerusakan secara fisik dari peralatan.. Gangguan sistem Jenis gangguan ini terjadi berhubungan dengan kondisi parameter pada sistem. Bila ditinjau dari segi lamanya gangguan, jenis gangguan dapat dikelompokkan menjadi dua macam yaitu[]: a. Gangguan temporer. b. Gangguan permanen. B. Rele Arus Lebih (Overcurrent Relay) Rele arus lebih merupakan suatu jenis rele yang bekerja berdasarkan besarnya arus masukan, dan apabila besarnya arus masukan melebihi suatu harga tertentu yang dapat diatur (I p ) maka rele arus lebih bekerja. Dimana I p merupakan arus kerja yang dinyatakan menurut gulungan sekunder dari trafo arus (CT). Bila suatu gangguan terjadi di dalam daerah perlindungan rele, besarnya arus gangguan If yang juga dinyatakan terhadap gulungan sekunder CT juga. Rele akan bekerja apabila memenuhi keadaan sebagai berikut []: If > Ip rele bekerja (trip) If < Ip tidak bekerja (blok) C. Setting Rele Pengaman a. Setting Arus Pada dasarnya batas penyetelan rele arus lebih adalah rele tidak boleh bekerja pada saat beban maksimum. Arus settingnya harus lebih besar dari arus beban maksimumnya. Arus penyetelan pun harus memperhatikan kesalahan pick up sesuai dengan British Standard Pick Up =.05 s/d. []. b. Setting Waktu Penyetelan waktu kerja rele terutama dipertimbangkan terhadap kecepatan dan selektivitas kerja dari rele, sehingga rele tidak salah operasi, yang dapat menyebabkan tujuan pengaman tidak berarti. Untuk setting waktu sesuai standard IEEE 4. D. Rele Gangguan ke Tanah (Ground Fault Relay) Gangguan satu fasa ke tanah dan dua fasa ke tanah dapat diamankan dengan rele gangguan tanah. Rele ini merupakan pengaman arus lebih yang dilengkapi zero sequence current filter. Prinsip kerja rele ini dapat dilihat pada gambar. Pengaman ini akan aktif jika arus sisa Ires = Ia+Ib+Ic yang mengalir naik melebihi setting threshold [4]. Gabungan metode untuk membedakan lokasi dan tipe gangguan pada aplikasi dilapangan sangat bermanfaat. Gambar. (a) Rele zero sequence, (b) Kombinasi rele arus lebih dan rele gangguan tanah. E. Koordinasi Pengaman. Metode Pentanahan Netral Pentanahan netral adalah mengetanahkan bagian dari sistem yang pada keadaan kerja normal dialiri arus listrik. Tujuan dari pentanahan netral ini adalah untuk menjaga keandalan dari sistem kelistrikan.. Sistem Pentanahan melalui Reaktansi Metode ini menggunakan reaktansi induktif antara netral generator dan tanah. Halaman dari 7

2 . Sistem Pentanahan melalui Tahanan a. Grounding Transformer b. Low Impedance Grounding c. High Impedance Grounding 4. Sistem Pentanahan tanpa Impedansi Pada sistem-sistem yang diketanahkan tanpa impedansi, bila terjadi gangguan ke tanah selalu mengakibatkan terganggunya saluran (line outage), yaitu gangguan itu harus diisolir dengan membuka pemutus daya. III. SISTEM KELISTRIKAN PT. PETROKIMIA GRESIK Pada sistem kelistrikan PT. Petrokimia gresik terdapat lima rating tegangan yang digunakan, yaitu :. Tegangan 50 KV Tegangan 50 KV berada pada daerah bus PLN Utility. Tegangan ini yang masuk pada Trafo PLN dan menyulang bus HVS-00/GI50a.. Tegangan 0 KV Tegangan ini berada di area composite network pabrik dua. Tegangan ini menyulang composite network EP 0-0 dan EP reformer.. Tegangan.5 KV Tegangan ini berada didaerah outgoing dari GTG 00. Rating tegangan ini hanya ada pada Pabrik I 4. Tegangan 6 KV 5. Tegangan 0.8 KV Hubung singkat maksimum : pada saat semua generator beroperasi (on) dan pembangkit baru sudah dalam keadaan terintegrasi. TABEL I ARUS GANGGUAN HUBUNG SINGKAT Bus Isc max 4 Isc max 0 Isc min 0 Cycle cycle cycle ID kv KA KA KA HVS B B-GEN HV AU HV PA-JVC HVS0A HVS0A HVS HVS-00/GI50a HVS-00/GI50b HVS HVS-a/TSP HVS-b/TSP Untuk menghitung arus hubung singkat digunakan software ETAP Hubung singkat minimum adalah hubung singkat fasa pada 0 cycle. Sedangkan hubung singkat maksimum adalah hubung singkat fasa, pada 4 cycle dan 0 cycle. B. Analisis Setting Rele a. Setting Rele dari Bus HVS0A- ke bus HVS0A- dan bus HVS/GI50a (Typical ) Gambar. Single line diagram typical dan typical Gambar 4. Setting Rele dari Bus HVS0A- ke bus HVS0A- dan bus HVS/GI50a Gambar. Analisa Kurva Koordinasi Proteksi Pabrik Baru IV. KOORDINASI RELE PENGAMAN PT. PETROKIMIA GRESIK A. Analisis Gangguan Arus Hubung Singkat Untuk perhitungan analisa hubung singkat ini digunakan dua konfigurasi yang mewakili hubung singkat minimum dan maksimum yaitu: Hubung singkat minimum : Pada saat semua generator beroperasi (on) dan pembangkit baru dalam keadaan tidak beroperasi (off). Gambar 5. Kurva Koordinasi Line Proteksi Existing Rele dari Bus HVS0A- ke bus HVS0A- dan bus HVS/GI50a Halaman dari 7

3 Pada kondisi eksisting kondisi yang terjadi adalah:. Pengaturan arus beban penuh rele UT-09 dan GI-06 kurang dari arus beban penuh bus HVS0A-. Pengaturan arus beban penuh rele UT-0 kurang dari arus beban penuh yang melewati rele tersebut. Berdasarkan standard BS 4-98 batas penyetelan antara,05, I set.. Pengaturan rele UT-09 dan GI-06 adalah back up dari rele UT-0. Pada kondisi eksisting pengaturan definite tidak ada koordinasi waktu antara rele utama dan rele back up. Jika terjadi gangguan maka akan trip bersamaan.. Pengaturan time delay untuk rele difinite (50) pada semua rele kurang dari 0.s sehingga pengaturannya dapat dikatakan instan atau tidak berarti. Perhitungan ulang pengaturan eksisting rele adalah sebagai berikut: Rele UT-0 UT-0 = 000 Kurva = Standard Inverse Isc max 4 cycle Bus HVS0A-, 0 kv = 845 A Isc min 0 cycle Bus HVS0A-, 0 kv = 0700 A CT = 00/5 Arus beban penuh yang melewati Rele UT-0 adalah: FLA = 650 A Current setting IDMT ( I> ),05 x FLA Ipp 0,8 x I sc min 0 cycle-hvs0a-; 0 kv,05 x 650 A Ipp 0,8 x 0700 A 67 A Ipp 8560 A dipilih Ipp = 700 A Ipp 700 Arus setting = = =.9 A nct 00 / 5 Sehingga setting arus pickup = =.9 = 0.58 In 5 Dipilih Tap = 0.6 In Nilai aktual I set = 5x 0.55 x 00 = 70 A 5 Time Setting IDMT ( Time Dial ) Waktu operasi yang diinginkan = t = 0. t>= Time Dial Isc max 4 cycle bus HVS0A -; 0kV = t = 0.4 = 0.0 Iscmax.97 t X.7 t> = =.7 70 t Current setting High Set (I>>) 0.8 x Isc min 0 cycle bus HVS0A -; 0kV nct 0.8 x 0700 ; didapatkan /5 Dipilih I set = Sehingga pickup setting definite = = In 567 Dipilih pickup setting definite (I>>) = 7. In Setting waktu (t>>) = 0. s X = 7. Dengan cara perhitungan yang sama dengan perhitungan rele UT-0 dilakukan perhitungan untuk rele-rele yang lain agar diperoleh setting rele yang tepat sehingga rele-rele tersebut dapat terkoordinasi dengan baik. Dari hasil perhitungan didapatkan setting rele typical sebagai berikut: TABEL II SETTING RELE TYPICAL Relay ID UT-0 UT-09 GI Standard Standard Standard Inverse Inverse Inverse CT rasio 00/5 600/5 600/5 Pick-up (I>) 0.6 In.4 In.4 In Time Dial Instant (I>>) Time Delay Gambar 6. Kurva Koordinasi Line Proteksi Resetting Rele dari Bus HVS0A- ke bus HVS0A- dan bus HVS/GI50a b. Setting Rele dari Bus HVS0A- ke bus HVS0A- bus B400 (Typical ) Gambar 7. Setting Rele dari Bus HVS0A- ke bus HVS0A- Pada gambar 8, kondisi eksisting yang terjadi adalah:. Pengaturan arus beban penuh rele UT- dan rele CB405 kurang dari arus beban penuh bus HVS0A-. Pengaturan arus beban penuh rele UT-0 kurang dari arus beban penuh yang melewati rele tersebut. Halaman dari 7

4 Berdasarkan standard BS 4-98 batas penyetelan antara,05, I set.. Pengaturan rele UT- dan rele CB405 adalah back up dari rele UT-0. Pada kondisi eksisting pengaturan definite tidak ada koordinasi waktu antara rele utama dan rele back up. Jika terjadi gangguan maka akan trip bersamaan.. Pengaturan time delay untuk rele difinite (50) pada semua rele kurang dari 0.s sehingga pengaturannya dapat dikatakan instan atau tidak berarti. 4 Gambar 9. Kurva Koordinasi Line Proteksi Existing Rele dari Bus HVS0A- ke bus HVS0A- dan bus B400 Gambar 8. Kurva Koordinasi Line Proteksi Existing Rele dari Bus HVS0A- ke bus HVS0A- dan bus B400 Dari kesalahan eksisting rele yg tidak terkoordinasi, maka diperlukan pengaturan ulang untuk mencapai koordinasi yang handal. Berikut adalah setting rele-rele pada typical menggunakan perhitungan yang sama seperti pada setting rele typical (setting rele UT-0): TABEL III SETTING RELE TYPICAL Relay ID UT-0 UT- CB Standard Inverse 000 Standard Inverse 000 Standard Inverse CT rasio 00/5 00/5 00/5 Pick-up (I>) 0.6 In.05 In.05 In Time Dial Instant (I>>) Time Delay Berdasarkan setting rele-rele pengaman pada tabel didapatkan kurva koordinasi sebagai berikut: C. Analisa Kurva Koordinasi Proteksi Pabrik Baru a. Setting Rele mulai Bus HV AU-;.5 kv hingga Bus HVS0A-; 0 kv Rele CB 6 CB 6 = 000 Kurva = Standard Inverse Isc max 4 cycle Bus HV AU-;.5 kv = 876 A Isc min 0 cycle Bus HV AU;.5 kv = 0096 A CT = 500/5 FLA Trafo Amo_Urea- sisi 0 kv = MVA 5 = =757.5A * kv *. 5 Current setting IDMT ( I> ),05 x FLA Ipp 0,8 x I sc min 0 cycle-hv AU;.5 kv,05 x A Ipp 0,8 x 0096A 845 A Ipp A dipilih Ipp = 845 A Ipp 845 Arus setting = = =.69 A nct 500 / 5 Sehingga setting arus pickup = =.69 = 0.78 In 5 Dipilih Tap = 0.75 In Nilai aktual I set = 5x 0.75 x 500 = 875 A 5 Time Setting IDMT ( Time Dial ) Rele CB 6 berfungsi sebagai rele utama bus HV AU- untuk itu dipilih waktu operasi yang diinginkan= t = 0. t> = Time Dial Isc max 4 cyclebus HV AU - ;.5 kv conv to 0 kv = = t = 0.0 = Iscmax.97 t X t> = t X Halaman 4 dari 7

5 Current setting High Set (I>>) 0.8 x Isc min 0 cycle bus HVAU-,.5kV, conv 0 kv nct 0.8 x /5 9.9 Dipilih I set = A Sehingga pickup setting definite = = =.6 In 5 Dipilih pickup setting definite (I>>) =.6 In Setting waktu (t>>) = 0. s TABEL IV SETTING RELE MULAI BUS HV AU-;.5 KV HINGGA BUS HVS0A-; 0 KV Relay ID CB 6 CB 7 CB Standard Standard Standard Inverse Inverse Inverse CT rasio 500/5 00/5 00/5 Pick-up (I>) 0.75 In.05 In.05 In Time Dial Instant (I>>) Time Delay Berdasarkan setting rele-rele pengaman pada tabel 4 didapatkan kurva koordinasi sebagai berikut: AMO_UREA-; 0 kv. Selain bertindak sebagai back up rele CB 6, rele ini juga sebagai pengaman hubung singkat bus HVS0A-. Jadi kedua rele ini memiliki setting definite di set 0.s, namun dengan konsep pengamanan terhadap arus hubung singkat berbeda. Setting rele CB 7 adalah pengaman utama generator STG AM_UR- dengan low set arus beban penuhnya pada generator STG AM_UR-. Setting rele definite CB 7 adalah 0.4s sehingga saat terjadi gangguan pada bus HV AU- rele CB 7 akan mengamankan generator STG AM_UR-. b. Setting Rele mulai Bus HV PA-JVC; 6 kv hingga Bus B400; 0kV Dengan cara perhitungan yang sama dengan perhitungan rele pada typical sebelumnya dilakukan perhitungan untuk rele-rele yang lain untuk mendapatkan setting yang tepat. Sehingga rele-rele tersebut bisa terkoordinasi dengan baik. Dari hasil perhitungan didapatkan setting rele sebagai berikut: TABEL V SETTING RELE MULAI BUS HV PA-JVC; 6 KV HINGGA BUS B400; 0KV Relay ID CB 8 CB 9 CB Future Standard Standard Standard Inverse Inverse Inverse CT rasio 500/5 500/5 50/5 Pick-up (I>) 0. In 0.85 In 0.5 In Time Dial Instant (I>>) Time Delay Berdasarkan setting rele-rele pengaman pada tabel 5 didapatkan kurva koordinasi sebagai berikut: Gambar 0. Setting Rele mulai Bus HV AU-;.5 kv hingga Bus HVS0A-; 0 kv Dari analisa gambar terlihat bahwa:. Rele CB 6 adalah pengaman utama trafo AMO_UREA- dengan arus beban penuh pada trafo AMO_UREA-;.5 kv. Setting rele definite CB 6 diatur 0.s.. Rele CB adalah rele back up trafo AMO_UREA- dengan settingan low set arus beban penuh pada trafo Gambar. Setting Rele mulai Bus HV PA-JVC; 6 kv hingga Bus B400; 0kV Halaman 5 dari 7

6 Dari analisa gambar terlihat bahwa:. Rele CB 8 adalah pengaman utama trafo PA-JVC dengan arus beban penuh pada trafo PA-JVC; 6 kv. Setting rele definite CB 8 diatur 0.s. Sebagai back up adalah rele CB Future.. Rele CB Future adalah rele back up trafo PA-JVC dengan settingan low set arus beban penuh nya pada trafo PA-JVC; 0 kv. Selain bertindak sebagai back up rele CB 8, rele ini juga sebagai pengaman hubung singkat bus B400. Jadi kedua rele ini memiliki setting definite di set 0.s, namun dengan konsep pengamanan terhadap arus hubung singkat berbeda.. Setting rele CB 9 adalah pengaman utama generator STG PA-JVC dengan low set arus beban penuhnya pada generator STG PA-JVC. Setting rele definite CB 9 adalah 0.4s sehingga saat terjadi gangguan pada bus HV PA-JVC rele CB 9 akan mengamankan generator STG PA-JVC. D. Koordinasi Rele Gangguan ke Tanah (Ground Fault Relay). Tejadi overlapping, hal ini terlihat pada kurva pengaman dan harus di sempurnakan untuk menghindari kesalahan terjadinya trip rele.. Setting definite perlu dikoordinasikan, supaya didapatkan selektivitas yang baik antara rele utama dan rele back up. Dari kesalahan eksisting rele yg tidak terkoordinasi, maka diperlukan pengaturan ulang untuk mencapai koordinasi yang handal. Untuk itu perlu dilakukan beberapa perbaikan dengan rekomendasi sebagai berikut:. Perubahan sistem petanahan, dengan menambah sebuah Zig-Zag transformator dengan NGR 00 Amp di bus HVS0A-; 0 kv.. Pengadaan DS/kontaktor untuk setiap NGR generator dan trafo.. Pada saat Pabrik terinterkoneksi pada bus 0kV, operasi DS/kontaktor NGR transformator terbuka (open), kontaktor NGR transformator zig-zag tertutup. 4. Pada saat generator beroperasi sendiri (tidak terinterkoneksi pada Bus 0 kv), DS/Kontaktor NGR transformator tertutup (terhubung). Sedangkan untuk mendapatkan setting ground fault relay yang tepat maka dilakukan analisa perhitungan ulang (resetting) terhadap kondisi eksisting rele yang sudah ada sebagai berikut: Rele GI-0 Device = Merlin Gerin Sepam 000 Kurva = Definite CT = 600/5 5-0% x fasa < IPP < 50% x fasa 0% x 44 < IPP < 50% x < IPP < Ipp 4. 4 Tap = = 0, = inct Karena pada option pengaturan Tap untuk settingan ground fault rele Merlin Gerin Sepam 000 terendah di 0,05. Maka Tap dipilih 0,05. Td = 0, s Dengan cara perhitungan yang sama dengan perhitungan rele pada GI-0, dilakukan perhitungan untuk rele-rele gangguan ke tanah yang lain untuk mendapatkan setting yang tepat. Sehingga rele-rele tersebut bisa terkoordinasi dengan baik. Dari hasil perhitungan didapatkan setting rele sebagai berikut: Gambar. Kurva Koordinasi Eksisting Ground Fault Relay feeder 0 kv sisi integrasi Pada sistem kelistrikan eksisting PT. Petrokimia Gresik konfigurasi sistem dibedakan pada beberapa level tegangan, hal ini mengakibatkan koordinasi peralatan pengaman arus gangguan ke tanah dipisahkan pada tiap level tegangan, jika tejadi gangguan pada satu level tegangan tertentu, pengaman yang berada pada satu feeder dengan tegangan yang berbeda tidak akan merasakan gangguan. Hal ini tentu saja akan berbahaya jika sistem sudah terintegrasi pada feeder 0 kv karena jika terjadi gangguan ke tanah maka akan dikhawatirkan rele gangguan ke tanah tidak dapat mengisolir terjadinya gangguan. Dari gambar kurva di atas dapat dilihat bahwa:. Pada sisi low set ini perlu dikaji ulang, karena jika terjadi gangguan satu fasa ke tanah pada feeder 0 kv, rele GI-0 sebagai incoming bus HVS-00/GII50a tidak akan berfungsi mengamankan sistem. TABEL VI SETTING GROUND FAULT RELAY FEEDER 0 KV SISI INTEGRASI Kurva CT Time Tap Rasio Dial Rele GI-0 600/ Rele GI / Rele GI / Rele UT / Rele GI / Rele UT-08 00/ Rele UT05 00/ Rele UT- 00/ Rele UT Time Definite Time 00/ Berikut adalah kurva Setting Ground Fault Relay pada 0 kv sisi integrasi: Halaman 6 dari 7

7 F. DAFTAR PUSTAKA. P.M Anderson, Power System Protection, McGraw- Hill, 998. Gonen, Turan, Modern Power System Analysis, USA, Hewitson, L.G., Brown, Mark, Balakrishnan, Ramesh, Practical Power System Protection, IDC Technologies, Netherland, Preve, Cristophe, Protection of Electrical Network, ISTE Ltd, Great Britain and the United States, Penangsang, Ontoeseno, Diktat Kuliah Analisa Sistem Tenaga, Teknik Elektro-ITS, Surabaya, 006. Gambar. Kurva Koordinasi Resetting Ground Fault Relay feeder 0 kv sisi integrasi dengan perubahan sistem E. KESIMPULAN Berdasarkan hasil analisis yang telah dilakukan untuk koordinasi setting pengaman rele pada pabrik baru Amonia Urea dan pabrik Phosporit Acid dengan sisi integrasi bus 0 kv, maka dapat diambil beberapa kesimpulan sebagai berikut:. Pengintegrasian yang dilakukan antara pabrik baru Amonia Urea dan pabrik Phosporit Acid dengan sisi integrasi bus 0 kv PT. Petrokimia Gresik menyebabkan terjadinya kenaikan arus hubung singkat di PT. Petrokimia Gresik.. Setelah dilakukan analisis ulang koordinasi untuk rele arus lebih, maka diperoleh didapatkan bahwa data eksisting rele-rele pengaman yang digunakan pada sisi integrasi tidak terkoordinasi dengan baik. Pengaturan low set terlihat tidak mengikuti standard BS Pengaturan waktu juga dibuat instan tidak sesuai dengan standar IEEE 4. Maka perlu dilakukan analisa ulang (resetting).. Untuk pengaturan rele-rele pengaman arus lebih pada pabrik baru dengan sisi integrasi bus 0 kv perlu dianalisa sebaik mungkin untuk mendapatkan koordinasi yang benar. 4. Pengintegrasian yang dilakukan antara pabrik baru Amonia Urea dan pabrik Phosporit Acid dengan sisi integrasi bus 0 kv PT. Petrokimia Gresik juga menyebabkan terjadinya kenaikan arus hubung singkat ke tanah. Analisa yang dilakukan pada tugas akhir ini yaitu pada sisi integrasi utama 0 kv. 5. Dari kesalahan eksisting rele Ground Fault yang tidak terkoordinasi dengan baik. Maka perlu dilakukan beberapa perbaikan dan rekomendasi untuk mendapatkan analisa pengaturan rele yang benar dan terkoordinasi dengan baik. BIODATA PENULIS Hendra Rahman, lahir di Agam, Sumatera Barat pada tanggal 8 Juli 987. Lahir dengan jenis kelamim laki-laki dan sehat. Menempuh pendidikan pertama di Sekolah Dasar Negeri 04 Batam di tahun 997. Kemudian melanjutkan ke Sekolah Lanjutan Tingkat Pertama 009 Batam. Setelah menempuh pendidikan selama tahun, lulus dan langsung melanjutkan ke Sekolah Menengah Atas Negeri Batam. Setelah lulus memuaskan dengan waktu tahun kemudian penulis melanjutkan jenjang pendidikan ke tingkat Perguruan Tinggi di Politeknik Negeri Padang Sumatera Barat pada Jurusan Elektro program Studi Elektronika. Penulis menempuh pendidikan ini selama tahun, setelah lulus penulis sempat bekerja di salah satu perusahaan swasta di bidang Oil and Gas Service di Riau. Pada tahun 009 penulis melanjutkan pendidikannya di Teknik Elektro ITS melalui program Lintas Jalur dengan program Studi Sistem Tenaga Listrik hingga sekarang. Penulis dapat dihubungi di address: instinct_09@yahoo.co.id Halaman 7 dari 7