BAB IV PERENCANAAN LERENG GALIAN

Transkripsi

1 BAB IV PERENCANAAN LERENG GALIAN 4.1 Pendahuluan Pada perencanaan lereng galian (cut slope) ini akan membahas perhitungan stabilitas lereng yang meliputi perhitungan manual di antaranya perhitungan struktur penutup permukaan (facing design), lereng alami, lereng galian dan lereng yang telah dipasang perkuatan dengan menggunakan soil nailing. Lalu perhitungan dengan menggunakan software Plaxis V.8.2. pada lereng galian yang telah dipasang perkuatan dengan menggunakan soil nailing. Dalam perhitungan manual maupun perhitungan menggunakan software dilakukan untuk mengecek keamanan dari lereng alami, lereng galian dan lereng yang telah dipasang perkuatan soil nailing. Dalam perencanaan lereng galian ini dibuat sebuah rekayasa atau perhitungan untuk membuat lereng agar stabil atau melebihi faktor aman yang direncanakan yaitu 1,5. Di dalam perencanaan ini kenapa lereng galian menggunakan perkuatan soil nailing yaitu untuk menambah stabilitas lereng karena lereng merupakan lereng galian bukan lereng alami yang dalam proses penggaliannya lereng dikhawatirkan akan runtuh secara tiba-tiba dan struktur penutup permukaan (facing design) yaitu untuk menahan gaya tanah di antara nail IV-1

2 pada tempatnya dan juga mencegah tanah yang dekat dengan permukaan yang mengalami gangguan berlebih, erosi dan pengaruh cuaca selama penggalian. 4.2 Struktur Penutup Permukaan (Facing Design) Parameter-parameter yang akan digunakan untuk struktur penutup permukaan ( facing design). Gambar 4.1. Geometri Lereng Dengan Perkuatan Soil Nailing Panjang nail (l) = 10 m, diameter (d) = 32 mm, inclinasi ( ) = 15 o Jarak vertikal antar nail (s v ) = 1,09 m Jarak horisontal antar nail (s h ) = 1,09 m Lapisan I : Lempung Berlanau (Silty Clay) = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 30 kn/m2, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel IV-2

3 = 0 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel Lapisan II : lanau pasir berlempung (silty sand clay) = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 3 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1) = 35 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. Lapisan III : lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard) = 19 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 10 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). = 45 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. IV-3

4 4.2.1 Perhitungan Facing Design 1) Desain Gaya Tarik Maksimum Pada Facing ( ) Tabel 4.1. Pehitungan Tmax k1 k2 k3 Tmax 1 Tmax 2 Tmax 3 k(q+ z) k(q+ z) k(q+ z) sh sv sh sv sh sv (1- sin )/(1+sin ) (1- sin )/(1+sin ) (1- sin )/(1+sin ) Tmax (tot) (kn) (kn) (kn) (kn) 1,00 0,32 0,17 167,02 53,45 29,97 250,4 2) Menentukan Wall Facing a) Wall Facing Type: Temporary: Shotcrete + WWM Permanent: Cast in Place Reinforced Concrete b) Facing Geometri: Temporary facing, h = 200 mm Permanent facing, h = 250 mm Steel Reinforcement Fy = 420 Mpa Temporary facing reinforment: WWM 102x102 MW26xMW26 Rebar: horisontal dan vertikal waler bars 2 x No 9 (fy = 420 Mpa; A vw = A hw = 2 x 645 = 1290 mm 2 ) di kedua arah Temporary facing reinforment: mm di keduanya Concrete strenth, fc = 28 Mpa IV-4

5 Headed-studs: 4 numbers; Size: ; L s = 157 mm; D h = 31,8 mm; D s = 19,1mm; t h = 9,5 mm; S hs = 150 mm. Bearing plate geometri: fy= 250 Mpa; Bentuk: Persegi ; Panjang, L BP = 225mm; Tebal, t p = 25mm. 3) Facing Reinforcement Temporary Facing a) Penguatan dalam arah vertikal dan horisontal di midspan Luas per satuan panjang (WWM untuk temporary facing) (Tabel 2.18) a vm = a hm = 254 mm 2 /m (WWM 102x102 MW26xMW26) b) Penguatan dalam arah vertikal dan horisontal sekitar soil nail head c) Cf = 1,0 (Tabel 2.22) d) ( ( ) ) ( ( ) ) e) [ ] ( ) ( ) f) [ ] ( ) ( ) ( ( ) ) ( ) g) h) IV-5

6 i) Permanent Facing a) Area per unit panjang untuk mm (Tabel 2.20) b) Total reinforcement dalam arah vertikal (no waler bars) c) Cf = 1,0 (Tabel 2.22) d) [ ] ( ) ( ) e) [ ] ( ) ( ) ( ( ) ) ( ) f) ( ( ) ) g) 4) Facing Tensile Flexural Resistance (R FF ) Temporary and Permanent Facing a) Facing Flexural Resistance (R FF ) Temporary: dari Tabel 2.22a, R FF = 534,77 kn Permanent: dari Tabel 2.22a, R FF = 426,66 kn b) Verify: FS FF T o < R FF Temporary: 1,35 x 250,4 = 338,04 kn < 534,77 kn...oke Permananent: 1,5 x 250,4 = 375,6 kn < 426,66 kn...oke IV-6

7 5) Facing Punching Shear Resistance (R FP ) Temporary and Permanent Facing a) Facing Punching Shear Resistance (R FP ) Temporary: dari Tabel 2.22b, R fp = 465 kn Permanent: dari Tabel 2.22c, R fp = 210 kn a) Verify: FS FP T o < R FP Temporary: 1,35 x 250,4 = 338,04 kn < 465 kn...oke Permananent: 1,5 x 250,4 = 375,6 kn < 395,91 kn...oke 6) Facing Head Stud Resistance (R HT ) Permanent Facing a) Maximum Tensile Resistance (headed-stud tensile failure) (R HT ) b) Verify: FS fp T o = 1,8 x 250,4 = 450,72 kn < 481,36 kn...oke Tabel 4.2. Ringkasan Facing Design (Temporary dan Permanent) Element Description Temporary Facing Permanent Facing Tebal (h) General Facing Type Shotcrete CIP concrete Mutu Beton 20 Mpa 20 Mpa Type Welded Wire Mesh (WWM) Steel Bars Reinforcement Mutu Baja 420 Mpa 420 Mpa Kategori 102x102 MW26xMW mm Other Type Waler bars 2 x No 9 IV-7

8 Reinforcement Type Persegi 4H-Studs Bearing Plate Mutu Baja 250 Mpa Dimensi 225x225x Dimensi Panjang, L s = Diameter Head, D H = 31,8 Headed Studs Diameter Shaft, D S = 19, Tebal Head, t H = 9, Spacing, S HS = 150 Seluruh Ukuran Dalam mm 4.3 Perhitungan Lereng Alami Metode Bishop Disederhanakan (Simplified Bishop Method) Pada perhitungan lereng dengan metode Bishop disederhanakan ini muka air tanah terdapat jauh di dalam dasar tanah sehingga muka air tanah tidak diperhitungkan. Untuk perhitungan lereng ini terdapat 3 lapisan tanah yang terdiri dari lempung berlanau, lanau pasir berlempung, dan lanau pasir berlempung (sangat keras) dan parameter masing-masing tanah seperti yang ditunjukkan dibawah ini, untuk korelasi dijelaskan pada Lampiran 2. Lapisan I : lempung berlanau (silty clay) = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. IV-8

9 C = 30 kn/m2, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel = 0 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel Lapisan II : lanau pasir berlempung (Silty Sand Clay) = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 3 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). = 35 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. Lapisan III : lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard) = 19 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 10 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). = 45 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. IV-9

10 Karena tidak ada pengaruh air tanah, faktor aman dihitung dengan persamaan: ( )( ( ) ) Hitungan faktor keamanan dilakukan dalam Tabel 4.3. IV-10

11 Gambar 4.2. Lereng Alami dengan Irisan Bidang Longsor Mengikuti Bidang Longsor Dari Plaxis yang Dihitung Dengan Metode Bishop IV-11

12 Tabel 4.3. Hitungan Faktor Aman Lereng Alami Dengan Metode Bishop Slice b h1 h2 W1 = γbh1 W2 = γbh2 Wtotal θ Wtot*sin θ sin θ cos θ tan θ No. (m) (m) (m) (kn) (kn) (kn) (kn) ,94 0,00 16,92 0,00 16, ,866 0,5 1,732 14, ,51 0,00 45,18 0,00 45, ,819 0,574 1,428 37, ,82 0,00 68,76 0,00 68, ,766 0,643 1,192 52, ,92 0,00 88,56 0,00 88, ,719 0,695 1,036 63, ,00 0,88 90,00 15,84 105, ,699 0,743 0,9 73, ,79 1,71 86,22 30,78 117, ,616 0,788 0,781 72, ,76 2,45 67,68 44,10 111, ,559 0,829 0,675 62, ,74 3,09 49,32 55,62 104, ,515 0,857 0,601 54, ,72 3,65 30,96 65,70 96, ,469 0,883 0,532 45, ,70 4,13 12,60 74,34 86, ,407 0,914 0,445 35, ,00 4,23 0,00 76,14 76, ,358 0,934 0,384 27, ,00 3,56 0,00 64,08 64, ,309 0,951 0,325 19, ,00 2,84 0,00 51,12 51, ,259 0,966 0,268 13, ,00 2,06 0,00 37,08 37, ,208 0,978 0,213 7, ,00 1,22 0,00 21,96 21,96 9 0,156 0,988 0,158 3, ,86 0,00 0,34 0,00 5,26 5,26 6 0,105 0,995 0,105 0,55 583,29 IV-12

13 Tabel 4.3. Hitungan Faktor Aman Lereng Alami Dengan Metode Bishop (Lanjutan) tg 1 tg 2 c'1 b c'2 b (Wtot)tan c.b (Wtot)tan c.b F = 1,3 F = 1,3 (17) : (19) (18) : (20) Ambil rata - rata F = 1,6 (0ᵒ) (35ᵒ) (kn) (kn) (1) (2) Mi 1 Mi 2 F = 1,3 F = 1,3 (21), (22) Mi ,00 30,00 0,500 60,00 60,00 0, ,00 30,00 0,574 52,26 52,26 0, ,00 30,00 0,643 46,66 46,66 0, ,00 30,00 0,695 43,17 43,17 0, ,7 30, ,00 77,09 0,743 1,10 40,38 69,89 55,13 0, ,7 30, ,00 84,90 0,788 1,12 38,07 75,85 56,96 0, ,7 30, ,00 81,25 0,829 1,13 36,19 71,88 54,03 0, ,7 30, ,00 76,46 0,857 1,13 35,01 67,40 51,20 0, ,7 30, ,00 70,66 0,883 1,14 33,98 62,21 48,09 0, ,7 30, ,00 63,86 0,914 1,13 32,82 56,36 44,59 0,914 0,7 3 56,30 1,13 49,95 49,95 0,7 3 47,86 1,12 42,83 42,83 0,7 3 38,78 1,11 35,09 35,09 0,7 3 28,96 1,09 26,56 26,56 0,7 3 18,37 1,07 17,14 17,14 0,7 2,58 6,26 1,05 5,96 5,96 689,61 IV-13

14 Tabel 4.3. Hitungan Faktor Aman Lereng Alami Dengan Metode Bishop (Lanjutan) F = 1,6 (17) : (24) (18) : (25) Ambil rata - rata Mi 2 F = 1,8 F = 1,8 (26), (27) Safety Factor ,00 60,00 52,26 52,26 46,66 46,66 43,17 43,17 SF 1 = 689,61/583,29 = 1,18 1,04 40,38 74,44 57,41 1,06 38,07 80,30 59,19 1,07 36,19 75,66 55,92 1,08 35,01 70,64 52,82 1,09 33,98 64,92 49,45 1,09 32,82 58,48 45,65 SF 2 = 704,62/583,29 = 1,21 1,09 51,61 51,61 1,09 44,06 44,06 1,08 35,94 35,94 1,07 27,08 27,08 1,06 17,39 17,39 1,04 6,02 6,02 704,62 IV-14

15 4.3.2 Metode Fellenius Pada perhitungan lereng dengan metode Fellenius ini muka air tanah terdapat jauh di dalam dasar tanah sehingga muka air tanah tidak diperhitungkan. Untuk perhitungan lereng ini terdapat 3 lapisan tanah yang terdiri dari lempung berlanau, lanau pasir berlempung, dan lanau pasir berlempung (sangat keras) dan parameter masing-masing tanah seperti yang ditunjukkan dibawah ini, untuk korelasi dijelaskan pada Lampiran 2. Lapisan I : lempung berlanau (Silty Clay) = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 30 kn/m2, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel = 0 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel α 1 = 5,15 m, panjang garis irisan bidang longsor pada lapisan tanah Lempung berlanau (silty clay). Tan 0 = 0 o Lapisan II : lanau pasir berlempung (silty sand clay) IV-15

16 = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 3 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). = 35 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. α 2 = 6,46 m, panjang garis irisan bidang longsor pada lapisan tanah lanau pasir berlempung (silty sand clay). Tan 35 o = 0,7 Lapisan III : lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard) = 19 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 10 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). = 45 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. α 2 = 27,31 m, panjang garis irisan bidang longsor pada lapisan tanah lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard). Tan 45 o = 1 IV-16

17 Karena tidak ada pengaruh air tanah, faktor aman dihitung dengan persamaan : ( ) Hitungan faktor aman dilakukakan dalam Tabel 4.4. IV-17

18 Gambar 4.3. Lereng Alami dengan Irisan Bidang Longsor Mengikuti Bidang Longsor Dari Plaxis yang Dihitung Dengan Metode Fellenius IV-18

19 Tabel 4.4. Hitungan Faktor Aman Lereng Alami Dengan Metode Fellenius Slice b h1 h2 W1 = γbh1 W2 = γbh2 Wtotal θ Wtot*sin θ sin θ cos θ No. (m) (m) (m) (kn) (kn) (kn) (kn) ,94 0,00 16,92 0,00 16, ,866 0,5 14, ,51 0,00 45,18 0,00 45, ,819 0,574 37, ,82 0,00 68,76 0,00 68, ,766 0,643 52, ,92 0,00 88,56 0,00 88, ,719 0,695 63, ,00 0,88 90,00 15,84 105, ,699 0,743 73, ,79 1,71 86,22 30,78 117, ,616 0,788 72, ,76 2,45 67,68 44,10 111, ,559 0,829 62, ,74 3,09 49,32 55,62 104, ,515 0,857 54, ,72 3,65 30,96 65,70 96, ,469 0,883 45, ,70 4,13 12,60 74,34 86, ,407 0,914 35, ,00 4,23 0,00 76,14 76, ,358 0,934 27, ,00 3,56 0,00 64,08 64, ,309 0,951 19, ,00 2,84 0,00 51,12 51, ,259 0,966 13, ,00 2,06 0,00 37,08 37, ,208 0,978 7, ,00 1,22 0,00 21,96 21,96 9 0,156 0,988 3, ,86 0,00 0,34 0,00 5,26 5,26 6 0,105 0,995 0,55 583,29 IV-19

20 Tabel 4.4. Hitungan Faktor Aman Lereng Alami Dengan Metode Fellenius (Lanjutan) W1 cos θi W2 cos θi (kn) (kn) ,46 25,93 44,21 61,55 66,87 11,77 67,94 24,25 56,11 36,56 42,27 47,67 27,34 58,01 11,52 67,95 71,11 60,94 49,38 36,26 21,70 5,24 412,19 490,84 Σ ci*αi = 226,68 kn (Wi cos i)tan 343,59 kn Faktor Aman (FS) = 0,98 IV-20

21 4.4 Perhitungan Lereng Galian (Cut Slope) Metode Bishop Disederhanakan (Simplified Bishop Method) Pada perhitungan lereng dengan metode Bishop disederhanakan ini muka air tanah terdapat jauh di dalam dasar tanah sehingga muka air tanah tidak diperhitungkan. Untuk perhitungan lereng ini terdapat 3 lapisan tanah yang terdiri dari lempung berlanau, lanau pasir berlempung, dan lanau pasir berlempung (sangat keras) dan parameter masing-masing tanah seperti yang ditunjukkan dibawah ini, untuk korelasi dijelaskan pada Lampiran 2. Lapisan I : lempung berlanau (silty clay) = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 30 kn/m2, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel = 0 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel Lapisan II : lanau pasir berlempung (Silty Sand Clay) = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 3 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). IV-21

22 = 35 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. Lapisan III : lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard) = 19 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 10 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). = 45 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. Karena tidak ada pengaruh air tanah, faktor aman dihitung dengan persamaan : ( )( ( ) ) Hitungan faktor aman dilakukakan dalam Tabel 4.5. IV-22

23 Gambar 4.4. Lereng Galian dengan Irisan Bidang Longsor Mengikuti Bidang Longsor Dari Plaxis yang Dihitung Dengan Metode Bishop IV-23

24 Tabel 4.5. Hitungan Faktor Aman Lereng Galian Dengan Metode Bishop Slice b h1 h2 W1 = γbh1 W2 = γbh2 Wtotal θ Wtot*sin θ sin θ cos θ tan θ No. (m) (m) (m) (kn) (kn) (kn) (kn) ,97 0,00 17,46 0,00 17, ,875 0,485 1,804 15, ,59 0,00 46,62 0,00 46, ,829 0,559 1,483 38, ,93 0,00 70,74 0,00 70, ,777 0,629 1,235 54, ,00 0,07 90,00 1,26 91, ,719 0,695 1,036 65, ,00 1,05 90,00 18,90 108, ,669 0,743 0,9 72, ,00 1,91 90,00 34,38 124, ,629 0,777 0,81 78, ,00 2,66 90,00 47,88 137, ,574 0,819 0,7 79, ,52 3,31 63,36 59,58 122, ,53 0,848 0,625 65, ,52 3,89 27,36 70,02 97, ,469 0,883 0,532 45, ,00 3,91 0,00 70,38 70, ,423 0,906 0,466 29, ,00 2,35 0,00 42,30 42, ,375 0,927 0,404 15, ,00 2,38 0,00 42,84 42, ,326 0,946 0,344 13, ,00 2,03 0,00 36,54 36, ,276 0,961 0,287 10, ,66 0,00 0,29 0,00 3,45 3, ,225 0,974 0,231 0,78 586,03 IV-24

25 Tabel 4.5. Hitungan Faktor Aman Lereng Galian Dengan Metode Bishop (Lanjutan) tg 1 tg 2 c'1 b c'2 b (Wtot)tan c.b (Wtot)tan c.b F = 1,3 F = 1,3 (17) : (19) (18) : (20) Ambil rata - rata F = 1,6 (0ᵒ) (35ᵒ) (kn) (kn) (1) (2) Mi 1 Mi 2 F = 1,3 F = 1,3 (21), (22) Mi ,00 30,00 0,485 61,86 61,86 0, ,00 30,00 0,559 53,67 53,67 0, ,00 30,00 0,629 47,69 47,69 0, ,7 30, ,00 66,88 0,695 1,08 43,17 43,17 0, ,7 30, ,00 79,23 0,743 1,10 40,38 71,83 56,10 0, ,7 30, ,00 90,07 0,777 1,12 38,61 80,71 59,66 0, ,7 30, ,00 99,52 0,819 1,13 36,63 88,25 62,44 0, ,7 30, ,00 89,06 0,848 1,13 35,38 78,58 56,98 0, ,7 30, ,00 71,17 0,883 1,14 33,98 62,65 48,31 0,883 0,7 3 52,27 1,13 46,12 46,12 0,7 3 32,61 1,13 28,89 28,89 0,7 3 32,99 1,12 29,42 29,42 0,7 3 28,58 1,11 25,76 25,76 0,7 1,98 4,39 1,10 4,01 4,01 624,07 IV-25

26 Tabel 4.5. Hitungan Faktor Aman Lereng Galian Dengan Metode Bishop (Lanjutan) F = 1,6 (17) : (24) (18) : (25) Ambil rata - rata Mi 2 F = 1,8 F = 1,8 (26), (27) Safety Factor ,86 61,86 53,67 53,67 47,69 47,69 1,01 43,17 66,22 43,17 SF 1 = 624,07/586,03 = 1,06 1,04 40,38 76,51 58,44 1,05 38,61 85,59 62,10 1,07 36,63 93,02 64,83 1,08 35,38 82,47 58,92 1,09 33,98 65,38 49,68 1,09 47,92 23,96 SF 2 = 615,03/586,03 = 1,05 1,09 29,89 29,89 1,09 30,31 30,31 1,08 26,42 26,42 1,07 4,10 4,10 615,03 IV-26

27 4.4.2 Metode Fellenius Pada perhitungan lereng dengan metode Fellenius ini muka air tanah terdapat jauh di dalam dasar tanah sehingga muka air tanah tidak diperhitungkan. Untuk perhitungan lereng ini terdapat 3 lapisan tanah yang terdiri dari lempung berlanau, lanau pasir berlempung, dan lanau pasir berlempung (sangat keras) dan parameter masing-masing tanah seperti yang ditunjukkan dibawah ini, untuk korelasi dijelaskan pada Lampiran 2. Lapisan I : lempung berlanau (Silty Clay) = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 30 kn/m2, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel = 0 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel α 1 = 5,15 m, panjang garis irisan bidang longsor pada lapisan tanah Lempung berlanau (silty clay). Tan 0 = 0 o Lapisan II : lanau pasir berlempung (silty sand clay) IV-27

28 = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 3 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). = 35 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. α 2 = 6,46 m, panjang garis irisan bidang longsor pada lapisan tanah lanau pasir berlempung (silty sand clay). Tan 35 o = 0,7 Lapisan III : lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard) = 19 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 10 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). = 45 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. α 2 = 27,31 m, panjang garis irisan bidang longsor pada lapisan tanah lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard). Tan 45 o = 1 IV-28

29 Karena tidak ada pengaruh air tanah, faktor aman dihitung dengan persamaan : ( ) Hitungan faktor aman dilakukakan dalam Tabel 4.6. IV-29

30 Gambar 4.5. Lereng Galian dengan Irisan Bidang Longsor Mengikuti Bidang Longsor Dari Plaxis yang Dihitung Dengan Metode Fellenius IV-30

31 Tabel 4.6. Hitungan Faktor Aman Lereng Galian Dengan Metode Fellenius Slice b h1 h2 W1 = γbh1 W2 = γbh2 Wtotal θ Wtot*sin θ sin θ cos θ No. (m) (m) (m) (kn) (kn) (kn) (kn) ,97 0,00 17,46 0,00 17, ,875 0,485 15, ,59 0,00 46,62 0,00 46, ,829 0,559 38, ,93 0,00 70,74 0,00 70, ,777 0,629 54, ,00 0,07 90,00 1,26 91, ,719 0,695 65, ,00 1,05 90,00 18,90 108, ,669 0,743 72, ,00 1,91 90,00 34,38 124, ,629 0,777 78, ,00 2,66 90,00 47,88 137, ,574 0,819 79, ,52 3,31 63,36 59,58 122, ,53 0,848 65, ,52 3,89 27,36 70,02 97, ,469 0,883 45, ,00 3,91 0,00 70,38 70, ,423 0,906 29, ,00 2,35 0,00 42,30 42, ,375 0,927 15, ,00 2,38 0,00 42,84 42, ,326 0,946 13, ,00 2,03 0,00 36,54 36, ,276 0,961 10, ,66 0,00 0,29 0,00 3,45 3, ,225 0,974 0,78 586,03 IV-31

32 Tabel 4.6. Hitungan Faktor Aman Lereng Galian Dengan Metode Fellenius (Lanjutan) W1 cos θi W2 cos θi (kn) (kn) ,47 26,06 44,50 62,55 0,88 66,87 14,04 69,93 26,71 73,71 39,21 53,73 50,52 24,16 61,83 63,76 39,21 40,53 35,11 3,36 429,97 374,29 Σ ci*αi = 226,68 kn (Wi cos i)tan 262,01 kn Faktor Aman (FS) = 0,83 IV-32

33 4.5 Perhitungan Lereng Yang Telah Dipasang Perkuatan Soil Nailing Dalam perhitungan sebelumnya didapat bahwa lereng alami dan lereng galian tanpa ada perkuatan, masing- masing lereng kurang dari faktor aman yaitu 1,5. Sehingga harus memakai perkuatan untuk mencapai faktor aman yang di inginkan dengan menggunakan perkuatan soil nailing Metode Bishop Disederhanakan Dengan Perkuatan Soil Nailing Pada perhitungan lereng dengan metode Bishop disederhanakan dengan perkuatan soil nailing ini muka air tanah terdapat jauh di dalam dasar tanah sehingga muka air tanah tidak diperhitungkan. Untuk perhitungan lereng ini terdapat 3 lapisan tanah yang terdiri dari lempung berlanau, lanau pasir berlempung, dan silt pasir berlempung (sangat keras) dan parameter masingmasing tanah seperti yang ditunjukkan dibawah ini, untuk korelasi dijelaskan pada Lampiran 2. Lapisan I : lempung berlanau (silty clay) = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 30 kn/m2, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel = 0 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel IV-33

34 Lapisan II : lanau pasir berlempung (Silty Sand Clay) = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 3 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). = 35 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. Lapisan III : lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard) = 19 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 10 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). = 45 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. Di dalam perhitungan lereng dengan perkuatan soil nailing terdapat pengaruh dari kekuatan nail yang mampu menahan lereng menjadi stabil antara lain pengaruh dari gaya tarik nail untuk perkuatan yang muncul keluar dari dasar irisan (Tn) dan untuk menentukan allowable axial force (Tn max) didapat dari program Plaxis V.8.2 seperti ditunjukkan dalam Tabel 4.7. IV-34

35 Tabel 4.7. Gaya Axial Dari Plaxis Nail No. Gambar Gaya Axial Dari Plaxis Tn max (kn) (allowable axial force from plaxis) Tn (kn) (reduction in the slope of the nail slices) 1 30, , , , , ,70 0 IV-35

36 7 104, , , , , , , ,31 0 IV-36

37 15 171, , ,49 18, ,21 46, ,20 83, ,09 131, ,87 526,46 IV-37

38 Karena tidak ada pengaruh air tanah dalam perhitungan lereng dengan perkuatan soil nailing, faktor aman dihitung dengan persamaan : Hitungan faktor aman dilakukakan dalam Tabel 4.8. ( )( ( ) ) ( ( )) Gambar 4.6. Lereng Dengan Perkuatan Soil Nailing dan Irisan Bidang Longsor Mengikuti Bidang Longsor Dari Plaxis yang Dihitung Dengan metode Bishop IV-38

39 Tabel 4.8. Hitungan Faktor Aman Lereng Dengan Perkuatan Soil Nailing Metode Bishop Slice θ c b w tot φ M i Wtot*sin θ (kn) Tn (kn) (reduction in the slope of the nail slices) cos( + ) Wtot*sin θ - Tn cos( + ) ,16 124,72 0 0, , ,31 246,15 0 0, , ,62 312,28 0 0, , ,28 345,75 0 0, , ,77 363,97 0 0, , ,58 363,84 0 0, , ,50 349,14 0 0, , ,97 295,05 0 0, , ,20 213,22 0 0, , ,61 167,53 0 0, , ,45 127,20 0 0, , ,12 69,25 0 0,891 69, ,20 39,90 0 0,914 39, ,54 20,97 65, ,934-39, ,07 2,17 741, , , , , ,54 Safety Factor SF = 3919,37/2271,54 = 1,73 IV-39

40 4.5.2 Metode Fellenius Dengan Perkuatan Soil Nailing Pada perhitungan lereng dengan metode Fellenius dengan perkuatan soil nailing ini muka air tanah terdapat jauh di dalam dasar tanah sehingga muka air tanah tidak diperhitungkan. Untuk perhitungan lereng ini terdapat 3 lapisan tanah yang terdiri dari lempung berlanau, lanau pasir berlempung, dan lanau pasir berlempung (sangat keras) dan parameter masing-masing tanah seperti yang ditunjukkan dibawah ini, untuk korelasi dijelaskan pada Lampiran 2. Lapisan I : lempung berlanau (Silty Clay) = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 30 kn/m2, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel = 0 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kohesi, N-SPT dan sudut geser pada tanah lempung pada Tabel α 1 = 5,15 m, panjang garis irisan bidang longsor pada lapisan tanah Lempung berlanau (silty clay). Tan 0 = 0 o Lapisan II : lanau pasir berlempung (silty sand clay) IV-40

41 = 18 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 3 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). = 35 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. α 2 = 6,46 m, panjang garis irisan bidang longsor pada lapisan tanah lanau pasir berlempung (silty sand clay). Tan 35 o = 0,7 Lapisan III : lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard) = 19 kn/m3, korelasi berdasarkan berat jenis tanah ( ) untuk tanah non kohesif dan kohesif pada Tabel 2.4. C = 10 kn/m2, berdasarkan persamaan (2.1). = 45 o, berdasarkan hubungan korelasi antara kepadatan, Relative Density, qc dan pada tanah pasir Tabel 2.2. α 2 = 27,31 m, panjang garis irisan bidang longsor pada lapisan tanah lanau pasir berlempung sangat keras (silty sand clay very hard). Tan 45 o = 1 IV-41

42 Di dalam perhitungan lereng dengan perkuatan soil nailing terdapat pengaruh dari kekuatan nail yang mampu menahan lereng menjadi stabil antara lain pengaruh dari gaya tarik nail untuk perkuatan yang muncul keluar dari dasar irisan (Tn) dan untuk menentukan allowable axial force (Tn max) didapat dari program Plaxis V.8.2 seperti ditunjukkan dalam Tabel 4.7. IV-42

43 Karena tidak ada pengaruh air tanah dalam perhitungan lereng dengan perkuatan soil nailing, faktor aman dihitung dengan persamaan : ( ) ( )) Hitungan faktor aman dilakukakan dalam Tabel 4.9. Gambar 4.7. Lereng Dengan Perkuatan Soil Nailing dan Irisan Bidang Longsor Mengikuti Bidang Longsor Dari Plaxis yang Dihitung Dengan Metode Fellenius IV-43

44 Tabel 4.9. Hitungan Faktor Aman Lereng Dengan Perkuatan Soil Nailing Metode Fellenius Slice θ W1 cos θi W2 cos θi W3 cos θi Wtot*sin θ Tn (kn) (reduction in (kn) (kn) (kn) (kn) the slope of the nail slices) cos( + ) Wtot*sin θ - Tn cos( + ) ,72 0 0, , ,15 0 0, , ,66 312,28 0 0, , ,34 345,75 0 0, , ,27 363,97 0 0, , ,75 363,84 0 0, , ,76 349,14 0 0, , ,52 295,05 0 0, , ,29 213,22 0 0, , ,00 167,53 0 0, , ,21 127,20 0 0, , ,78 69,25 0 0,891 69, ,73 39,90 0 0,914 39, ,68 20,97 65, ,934-39, ,91 2,17 741, , ,70 689, , , , ,54 IV-44

45 Σ ci*αi = 448,25 kn (Wi cos i)tan 3507,86 kn Faktor Aman (FS) = 1,74 Tabel Hasil Perhitungan Angka Keamanan Masing-Masing Lereng Metode Safety Factor Lereng Alami Safety Factor Lereng Galian Safety Factor Lereng Soil Nailing Bishop Disederhanakan 1,18 1,06 1,73 Fellenius 0,98 1,05 1,74 IV-45

46 4.6 Perhitungan Menggunakan Plaxis V.8.2. Plaxis adalah sebuah paket program yang disusun berdasarkan metode elemen hingga yang telah dikembangkan secara khusus untuk melakukan analisis deformasi dan stabilitas dalam bidang rekayasa geoteknik. Prosedur pembuatan model secara secara grafis yang mudah memungkinkan pembuatan suatu model elemen hingga yang rumit dapat dilakukan dengan cepat, sedangkan berbagai fasilitas yang tersedia dapat digunakan untuk menampilkan hasil komputasi secara mendetail. Proses perhitungannya sendiri sepenuhnya berjalan secara otomatis dan didasarkan pada prosedur numerik yang handal. Dalam kasus yang terdapat didalam tugas akhir ini yaitu stabilitas lereng dengan perkuatan soil nailing terdapat beberapa komponen perhitungan menggunakan Plaxis V.8.2 yang terdiri dari menentukan parameter tanah yang didapat dari soil investigation, data yang didapat dari korelasi tanah, memvisualisasikan tanah berupa stratigrafi, menentukan geometri lereng yang didapat dari program autocad, menentukan parameter nailing dan menentukan parameter shotcrete. Dari komponen tersebut kita dapat menjalankan program Plaxis V.8.2 sehingga nantinya akan didapat sebuah data analisis yang di inginkan. Perilaku tanah dan batuan dibawah beban umumnya bersifat non-linier. Perilaku ini dapat dimodelkan dengan berbagai persamaan, yaitu model Mohr Coulomb, Hardening Soil model, Soft Soil Model, dan Soft Soil Creep Model. IV-46

47 Pada analisis ini digunakan model Mohr-Coulomb. Kondisi tanah terdiri dari tiga buah lapisan yang berbeda yaitu lapisan pertama dengan tanah lempung bersilt, lapisan kedua dengan tanah silt pasir berlempung, dan lapisan ketiga silt pasir berlempung (sangat keras). Pada Tabel 4.11 diberikan penjelasan parameterparameter tanah dan antarmuka yang akan dipakai didalam program Plaxis V.8.2.untuk mendesain stabilitas lereng dengan perkuatan soil nailing. Tabel Parameter-Parameter Untuk Tanah dan Antarmuka Parameter Nama Lempung berlanau Lanau pasir berlempung Lanau pasir berlempung (sangat keras) Satuan Model material Model MC MC MC - Jenis perilaku material Berat isi tanah di atas m.a.t Berat isi tanah di bawah m.a.t Modulus Young Jenis Drained Drained Drained - unsat kn/m 3 sat kn/m 3 E ref kn/m 2 Angka Poisson v 0,3 0,35 0,35 - Kohesi c ref kn/m 2 Sudut geser φ Sudut dilatansi o o Faktor reduksi antarmuka R inter 0,046 0,046 0,046 - IV-47

48 Didalam program plaxis, nailing dan shortcrete didefinisikan dengan elemen plate karena elemen plate didalam plaxis merupakan obyek struktural yang digunakan untuk memodelkan struktur yang tipis dalam tanah dengan kekakuan lentur yang signifikan serta kekakuan normal. Pada Tabel 4.12 diberikan penjelasan parameter-parameter nailing dan shortcrete yang akan dipakai didalam program Plaxis V.8.2.untuk mendesain stabilitas lereng dengan perkuatan soil nailing. Tabel Parameter-Parameter Untuk Nailing (Pelat) Parameter Nama Nilai Satuan Jenis perilaku Jenis material Elastis - Kekakuan normal EA ,39 kn/m Kekakuan lentur EI 9,44 knm 2 /m Tebal ekivalen d 0,028 M Berat w 0,363 kn/m/m Angka Poisson v 0,3 - Tabel Parameter-Parameter Untuk Shotcrete (Pelat) Parameter Nama Nilai Satuan Jenis perilaku Jenis material Elastis - Kekakuan normal EA kn/m Kekakuan lentur EI 1784 knm 2 /m Tebal ekivalen d 0,1 M IV-48

49 Berat w 2,4 kn/m/m Angka Poisson v 0, Tahap-Tahap Perhitungan Soil Nailing Pada Plaxis V.8.2. Tahap-tahap perhitungan soil nailing pada program Plaxis terdiri dari input, calculation, output dan curve Plaxis V.8.2. Input Membuat file baru dengan cara klik File New, kemudian isilah menu General Setting Project dan dimensions. Buat model geometri lereng dengan menggunakan toolbar Geometry Line lalu masukkan koordinat yang sudah di tentukan ke dalam point on geometry line yang terdapat di sisi bawah window. Kemudian diberi kondisi batas (Boundary Condition) sebagai pengekang geometri tanah. Prinsipnya, semua batas harus mempunyai satu kondisi batas pada tiap arah. Jika suatu model tidak diberi kondisi batas maka kondisi alamiah akan terjadi di mana gaya yang ditentukan sama dengan nol dan terjadi kondisi bebas bergerak. Kondisi batas yang digunakan adalah standard fixities (kekakuan standar) yang memodelkan lapisan bawah tanah terjepit sempurna atau tidak bergerak sama sekali, sedangkan untuk bagian samping kiri kanan memungkinkan untuk bergerak secara vertikal (Ux=0; Uy= bebas). Kekakuan standar terbentuk suatu model seperti gambar dibawah ini. IV-49

50 Tabel Input Koordinat Pada Plaxis V.8.2. Point X Y Point X Y Point X Y Point X Y ,55 20, ,07 22, ,04 19, ,04 17, ,41 19, ,64 15, , ,45 12, ,56 21, ,53 18, ,19 4, ,95 12, ,9 18, ,13 14, ,82 8, ,86 4, ,04 19, ,01 17, ,58 12, ,54 25, ,38 16, ,62 13, ,85 17, ,16 23, ,53 18, ,5 16, ,93 20, ,63 27, ,87 15, ,1 12, ,18 23, ,97 24, ,01 17, ,99 15, ,28 28, ,12 26, ,35 14, ,59 12, ,14 28, ,46 23, ,5 16, ,48 14, , ,61 25, ,84 13, ,08 11, , ,95 22, ,33 12, ,97 13, , ,09 24, ,48 14, ,57 10, , ,44 21, ,82 11, ,64 23, ,58 23, ,97 13, ,05 20, ,92 20, ,31 10,89 Gambar 4.8. Geometri Lereng Dengan Perkuatan Soil Nailing IV-50

51

52

53

54

55 4.6.3 Plaxis V.8.2. Calculation Tahap-tahap perhitungan (calculation) dalam perhitungan menggunakan perkuatan soil nailing dibagi menjadi sembilan tahap/phase yaitu: 1) Initial Phase yaitu merupakan default dari program Plaxis (fase 0). 2) Tahap Gravity Loading yaitu phase dimana tegangan dan regangan awal akibat berat tanah sendiri dari model dihitung (fase 1). 3) Tahap Vertical Loading yaitu phase dimana tegangan dan regangan awal akibat berat tanah sendiri dan akibat beban luar dari model dihitung (fase 2). 4) Tahap Soil Nailing (Tahap 1) 0 m 7,81 m yaitu dimana tegangan dan regangan awal akibat berat tanah sendiri, pengaruh shortcrete dan soil nailing dari model dihitung (fase 3). 5) Tahap perhitungan faktor keamanan (SF) yaitu fase dimana kestabilan lereng akibat fase 3 dihitung (fase 4). 6) Tahap Soil Nailing (Tahap 2) 0 m 15,62 m yaitu dimana tegangan dan regangan awal akibat berat tanah sendiri, pengaruh shortcrete dan soil nailing dari model dihitung (fase 5). 7) Tahap perhitungan faktor keamanan (SF) yaitu fase dimana kestabilan lereng akibat fase 5 dihitung (fase 6). IV-55

56

57 4.6.4 Plaxis V.8.2 Output Didalam plaxis output terdiri dari beberapa perhitungan yaitu kondisi tanah asli (tanpa soil nailing) dan kondisi tanah yang telah diberi perkuatan soil nailing, berikut penjelasannya: Plaxis V.8.2 Output (Tanpa Soil Nailing) 1. Tahap Gravity Loading Pada tahap ini menunjukkan hasil bahwa dengan berat sendiri tanah, pada bagian lereng mengalami pergerakan sebesar 8,127 cm. Gambar Lereng yang terdeformasi akibat Gravity Loading IV-57

58 Gambar Arah gerakan tanah dan penurunan akibat Gravity Loading 2. Tahap Vertical Loading Pada tahap ini tanah menerima beban struktur sutet yang dimodelkan sebagai beban terpusat. Tanah mengalami deformasi yaitu sebesar 8,139 cm. IV-58

59 Gambar Lereng yang terdeformasi akibat Vertical Loading IV-59

60 Gambar Arah gerakan tanah dan penurunan akibat Vertical Loading 3. Kondisi Tanah Asli (Tanpa Soil Nailing) Pada tahap ini tanah menerima beban struktur sutet yang dimodelkan sebagai beban terpusat dan tanah pada kondisi tanah asli (tanpa soil nailing). Tanah mengalami deformasi yaitu sebesar 8,656 cm. IV-60

61 Gambar Lereng yang terdeformasi akibat sutet dan kondisi tanah asli (tanpa soil nailing) Gambar Arah gerakan tanah dan penurunan akibat sutet dan kondisi tanah asli (tanpa soil nailing) IV-61

62 Gambar Incremental Shear Strains akibat sutet dan kondisi tanah asli (tanpa soil nailing) Plaxis V.8.2 Output (Dengan Soil Nailing) 1. Tahap Gravity Loading Pada tahap ini menunjukkan hasil bahwa dengan berat sendiri tanah, pada bagian lereng mengalami pergerakan sebesar 8,188 cm. IV-62

63 Gambar Lereng yang terdeformasi akibat Gravity Loading Gambar Arah gerakan tanah dan penurunan akibat Gravity Loading 2. Tahap Vertical Loading Pada tahap ini tanah menerima beban struktur sutet yang dimodelkan sebagai beban terpusat. Tanah mengalami deformasi yaitu sebesar 8,192 cm. IV-63

64 Gambar Lereng yang terdeformasi akibat Vertical Loading IV-64

65 Gambar Arah gerakan tanah dan penurunan akibat Vertical Loading 3. Tahap Soil Nailing (Tahap 1) 0 m 7,81 m Pada tahap ini, lereng menggunakan perkuatan struktur dengan soil nailing dan shortcrete pada kedalaman 0 m 7,81 m. Tanah mengalami deformasi yaitu sebesar 18,208 cm. IV-65

66 Gambar Lereng yang terdeformasi setelah pemasangan soil nailing dan shortcrete Gambar Arah gerakan tanah dan penurunan setelah pemasangan soil nailing dan shortcrete IV-66

67 4. Tahap Soil Nailing (Tahap 2) 0 m 15,62 m Pada tahap ini, lereng menggunakan perkuatan struktur dengan soil nailing dan shortcrete pada kedalaman 0 m 15,62 m. Tanah mengalami deformasi yaitu sebesar 19,196 cm. Gambar Lereng yang terdeformasi setelah pemasangan soil nailing dan shortcrete IV-67

68 Gambar Arah gerakan tanah dan penurunan setelah pemasangan soil nailing dan shortcrete 5. Tahap Soil Nailing (Tahap 3) 0 m 23,43 m Pada tahap ini, lereng menggunakan perkuatan struktur dengan soil nailing dan shortcrete pada kedalaman 0 m 23,43 m. Tanah mengalami deformasi yaitu sebesar 27,045 cm. IV-68

69 Gambar Lereng yang terdeformasi setelah pemasangan soil nailing dan shortcrete Gambar Arah gerakan tanah dan penurunan setelah pemasangan soil nailing dan shortcrete IV-69

70 Gambar Incremental Shear Strains setelah pemasangan soil nailing dan shortcrete Plaxis V.8.2. Curves (Dengan Soil Nailing) Gambar Angka keamanan akibat soil nailing dan shortcrete tahap 1, tahap 2 dan tahap 3 IV-70

71 1. Tahap 1 (Soil Nailing 0 7,81 m) Dari gambar di atas diketahui bahwa SF akibat soil nailing tahap 1 adalah 1, Tahap 2 (Soil Nailing 0 15,62 m) Dari gambar di atas diketahui bahwa SF akibat soil nailing tahap 2 adalah 1, Tahap 3 (Soil Nailing 0 23,43 m) Dari gambar di atas diketahui bahwa SF akibat soil nailing tahap 3 adalah 1,861. IV-71