PERILAKU FONDASI TIANG BOR KELOMPOK DENGAN MODEL ELEMEN HINGGA 2D DAN 3D (158G) ABSTRAK

Transkripsi

1 PERILAKU FONDASI TIANG BOR KELOMPOK DENGAN MODEL ELEMEN HINGGA 2D DAN 3D (18G) Agus Setyo Muntohar 1, Fadly Fauzi 2 1 Dosen, Program Studi Teknik Sipil, Universitas Muhammadiyah Yogyakarta muntohar@umy.ac.id 2 Asisten Peneliti, Program Studi Teknik Sipil, Universitas Muhammadiyah Yogyakarta ABSTRAK Naskah ini menyajikan analisis perilaku fondasi kelompok tiang bor yang dimodelkan dengan metode elemen hingga. Pemodelan dilakukan untuk membandingkan beban dan deformasi hasil simulasi model 2D dan 3D dengan menggunakan PLAXIS 8 dan PLAXIS 3D Foundation. Lapisan tanah dimodelkan sebagai material Mohr-Coulomb, dan tiang bor dimodelkan dengan model elastic linear. Tiang bor berjumlah 6 yang berdiameter 1,2 m dengan jarak antar tiang adalah 3 m dan dihubungkan dengan kepala tiang berukuran 9 m x m x 2 m. Panjang tiang boradalah 3 m. Pada model 2D, tiang bor dimodelkan secara axi-symmetry pada dua sumbu. Hasil simulasi menunjukkan secara umum perilaku deformasi tiang bor pada model 2D dan 3D adalah sama, namun besaran deformasi tiang bor model 3D berkisar 1% dari deformasi pada model 2D. Sebaliknya, respon tiang bor terhadap gaya aksial pada model 3D lebih besar % daripada model 2D. Sedangkan respon tiang bor terhadap gaya geser dam momen lentur pada model 3D adalah 2% dan 1% lebih besar daripada model 2D. Kata kunci: fondasi tiang bor, metode elemen hingga, kuat dukung, penurunan. 1. PENDAHULUAN Perilaku fondasi tiang dapat diketahui dari responnya terhadap beban dan deformasi. Melalui perilaku ini kuat dukung dapat ditentukan kuat dukung fondasi tiang dalam menerima beban aksial. Dalam pekerjaan konstruksi bangunan, beberapa tiang bor dikelompokkan dengan kepala tiang untuk mendukung beban bangunan tersebut. Dengan demikian, perilaku fondasi tiang bor tersebut tidak hanya ditentukan oleh kemampuan tiang bor tunggal saja, tetapi oleh keseluruhan kelompok tiang bor. Pada kajian terhadap fondasi tiang, beberapa peneliti lebih banyak mengkaji tentang kuat dukung dukung fondasi tiang tunggal seperti oleh Prakoso (211), Liong dan Saptyanto (212), Harianto (27). Dalam perkembangannya, analisis dan desain fondasi tiang banyak dilakukan dengan metode numerik seperti dilakukan oleh Zhang dan Small (2), Tosini dkk. (21). Analisis secara numerik yang sering digunakan adalah metode elemen hingga untuk memprediksi perilaku fondasi tiang terhadap gaya dan deformasi, serta tekanan tanah yang terjadi (Said dkk., 29). Pendekatan analisis penurunan dan kuat dukung fondasi tiang dengan metode numerik akan bergantung pada idealisasi model yang digunakan. Pada kasus fondasi rakit yang ditopang dengan tiang-tiang, Ryltenius (211) menyebutkan bahwa pemodelan plane-strain 2D untuk fondasi tiang memberikan hasil estimasi penurunan fondasi dan gaya-gaya internal yang lebih besar hingga 3% daripada model 3D. Akan tetapi, bila jarak antar tiang diatur lebih dekat, pemodelan 2D menyerupai hasil model 3D. Dalam naskah ini dikaji pemodelan numerik fondasi tiang bor kelompok dengan model 2D dan 3D. Tujuan utama dari penelitian ini adalah untuk mengkaji perilaku penurunan dan gaya-gaya internal fondasi tiang bor kelompok dalam model numerik 2D dan 3D. Luaran dari penelitian merupakan suatu faktor koreksi pemodelan 2D terhadap model 3D untuk analisis deformasi dan gayagaya pada fondasi tiang bor. 2. METODE PENELITIAN Data yang digunakan Kondisi tanah dan stratigrafinya di lapangan ditunjukkan dari hasil uji bor dan SPT pada Gambar 1a. Tanah keras, yaitu tanah dengan nilai SPT-N > 6 berada pada kedalaman 3 m. Berdasarkan hasil uji bor dan SPT, lapisan tanah dapat dikelompokkan menjadi tiga lapisan utama yaitu lapisan pasir dengan nilai SPT-N = 11 pada kedalaman 1 6 m, lapisan pasir dengan nilai SPT-N = pada kedalaman 7 2 m, dan lapisan pasir bercampur batupasir dengan nilai SPT-N > pada kedalaman lebih dari 21 m. Contoh tanah diambil pada tiga titik Universitas Sebelas Maret (UNS) - Surakarta, Oktober 213 G - 141

2 pengambilan yaitu pada kedalaman 7,-7, m; 1,-1, m; dan 23-23, m yang memiliki sifat-sifat geoteknik seperti pada Tabel 1. Fondasi tersusun dari 6 tiang bor berdiameter 1,2 m dengan jarak antar tiang adalah 3 m dan dihubungkan dengan kepala tiang berukuran 9 m x 6 m x 2, m (Gambar 1b hingga 1d). Gaya-gaya akibat beban pada jembatan diteruskan oleh pilar ke fondasi tiang bor melalui kepala tiang. Gaya-gaya yang bekerja pada tiang bor ditunjukkan pada Gambar 1d. Mutu beton untuk tiang bor dan kepala tiang masing-masing adalah K-3 dan K Gambar 1 (a) Profil tanah dan uji SPT, (b) Tampak depan struktur bawah (pilar dan fondasi), (c) Tampak samping struktur bawah (pilar dan fondasi), (d) denah fondasi tiang bor dan beban rencana. Tabel 1 Data sifat-sifat geoteknik tanah dari hasil pengeboran Kedalaman w γ b γ d Parameter Kuat Geser Jenis tanah G s (m) (%) (kn/m 3 ) (kn/m 3 ) φ ( ) c (kpa) 7,-7, Lempung berpasir 2, ,9 14, 28 1,96 1,-1, Pasir berlempung 2, ,8 14, 27,98 23,-23, Lanau 2,8 3 16,2 12,,88 G Universitas Sebelas Maret (UNS) - Surakarta, Oktober 213

3 Geometri model 2D dan 3D dengan menggunakan Plaxis Pemodelan dilakukan untuk membandingkan beban dan deformasi vertikal hasil simulasi 2D dan 3D dengan menggunakan PLAXIS 8 dan PLAXIS 3D Foundation. Geometri model 2D dan 3D masing-masing ditunjukkan pada Gambar 2 dan Gambar 3. Jumlah elemen (mesh) yang digunakan pada mode 2D adalah elemen, sedangkan untuk model 3D berjumlah elemen. Pada model 2D, lapisan tanah dan stuktur fondasi dimodelkan dalam dua arah yaitu arah sumbu X (Gambar 2a dan 2c) dan arah sumbu Z (Gambar 2b dan 2d). Lapisan tanah dimodelkan sebagai material Mohr-Coulomb, dan tiang bor dimodelkan dengan model elastic linear. Pada model numerik ini, lapisan tanah dan struktur dimodelkan sebagai plane-strain. Data parameter tanah dan tiang bor yang digunakan untuk pemodelan diberikan pada Tabel 2. Tabel 2 Data parameter material yang digunakan dalam Plaxis 8 dan Plaxis 3D Foundation Nama/simbol Lapisan 1 Lapisan 2 Lapisan 3 Tiang bor Satuan Model material Mohr-Coulomb Mohr-Coulomb Mohr-Coulomb Linear-elastic - ϕ Kondisi material Drained Drained Drained Non porous - Berat volume kering γ unsat 13,8 14,3 11,8 24 kn/m 3 Berat volume jenuh, γ sat 18,6 2,1 18, kn/m 3 Modulus Young s, E 1,667 13,346 1, MPa Poisson ratio, υ,3,3,3,3 - Kohesi, c 1,96,98,88 kpa Sudut geser, Interface, R inter,34,33, (a) (b) (c) Gambar 11 Pemodelan lapisan tanah dan struktur fondasi tiang pada model 2D dengan Plaxis 8 (a) model lapisan tanah pada arahsumbu X, (b) model lapisan tanah pada arah sumbu Z, (c) model tiang bor dan meshing pada arah sumbu X, (d) model tiang bor dan meshing pada arah sumbu Z (d) Universitas Sebelas Maret (UNS) - Surakarta, Oktober 213 G - 143

4 Tiang bor berukuran diameter 1,2 m dimodelkan dengan geometri plate untuk model 2D yang diletakkan di tengah lubang bor. Sedangkan pada model 3D, tiang bor dimodelkan dengan massive circular pile yang berdiameter 1,2 m. Untuk memodelkan interaksi struktur tanah, disekeliling struktur tiang bor diaktifkan geometri interface (R inter ) dengan nilai seperti pada Tabel 2. Kepala tiang dimodelkan sebagai plate dan floor masing-masing pada model 2D dan 3D. Semua struktur tersebut adalah elemen yang bersifat elastic isotropic. (a) (b) Gambar 12 Pemodelan lapisan tanah dan struktur fondasi tiang pada model 3D dengan Plaxis 3D Foundation (a) model lapisan tanah dan meshing (b) model tiang bor Prosedur penghitungan Kondisi awal tegangan-tegangan dalam tanah (initial condition) dihitung dengan menggunakan prosedur K (K - procedure) dan tekanan air dihitung secara langsung berdasarkan tekanan freatik. Penghitungan prosedur iterasi dilakukan sebagai plastic calculation dengan pengaturan standar dalam Plaxis 2D dan Plaxis 3D Foundation Penghitungan dibagi menjadi tiga tahap konstruksi (stage of construction) yaitu penggalian lapisan tanah, akitivasi tiang bor dan elemen struktur tiang bor serta kepala tiang, dan pembebanan. 3. HASIL DAN PEMBAHASAN Deformasi fondasi tiang bor kelompok Perilaku deformasi tiang bor pada arah lateral (U x dan U z ) dan vertikal (U y ) terhadap kedalaman tiang ditunjukkan pada Gambar 4 untuk model 3D. Sedangkan Gambar memberikan deformasi arah laterall dan vertikal hasil dari analisis 2D. Secara umum dapat dijelaskan bahwa deformasi lateral maksimum terjadi pada tiang bor di dekat kepala tiang. Dari perilaku deformasi lateral, dapat diketahui bahwa tiang secara bersamaan mengalami deformasi lateral yang mana nilai deformasi lateral relatif sama. Deformasi lateral arah sumbu X (U x ) dan arah sumbu Z (U z ) dari hasil model 3D masing-masing diperoleh sebesar 194 mm (Gambar 4a) dan 6 mm (Gambar 4b). Pada model 2D, analisis fondasi tiang bor dilakukan dalam dua arah sumbu. Sehingga tiang-tiang bor yang dianalisis tidak dapat mewakili seluruh tiang-tiang bor. Sepeti halnya pada model 3D, tiang-tiang bor mengalami deformasi lateral yang relatif sama. Deformasi lateral dari tiang pada arah sumbu X dan sumbu Z masing-masing 212 mm (Gambar a) dan 18 mm (Gambar b). Tiang- tiang bor mengalami deformasi vertikal atau arah sumbu Y (U y ) yang berbeda-bedaa bergantung pada letak tiang bor dalam kelompok. Model 3D memberikan gambaran deformasi tiang bor yang lebih lengkap daripada model 2D. Secara umum tiang-tiang bor mengalami deformasi tekan (ke bawah), kecuali tiang yang mengalami deformasi tarik (ke atas) seperti pada Gambar 4c dan c. Deformasi aksial tekan yang terbesar dialami oleh tiang bor yaitu 4 mm untuk model 3D. Sedangkan dalam model 2D, deformasi aksial tekan terbesar dialami oleh tiang atau yaitu sebesar 44 mm. Deformasi aksial tarik terjadi pada tiang bor yaitu sebesar 6 mm untuk model 3D dan 76 mm untuk model 2D. Sebagaimana halnya deformasi lateral, deformasi aksial hasil analisis model 2D lebih besar daripada hasil analisis model 3D. Untuk tiang bor yang terletak di tengah seperti tiang bor mengalami deformasi aksial tekan sebesar 18,6 mm untuk model 3D, sedangkan dalam model 2D, tiang bor mengalami deformasi aksial sebesar 179, mm. G Universitas Sebelas Maret (UNS) - Surakarta, Oktober 213

5 Deformasi Lateral, U x (mm) Deformasi Lateral, U z (mm) Deformasi Vertikal, U y (mm) P P P (a) (b) (c) Gambar 13 Deformasi tiang hasil pemodelan 3D (a) deformasi lateral arah sumbu-x, (b) deformasi lateral arah sumbu-z, (c) deformasi vertikal arah sumbu-y. Deformasi Lateral, U x (mm) Deformasi Lateral, U z (mm) Deformasi Vertikal, U y (mm) P P (a) (b) (c) Gambar 14 Deformasi tiang hasil pemodelan 2D (a) deformasi lateral arah sumbu-x, (b) deformasi lateral arah sumbu-z, (c) deformasi lateral arah sumbu-y. Gaya-gaya internal fondasi tiang bor kelompok Dari analisis didapatkan besarnya deformasi dan gaya-gaya dalam (internal forces) yang berupa momen lentur (M), gaya geser (Q), dan gaya aksial (N) yang bekerja pada tiang bor. Gambar 6 dan 7 menyajikan karakteristik gayagaya internal pada tiang-tiang bor terhadap kedalaman masing-masing untuk model 3D dan 2D. Dari Gambar 6 dan 7 dapat diketahui bahwa gaya-gaya internal hasil analisis model 2D adalah lebih besar daripada model 3D. Besarnya gaya gaya internal yang terjadi pada tiang bor bergantung pada letak tiang bor terhadap arah beban yang bekerja. Respon tiang-tiang bor terhadap gaya aksial pada Gambar 6a dan 7a menunjukkan bahwa gaya aksial terbesar terjadi di bagian ujung atas tiang yang terhubungkan kepala tiang, dan gaya aksial berkurang di ujung bawah ting (pile tip). Kondisi ini mengindikasikan terjadinya tekuk pada tiang bor. Gaya aksial terbesar pada model 3D terjadi pada tiang yang berada dekat sudut kepala tiang yaitu dan masing-masing sebesar 6224 kn dan 613 kn. Tiang bor mengalami gaya aksial tekan, sedangkan tiang bor mengalami gaya aksial tarik. Perilaku ini konsisten dengan hasil analisis model 2D, namun besaran gayanya berbeda yaitu 4192 kn pada tiang bor dan 111 kn pada tiang bor. Respon tiang-tiang bor terhadap beban lateral ditunjukkan oleh Gambar 6b dan 6c untuk model 3D dan Gambar 7b dan 7c untuk model 2D. Gaya geser terbesar juga terjadi pada tiang-tiang bor yang terletak di dekat sudut kepala tiang yaitu tiang dan untuk arah sumbu X dan tiang untuk arah sumbu Z. Sedangkan gaya geser terkecil terjadi pada tiang. Besarnya gaya geser Q x pada model 3D untuk tiang dan masing-masing adalah 2926 kn Universitas Sebelas Maret (UNS) - Surakarta, Oktober 213 G - 14

6 dan 1688 kn, sedangkan gaya geser Q z untuk tiang adalah 844 kn. Pada model 2D, nilai gaya geser Q x untuk tiang dan masing-masing adalah 299 kn dan 112 kn, sedangkan gaya geser Q z untuk tiang adalah 62 kn. Respon tiang terhadap lentur pada arah sumbu X dan Z seperti ditunjukkan pada Gambar 6(d) dan 6(e) untk mode 3D dan Gambar 7(d) dan 7(e) untuk model 2D. Secara umum, momen lentur pada tiang menunjukkan bahwa tiang merupakan tiang terkekang (fixed) pada bagian atas di dekat kepala tiang dan ujung bebas (free end) pada bagian bawah tiang, sehingga momen lentur maksimum terjadi di ujung atas tiang bor dan sebaliknya momen lentur sama dengan nol di ujung bawah tiang. Momen lentur maksimum terbesar dalam arah sumbu dan X dan Z terjadi pada tiag bor di baris pertama (lihat Gambar 1d untuk letak tiang) yaitu tiang dan. Momen lentur maksimum tiang pada arah sumbu X (M x ) sebesar 9287 knm untuk model 3D, sedangkan untuk model 2D sebesar 1129 knm. Pada arah sumbu Z, momen lentur maksimum (M z ) tiang sebesar 2227 knm untuk model 3D, sedangkan untuk model 2D sebesar 1374 knm. Gaya Aksial, N y (kn) Gaya Geser Arah Sumbu-X, Q x (kn) Gaya Geser Arah Sumbu-Z, Q z (kn) P P P (a) (b) (c) Momen Lentur, M x (knm) - 1 Momen Lentur, M z (knm) P P (c) (d) Gambar 1 Gaya-gaya internal tiang bor hasil analisis model 3D (a) gaya aksial, (b) gaya geser arah sumbu X (Q x ), (c) gaya geser arah sumbu Z (Q z ), (d) momen lentur arah sumbu X (M x ), dan (e) momen lentur arah sumbu-z (M z ). Pembahasan Hasil analisis deformasi lateral dengan model 2D dan 3D menunjukkan bahwa tiang bor bekerja secara kelompok dalam menerima gaya lateral. Kondisi ini mengindikasikan bahwa kepala tiang bersifat kaku (rigid) pada arah lateral sehingga seluruh tiang bor memiliki besaran deformasi lateral yang relatif sama. Dengan demikian dapat disimpulkan bahwa tiang-tiang bor bekerja dalam kelompok untuk menahan gaya lateral. Deformasi yang terjadi pada tiang dipengaruhi oleh gesekan pada keliling tiang (pile-skin friction) yaitu akibat gesekam interaksi tiang ke G Universitas Sebelas Maret (UNS) - Surakarta, Oktober 213

7 tiang (pile-to-pile interaction). Sedangkan pada tiang-tiang yang dihubungkan dengan kepala tiang, beberapa peneliti seperti Phung (1993), Lemnitzer dkk. (21) menyebutkan bahwa deformasi tiang bor ditentukan pula oleh gesekan karena bertambahnya tekanan lateral akibat tekanan kontak antara tanah kepala tiang (soil pile cap interaction). Kondisi ini memungkinkan terjadinya perbedaan hasil deformasi antara model 2D dan 3D. Secara umum hasil deformasi menggunakan model 2D lebih besar daripada model 3D. Hubungan antara deformasi tiang bor kelompok antara model 2D dan 3D diberikan pada Gambar 8a. Secara umum, deformasi hasil analisis model 3D berkisar 1% dari deformasi hasil analisis model 2D. Gaya Aksial, N y (kn) Gaya Geser, Q x (kn) Gaya Geser, Q z (kn) / /P / / /P / // /P/ (a) (b) (c) Momen Lentur, M x (knm) -1 - Momen Lentur, M z (knm) / /P / // /P/ (c) (d) Gambar 16 Gaya-gaya internal tiang bor hasil analisis model 2D (a) gaya aksial, (b) gaya geser arah sumbu X (Q x ), (c) gaya geser arah sumbu Z (Q z ), (d) momen lentur arah sumbu X (M x ), dan (e) momen lentur arah sumbu-z (M z ). Gambar-gambar 6 dan 7 memberikan ilustrasi bahwa perilaku tiang bor dalam model 2D adalah sama dengan model 3D dimana elemen garis struktural digabungkan dengan pegas (spring) dan bidang gesek (sliders) ke elemen-elemen hingganya (mesh). Perbedaan terbesar dalam model 2D dan 3D adalah kekakuan (stiffness) antarmuka garis ke garis (line to line interface). Kekakuan pegas pada line to line interface model 3D ditetapkan dengan suatu nilai yang tinggi tetapi tidak terlalu kaku sehingga deformasi elastis diabaikan. Sebagai hasil dari pengaturan tersebut, semua deformasi yang terjadi pada tiang bor merupakan hasil dari deformasi elastis plastis dari tanah dan/atau dari deformasi plastis dalam line to line interface. Sedangkan dalam model 2D, Sluis (212) menjelaskan bahwa prinsip seperti pada model 3D tidak dapat diterapkan karena perpindahan tanah tidak lagi mewakili kondisi sebenarnya tetapi merupakan rata-rata dari perpindahan bidang tanah. Sehingga deformasi dan gaya-gaya (gaya aksial, gaya geser, dan momen lentur) pada elemen strukturnya dalam model 2D akan lebih besar daripada model 3D. Hubungan gaya-gaya pada tiang bor dari hasil analisis model 2D dan 3D seperti disajikan pada Gambar 8b, 8c, dan 8d masing-masing untuk gaya aksial (N), gaya geser Q), dan momen lentur (M). Hubungan tersebut menunjukkan bahwa respon tiang bor terhadap gaya aksial pada model 3D lebih besar % daripada model 2D. Sedangkan respon Universitas Sebelas Maret (UNS) - Surakarta, Oktober 213 G - 147

8 tiang bor terhadap gaya geser dam momen lentur pada model 3D adalah 2% dan 1% lebih besar daripada model 2D. Model 2D pada prinsipnya merupakan model ekivalen dari model 3D yang mana gaya-gaya per m 1 diteruskan ke tanah menghasilkan deformasi rata-rata yang sama. Akan tetapi dalam pemodelan numerik, gaya-gaya pada tiang bor dipengaruhi oleh pengaturan pada nilai interaksi tanah tiang (R inter ). Untuk menghasilkan perilaku yang lebih realistis pada model 2D, beberapa peneliti (seperti Sluis, 212; Tschuchnigg dan Schweiger, 213; Dao, 211; Phung, 21; Ryltenius, 211) menyebutkan nilai R inter harus diatur sedemikian rupa atau dengan mengatur nilai tahanan ujung tiang maksimum (F max ) sebagai elemen pegas non-linier (non-linear spring). Akan tetapi, dalam naskah ini tidak dikaji pengaruh nilai R inter terhadap model yang dikaji. Deformasi tiang bor model 3D (U 3D, mm) (a) U x U z U y U 3D = 1.28(U 2D ) Deformasi tiang bor model 2D (U 2D, mm) Gaya Aksial pada tiang bor model 3D (N 3D, kn) (b) N 3D = 99.8(N 2D ) Gaya Geser pada tiang bor model 3D (Q 3D, kn) 3 (c) 3 Q 3D = 17.84(Q 2D ) Gaya Aksial pada tiang bor model 2D (N 2D, kn) Gaya Geser pada tiang bor model 2D (Q 2D, kn) Momen lentur pada tiang bor model 3D (M 3D, knm) 12 (d) M x 1 M z 8 M 3D = 41.19(M 2D ) Momen lentur pada tiang bor model 2D (M 2D, knm) Gambar 17 Hubungan hasil analisis model 2D dan model 3D (a) deformasi, (b) gaya aksial, (c) gaya geser, dan (d) momen lentur. G Universitas Sebelas Maret (UNS) - Surakarta, Oktober 213

9 4. KESIMPULAN Analisis respon tiang bor kelompok terhadap kombinasi beban aksial dan lateral telah dilakukan dalam dalam penelitian ini dengan menggunakan PLAXIS 8 dan PLAXIS 3D Foundation. Dari hasil dan pembahasan yang telah dilakukan, secara umum perilaku deformasi tiang bor pada model 2D dan 3D adalah sama, namun besaran deformasi tiang bor model 3D berkisar 1% dari deformasi pada model 2D. Sebaliknya, respon tiang bor terhadap gaya aksial pada model 3D lebih besar % daripada model 2D. Sedangkan respon tiang bor terhadap gaya geser dam momen lentur pada model 3D adalah 2% dan 1% lebih besar daripada model 2D. Interaksi antara tanah struktur (soil structure interaction) pada kepala tiang dan tiang bor akan mempengaruhi respon tiang bor terhadap beban yang bekerja. Untuk itu masih diperlukan kajian yang lebih tentang pengaruh nilai R inter terhadap respon beban dan deformasi tiang bor. DAFTAR PUSTAKA Dao, T.P.T., (211). Validation of PLAXIS Embedded Piles For Lateral Loading. MSc Thesis, Delft University of Technology. Harianto, E., (27). Analisis Daya Dukung Pondasi Tiang Bor Menggunakan Software Shaft1 Dan Uji Beban Statis (Studi Kasus Tiang Uji Tp-4 Dan Tp- Pada Proyek Grand Indonesia Di Jakarta), Tugas Akhir, Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Katolik Soegijapranata Semarang Lemnitzer, A., Khalili-Tehrani, P., Ahlberg, E., Rha, C., Taciroglu, E., Wallace, J., and Stewart, J. (21). Nonlinear Efficiency of Bored Pile Group under Lateral Loading. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, Vol. 136(12), Liong, G.T., dan Saptyanto, K., (212). Hitung Balik Nilai Kekakuan Tanah dari Hasil Pile Loading Test dengan Menggunakan Program Plaxis, Proceeding Pertemuan Ilmiah Tahunan ke-16 Himpunan Ahli Teknik Tanah Indonesia (HATTI), Jakarta 4- Desember 212. (CD ROM) Phung, D.L., (1993). Footings with settlement-reducing piles in non-cohesive soil. Ph.D. Thesis, Chalmers University of Technology, Gothenburg, Sweden. Phung, D.L., (21). Piled Raft A Cost-Effective Foundation Method for High- Rises. Geotechnical Engineering Journal of the SEAGS & AGSSEA, Vol. 41(3), Prakoso, W., (211). CPT-based Interpretation of Pile Load Tests in Clay-Silt Soil, Civil Engineering Dimension, Vol. 13(1), 6-14 Ryltenius, A. (211). FEM Modelling of piled raft foundations in two and three dimensions, Master s Dissertation, Lund University, Sweden. Said, I., De Gennaro, V., and Frank, R., (29). Axisymmetric finite element analysis of pile loading tests, Computers and Geotechnics, Vol. 36, 6 19 Sluis, J. (212). Validation of embedded pile row in PLAXIS 2D. MSc thesis. Delft University of Technology. Tosini, L., Cividini A., and Gioda G., (21). A numerical interpretation of load tests on bored piles, Computers and Geotechnics, Vol. 37, 4 43 Tschuchnigg, F., and Schweiger, H.F. (213). Comparison of Deep Foundation Systems using 3D Finite Element Analysis Employing Different Modeling Techniques, Geotechnical Engineering Journal of the SEAGS & AGSSEA, Vol. 44 (3), Zhang H.H., and Small J.C., (2). Analysis of capped pile groups subjected to horizontal and vertical loads, Computers and Geotechnics, Vol. 26, 1-21 Universitas Sebelas Maret (UNS) - Surakarta, Oktober 213 G - 149