ANALISIS LOFA TERAS ALTERNATIF SILISIDA 4,8g U/cc RSG-GAS MENGGUNAKAN PARET-ANL

Transkripsi

1 90 ISSN 0 - Endiah Puji Hastuti ANALISIS LOFA TERAS ALTERNATIF SILISIDA,g U/cc RSG-GAS MENGGUNAKAN PARET-ANL Endiah Puji Hastuti Pusat Teknologi Reaktor dan Keselamatan Nuklir-ATAN ASTRAK ANALISIS LOFA TERAS ALTERNATIF SILISIDA,g U/cc RSG-GAS MENGGUNAKAN PARET-ANL. Telah dilakukan analisis keselamatan teras reaktor RSG-GAS berbahan silisida dengan tingkat muat,g U/cc. Analisis ini perlu dilakukan untuk antisipasi penggunaan bahan bakar dengan tingkat muat tinggi di RSG-GAS. Analisis keselamatan dilakukan pada kondisi LOFA, menggunakan program PARET-ANL. Data input neutronik dihitung secara terpisah menggunakan program WIMS-D dan atan-diff, sedangkan perhitungan kinetika reaktor menggunakan perhitungan POKDYN. Hasil perhitungan fisika teras menunjukkan bahwa posisi kanal terpanas berada di kisi C- dengan faktor puncak daya sebesar,9. Analisis dilakukan pada kanal rerata dan kanal terpanas. Hasil analisis pada kondisi transien akibat kehilangan aliran pendingin (LOFA) menunjukkan reaktor mengalami scram pada saat aliran mencapai % dengan temperatur pendingin, kelongsong dan bahan bakar (meat) masing-masing mencapai,9 o C,, o C dan, o C. Ditinjau dari aspek keselamatan kecukupan pendingin dan perpindahan panas, reaktor RSG-GAS harus diturunkan setting dayanya agar dapat dioperasikan dengan menggunakan bahan bakar silisida dengan tingkat muat,g U/cc. Kata kunci: bahan bakar silisida,,g U/cc, PARET-ANL, LOFA, teras alternatif RSG-GAS. ASTRACT LOFA ANALYSIS of THE RSG-GAS SILICIDE ALTERNATIVE CORE.g U/cc. The safety analysis of RSG-GAS reactor core using. g U/cc fuel loading was done. This analysis is needed to anticipate usage of silicide high loading in RSG-GAS. The safety analysis was done at LOFA by using PARET-ANL. Neutronic input data calculated separately by using WIMS-D and atan-diff, while reactor kinetic calculation using POKDYN code. Reactor physic calculation result shows that C- is the hot channel position, with power peaking factor of.9. Analysis was carried out at average and hot channels. The results shows that on transient due to LOFA indicate that reactor will be scram when the flow reduces to %, while coolant, cladding and fuel meat temperatures are.9 o C,. o C and. o C respectively. From safety aspect point of view, to operate RSG-GAS reactor by using silicide with.g U/cc fuel loading, the setting of nominal power must be reduced comparing with the existing nominal power. Key words: silicide fuel,.g U/cc, PARET-ANL, LOFA, RSG-GAS alternative core. PENDAHULUAN P rogram RERTR (Reduced Enrichment for Research and Testing Reactor) telah dicanangkan untuk mengganti penggunaan bahan bakar uranium pengayaan tinggi (> 9 % U-) dengan uranium pengayaan rendah (< 0% U-). Sebagai konsekuensi penggunaan bahan bakar uranium pengayaan rendah, U- yang dapat dimuatkan ke dalam bahan bakar dengan desain yang sama menurun menjadi hampir /-nya. Untuk mengatasi hal itu maka perlu dipilih bahan bakar yang memiliki densitas tinggi yang dapat dijadikan sebagai alternatif, dan bahan yang memenuhi persyaratan di atas adalah paduan uranium. Dari beberapa paduan tersebut, paduan U Si dan paduan UMo memiliki prospek yang baik untuk dikembangkan sebagai bahan bakar densitas tinggi []. ahan bakar U Si -Al mempunyai keunggulan diantaranya adalah mampu diproduksi dengan tingkat muat uranium lebih tinggi dengan tingkat kegagalan produksi rendah, dan stabil selama proses iradiasi di dalam reaktor []. Karena kehandalannya tersebut, maka bahan bakar U Si -Al dikembangkan ke arah densitas tinggi. Paduan U Si telah berhasil difabrikasi dan dikualifikasi untuk tingkat muat uranium,g U/cc oleh US Nuclear Regulatory Commission pada 9, sedangkan paduan UMo hingga saat ini masih dalam taraf penelitian dan pengembangan. Pada saat ini bahan bakar U Si -Al densitas,g U/cc telah banyak dipakai oleh

2 Endiah Puji Hastuti ISSN 0-9 negara-negara maju seperti Perancis, Korea, Kanada, elanda dan Jepang []. Adanya perubahan tingkat muat akan mengubah distribusi fluks dan parameter kinetika teras reaktor, demikian pula dengan sifat termal bahan bakar sehingga karakteristik reaktor pada saat tunak maupun transien perlu dianalisis. Penggunaan bahan bakar dengan tingkat muat,g U/cc akan memperpanjang waktu tinggal bahan bakar dari 0MWD menjadi 00 MWD []. Serangkaian analisis keselamatan teras RSG-GAS yang akan dilakukan sebagai konsekuensi peng-gunaan bahan bakar dengan tingkat muat ini antara lain adalah analisis keselamatan termohidrolika pada kondisi tunak, analisis transien akibat hilangnya aliran pendingin (LOFA=loss of flow accident) dan kecelakaan reaktivitas. Analisis kecelakaan dilakukan berdasarkan kecelakaan dasar desain (DA=design basis accident) yang dilakukan dengan model simulasi menggunakan paket program komputer PARET-ANL. Dalam simulasi ini dianalisis karakteristik teras RSG-GAS terhadap perubahan daya dan marjin keselamatan masingmasing pada kondisi tunak dan transien LOFA. Analisis dilakukan pada kanal rerata dan kanal panas. Parameter yang diamati antara lain adalah: perubahan daya, suhu pelat elemen bakar, suhu pendingin, reaktivitas dan marjin keselamatan selama kondisi tunak maupun transien. TEORI Keuntungan penggunaan bahan bakar silisida dibanding dengan jenis oksida adalah kemungkinan peningkatan tingkat muat uranium di dalam matrik bahan bakar. Akibat tingkat muat yang tinggi ini adalah volume bahan bakar uranium silisida yang semakin besar, yang selanjutnya berdampak pada penurunan sifat termal bahan bakar dan kapasitas panasnya. Demikian pula dari hasil perhitungan puncak daya radial maupun aksial bahan bakar di dalam teras reaktor. Semua perubahan ini harus diakomodir dan diperhitungkan dengan teliti dalam analisis kanal panas, yang selanjutnya akan digunakan sebagai data input perhitungan keselamatan. Teras Alternatif RSG-GAS,g U/cc Untuk mengantisipasi penggunaan bahan bakar dengan tingkat muat,g U/cc di teras RSG- GAS maka perlu dipersiapkan teras alternatif, sebagai pilihan lain dari teras reaktor yang sekarang dioperasikan yaitu silisida dengan tingkat muat,9g U/cc. Konfigurasi elemen teras alternatif RSG-GAS direncanakan mengalami perubahan dengan menambahkan (dua) batang kendali pengaman agar marjin reaktivitas padam teras mencukupi, efek penambahan buah batang kendali adalah menaikkan marjin reaktivitas padam dari,0 % k/k menjadi, % k/k. Hasil perhitungan fisika teras menunjukkan bahwa posisi kanal terpanas berada di kisi C- dengan faktor puncak daya sebesar,9, sedangkan konfigurasi teras alternatif ditunjukkan oleh Gambar []. Sedangkan komponen reaktor seperti sistem pendingin baik primer maupun sekunder tidak mengalami perubahan. Skenario Kecelakaan Penyebab terjadinya kehilangan aliran pendingin pada reaktor riset telah diperhitungkan dalam rancangan DA. Adapun pemicu kejadian tersebut dapat disebabkan oleh berbagai hal, sesuai dengan DEs (DEs = design basis events) pemicu kecelakaan termohidrolika dapat disebabkan oleh berbagai sebab seperti ditunjukkan pada Tabel. Skenario kecelakaan akibat hilangnya aliran pendingin primer dimodelkan sebagai berikut. Pada saat teras reaktor yang berbahan bakar silisida sedang beroperasi pada kondisi tunak dengan daya 0MW, tiba-tiba motor penggerak dua buah pompa pendingin primer yang bekerja secara paralel, terhenti akibat putusnya suplai daya listrik atau sebab yang lain (t = 0 detik). Kejadian ini mengakibatkan penurunan laju alir, dimana aliran pendingin hanya berasal dari gaya inersia pompa. Laju aliran pendingin sisa ini akan mencapai harga 0 sebagai fungsi waktu. Trip terjadi dengan waktu tunda 0, detik setelah adanya sinyal laju alir massa di dalam sistem pendingin primer <90% ± %. Adanya trip menyebabkan daya reaktor padam, tetapi masih ada panas peluruhan []. Aliran pendingin yang berasal dari gaya inersia pompa diharapkan mampu mendinginkan panas peluruhan ini. Program Perhitungan PARET Program komputer PARET-ANL [,] merupakan penggabungan dari aspek-aspek neutronik, hidrodinamik dan perpindahan panas. Program ini dirancang untuk memprediksi kejadian dan akibat dari suatu kecelakaan teras reaktor pada kondisi tunak dan transien. Dalam perhitungan ini PARET- ANL dimodelkan untuk menganalisis daerah teras menjadi dua bagian/daerah (region), masing-masing digunakan untuk menganalisis parameter termohidrolika dan keselamatan pada kanal rerata dan kanal terpanas. Nodalisasi ke arah radial dibagi menjadi -, sedangkan ke arah aksial dibagi menjadi atau nodal yang merepresentasikan perbedaan rapat daya yang berbeda.

3 9 ISSN 0 - Endiah Puji Hastuti K S P S RT J S F S H E E E E E E S G E E IP E E S F E E E E E E PN RS E D E E IP E E CIP E E IP E E HY RS HY RS C E E E E E E HY RS S NS E E IP E E HY RS A E E E E E E S 0 9 eryllium lock Reflector Keterangan : E = Elemen akar Standar; = Elemen akar kendali; E = Elemen Reflektor erilium; S = Elemen Reflektor erilium dengan Plug; IP = Posisi Iradiasi; CIP = Posisi Iradiasi Tengah; PNRS = Pneumatic Rabbit System; HYRS = Hydraulic Rabbit System. Angka dalam grid menunjukkan kelas fraksi bakar. Gambar. Konfigurasi teras alternatif RSG-GAS. Tabel. Daftar kejadian awal kecelakaan termohidrolika []. No. Judul Penyebab/Kejadian Awal. Kehilangan aliran pendingin primer (LOFA) Kehilangan pasokan daya listrik pada salah satu pompa primer. Kehilangan aliran pendingin sekunder Kehilangan pasokan daya listrik pada salah satu pompa sekunder. Kehilangan pasokan daya listrik pada instalasi reaktor Kehilangan pasokan daya listrik pada dua pompa primer dan dua pompa sekunder. Rusaknya pompa primer Rusaknya rotor pada salah satu pompa primer. Rusaknya pompa sekunder Rusaknya rotor pada salah satu pompa sekunder. Kehilangan pendingin (LOCA) Patahnya untai pendingin primer

4 Endiah Puji Hastuti ISSN 0-9 Laju perpindahan panas di dalam interface kelongsong-moderator ditentukan dengan menggunakan korelasi empiris perpindahan panas. Korelasi ini sangat bergantung pada kondisi batas pendingin yang terjadi pada saat itu. Tersedia dua buah korelasi perpindahan panas sub-cooled konveksi paksa untuk aliran satu fase yaitu korelasi Dittus- oelter dan Seider-Tate. Sedangkan untuk aliran dua fase tersedia tiga buah korelasi yang dapat dipilih, yaitu: Jens-Lotes, McAdams, dan ergles- Rohsenow. Program PARET juga dilengkapi dengan korelasi untuk menghitung fluks panas pada saat terjadi instabilitas aliran dan akhir pendidihan inti (DN=departure from nucleate boiling) untuk reaktor tipe reaktor riset yang dioperasikan pada tekanan rendah. Korelasi yang digunakan untuk persamaan DN adalah: Tong, ernath, dan Mirshak, sedangkan untuk kriteria instabilitas aliran digunakan korelasi: Witthle-Forgan dan CEA. Marjin Keselamatan Reaktor RSG-GAS Reaktor berbahan bakar berbentuk pelat umumnya menggunakan marjin keselamatan terhadap awal terjadinya instabilitas aliran. Dalam analisis keselamatan untuk memperoleh kondisi yang paling aman maka kondisi terparah (worst condition), dimana dianggap pada kanal tersebut memiliki faktor ketidakpastian nuklir dan enjinering terbesar yang dapat terjadi harus diperhitungkan secara hati-hati. Pada perhitungan ini digunakan analisis kanal panas dengan menggunakan hasil perhitungan faktor puncak daya baik radial maupun aksial maksimum yang mungkin terjadi. Kondisi pengoperasian reaktor terburuk (extreem) yang harus diperhitungkan dalam analisis ini adalah apabila daya reaktor melonjak hingga % dari daya nominalnya, hingga temperatur pendingin inlet mencapai, o C dan laju alir hanya tersedia sebesar % dari nilai nominalnya. Sebagai pembatas dari hasil perhitungan tersebut adalah batas/marjin keselamatan (S min ) dan pembatas terhadap temperatur bahan bakar, kelongsong dan pendingin yang digunakan sesuai dengan ketentuan dalam LAK RSG-GAS, seperti ditunjukkan pada Tabel. Data Input Data input utama yang digunakan antara lain ditunjukkan pada Tabel. Langkah perhitungan baik yang dilakukan secara terpisah maupun yang dilakukan secara langsung dalam analisis dapat dilihat pada diagram alir pada Gambar. Tabel. Marjin Keselamatan RSG-GAS []. KONDISI NILAI S min kondisi tunak, 0 MW, S min kondisi transien, Daya lebih,, MW, Temperatur kelongsong maksimum awal siklus, o C. Temperatur bahan bakar maksimum awal siklus, o C. 00 Tabel. Data Input perhitungan PARET-ANL. PARAMETER NILAI Daya reaktor, MW 0 dan, Temperatur pendingin inlet, o C, Konduktivitas bahan bakar, W/m,K, Kapasitas panas bahan bakar, J/g, K Temperatur 0 o C Temperatur 00 o C 0,0 0,0 Faktor puncak daya radial maksimum. Faktor puncak daya aksial maksimum.9 Faktor fluks panas, Faktor Film, Faktor pendingin,

5 9 ISSN 0 - Endiah Puji Hastuti Gambar. Diagram alir perhitungan. HASIL DAN PEMAHASAN Sebelum melakukan perhitungan keselamatan kondisi transien sesuai dengan diagram alir yang telah dijelaskan di atas, terlebih dahulu harus dilakukan atau diketahui karakteristik teras reaktor pada kondisi tunak yang dapat diuraikan sebagai berikut. Kondisi Tunak Analisis keselamatan pada kondisi tunak dilakukan dengan menggunakan data input hasil perhitungan sifat-sifat termal bahan bakar silisida tingkat muat,g U/cc. Analisis pada kondisi ini dilakukan untuk mengetahui kondisi kanal pendingin pada kanal rerata dan kanal terpanas. Kondisi tunak kanal rerata Pada kondisi tunak di kanal rerata dianggap tidak terdapat penyimpangan, semua parameter operasi reaktor berjalan normal dan sesuai dengan nilai-nilai batas yang tertera di dalam laporan analisis keselamatan. Demikian pula dengan analisis kanal panas dianggap faktor ketidakpastian sebesar. Hasil perhitungan kondisi tunak ditunjukkan oleh Gambar, temperatur pendingin, kelongsong bahan bakar dan bahan bakar masingmasing adalah sebesar, o C,, o C, dan, o C. Profil ini mewakili seluruh bahan bakar di teras reaktor RSG-GAS yang memiliki kanal rerata. Pada kanal rerata parameter operasi memenuhi persyaratan keselamatan yang ada, akan tetapi belum mewakili kondisi terparah. Kondisi tunak kanal terpanas erlawanan dengan kanal rerata, pada kondisi tunak di kanal terpanas dianggap bahwa pada kanal yang dianalisis terjadi penyimpangan, baik dari segi fabrikasi yang disebut dengan ketidakpastian enjinering maupun segi neutronik yang menghasilkan fluks panas maksimum. esarnya faktor-faktor ini diperoleh dari hasil perhitungan fisika teras [] dan analisis faktor ketidakpastian [9,0]. Hasil perhitungan yang diperoleh ditunjukkan pada Gambar. temperatur pendingin, kelongsong bahan bakar dan bahan bakar serta marjin keselamatan masing-masing adalah sebesar,9 o C,, o C,, o C dan,, dimana parameter-parameter ini mewakili karakteristik termohidrolika bahan bakar terpanas di teras reaktor RSG-GAS. Meskipun nilai ini belum menyebabkan kelongsong yang terbuat dari AlMg meleleh (titik lebur 00 o C) akan tetapi dibandingkan dengan Tabel, maka marjin keselamatan telah terlampaui.

6 Endiah Puji Hastuti ISSN Temperatur bahan bakar 0 Temperatur (oc) Temperatur kelongsong Temperatur pendingin Tinggi bahan bakar (cm) Gambar. Profil temperatur pada kanal rerata, daya 0 MW. 00 Temperatur bahan bakar 0 Temperatur (oc) 0 0 Temperatur kelongsong 0 Temperatur pendingin Tinggi bahan bakar (cm) Gambar. Profil temperatur pada kanal terpanas. Kondisi Transien LOFA Analisis keselamatan teras reaktor RSG-GAS berbahan bakar silisida dengan tingkat muat,g U/cc saat transien diamati pada kecelakaan akibat LOFA. Analisis transien ini bertujuan untuk mengetahui karakteristik temperatur di kanal terpanas pada saat terjadinya kecelakaan akibat kanal tidak memperoleh kecukupan aliran pendingin. Analisis ini dilakukan dengan simulasi perhitungan dimana pompa pendingin primer disimulasi tidak dapat memasok/menyirkulasi

7 9 ISSN 0 - Endiah Puji Hastuti pendingin. Kejadian tersebut dibatasi dengan reaktor padam secara otomatis apabila laju pendingin primer hanya % dari nilai nominalnya. Perhitungan ini dilakukan dengan menggunakan profil penurunan laju pendingin primer (coast down pump) RSG-GAS yang diperoleh dari hasil eksperimen, mengingat komponen dan sistem pendingin pada teras alternatif ini tidak berubah. Hasil perhitungan dengan menggunakan daya awal 0 MW dan asumsi reaktor telah dioperasikan selama hari. Profil penurunan daya reaktor akibat scram (reaktor terpancung) dengan pemicu aliran pendingin mencapai nilai minimumnya pada saat transien terjadi pada detik-detik awal, diperlihatkan oleh Gambar Laju alir (kg/detik) 0 0 Daya reaktor Laju alir.0 Daya reaktor (MW).0 Waktu setelah transien (detik) Gambar. Profil penurunan laju pendingin dan daya reaktor. Temperatur kelongsong Temperatur ( o C) Temp. pendingin Daya reaktor (MW) Daya reaktor Waktu setelah transien (detik) Gambar. Sifat temperatur dan daya reaktor.

8 Endiah Puji Hastuti ISSN 0-9 Gambar menunjukkan bahwa reaktor padam akibat penurunan kemampuan pengambilan panas oleh pendingin, sehingga daya sempat melonjak mencapai MW pada detik ke 0,. Daya reaktor segera mencapai,mw (,9%) dalam waktu,9 detik dan mencapai quasi steady setelah itu. Laju alir sisa setelah pompa padam mampu mengambil peluruhan panas setelah reaktor terpancung. Hal ini ditunjukkan pada Gambar. Transien akibat LOFA menunjukkan reaktor mengalami scram pada saat aliran mencapai % dengan temperatur pendingin, kelongsong dan bahan bakar (meat) masing-masing mencapai,9 o C,, o C dan. o C. Dibandingkan dengan titik leburnya maka temperatur kelongsong bahan bakar masih mampu menahan panas yang ditimbulkan, demikian pula dengan meat (bahan bakar)nya mengingat bahan bakar uranium silisida mempunyai ketahanan panas yang lebih baik. Meskipun demikian akibat penurunan kemampuan daya hantar panas terlihat telah terjadi peningkatan temperatur kelongsong (AlMg ) hingga telah melampaui batasan parameter tersebut di LAK. Kenaikan temperatur kelongsong ini disebabkan sifat konduksi bahan bakar silisida dan faktor pembangkitan daya yang lebih besar, pada kondisi riil hal ini akan mengakibatkan terjadinya aliran dua fasa di beberapa titik akibat pendidihan inti. Terjadinya aliran dua fase yang dihitung dengan menggunakan persamaan fluks panas pada akhir pendidihan inti dan instabilitas aliran menujukkan bahwa marjin keselamatan mencapai nilai minimumnya. Dari hasil perhitungan diketahui bahwa marjin keselamatan pada saat awal transien merupakan kondisi terparah dimana nilainya mencapai,9, pada detik, (Gambar ). Marjin minimum ini berlangsung dengan sangat cepat karena reaktor langsung terproteksi dengan jatuhnya batang kendali (scram), dan segera meningkat kembali ketika daya reaktor telah meluruh. Marjin terhadap perbandingan fluks panas kritis menunjukkan penurunan secara linier. Sistem keselamatan inherent RSG-GAS dengan adanya proteksi reaktor juga ditunjukkan oleh reaktivitas padam teras untuk mencapai reaktivitas negatif yang terjadi bersamaan dengan penurunan daya reaktor dengan perioda tetap (Gambar ). Marjin instabilitas aliran.00 0 Daya reaktor (MW) Daya reaktor MCHFR Marjin keselamatan (-) Waktu setelah transien (detik) Gambar. Marjin keselamatan saat transien LOFA.

9 9 ISSN 0 - Endiah Puji Hastuti.00 0 Daya reaktor (MW) Daya reaktor Reaktivitas Perioda Reaktivitas, Perioda ($) Waktu setelah transien (detik) Gambar. Transien reaktivitas saat LOFA. KESIMPULAN Dari hasil perhitungan dan analisis yang dilakukan pada desain teras alternatif RSG-GAS berbahan bakar silisida,g U/cc menunjukkan bahwa apabila reaktor RSG-GAS akan dioperasikan menggunakan bahan bakar jenis tersebut dan agar supaya marjin keselamatan dan temperatur memenuhi kriteria keselamatan maka daya reaktor harus direduksi. UCAPAN TERIMA KASIH Terima kasih disampaikan kepada rekanrekan Lily Suparlina, Surian pinem, Tagor MS, Pujianto MS, Suparjo yang telah memberikan masukan dan diskusi intensif sehingga penelitian ini selesai sesuai dengan rencana. DAFTAR ACUAN. HAMY, JM., HUET, F., GUIGON,., LEMONIE, JL., Status as of October 00 of the French UMo Group Development Program, 00 International Meeting on Reduced Enrichment for Research and Test Reactor, Chicago, Illinois, October -0, 00.. CLARK,CR., MEYER,MK., HEYES, SL., HOFMAN, GL., SNELGROVE, JL., RERTR Fuel Development at Argonne National Laboratory, Argonne National Laboratory, Idaho 0-, USA.. SNELGROVE, JL., HOFMAN, GL., TRYUS, WIENC, TC., Development of Very-High-Density Fuels by the RERTR Program, 9 th International Meeting on Reduced Enrichment for Research and Test Reactors (RERTR), October -0, 99, Seoul, Republic of Korea.. LILY SUPARLINA, TAGOR M,S, Manajemen RSG-GAS erbahan akar Silisida,g U/cc, Jurnal Sains dan Teknologi Nuklur Indonesia, Vol, IV, Agustus 00.. ATAN, Safety Analysis Report of the Indonesian Multipurpose Reactor GA- Siwabessy, Rev., Maret M. HIRANO, Y. SUDO, Analytical Study on Thermal-Hydraulic ehavior of Transient from Forced Circulation to Natural Circulation in JRR-, Journal of Nuclear and Technology, Vol, No., pp. ~, April 9, A

10 Endiah Puji Hastuti ISSN 0-99 publication of the Atomic Energy of Society JAPAN.. WOODRUFF, W.L., A User Guide for the Current ANL Version of the PARET Code, NESC, 9.. J.E. MATOS and J.L. SNELGROVE, IAEA Tec.Doc No., Research Reactor Core Conversion Guidebook, RERTR Program, Argonne National Laboratory. 9. HASTOWO, H., Investigation on ATWS and Hypothetical Accidents For The Indonesian Multipurpose Research Reactor RSG-GAS, Disertasion doctor, Gadjah Mada University, Yogyakarta, HASTUTI E.P.,Uncertainty Factor and est Estimate Approach For The RSG-GAS Thermal-Hydraulic Safety Analysis, Prosiding ICMNS-IT, andung 9-0 Nov 00. Dari segi fuel cycle cost dapat menurunkan berapa rupiah/kwh? Jika dibandingkan dengan U-Silisida sebelumnya,9 g/cc. Endiah PH Initial loading untuk elemen bakar uji (EU) dengan plat Si, g/cc akan dilakukan bulan Oktober 00. Hasil optimasi desain. Penggunaan elemen bakar, g U/cc menaikkan waktu tinggal bahan bakar dalam reaktor dari hari menjadi 0 hari atau 0 MWD menjadi 00 MWD. ambang Supardiyono Apakah ada hubungan antara ketiga program tersebut (Paket ANL, WIMS-D, Pok DYN)? Apa yang terjadi apabila sistem scram gagal. TANYA JAWA Y. Sardjono Kapan initial loading U-Silisida, g/cc. Apakah kerapatan, g/cc itu hasil optimasi design atau lisensi? Endiah PH Tidak ada hubungannya, akan tetapi PARET- ANL memerlukan dalam input WIMS-D dan Pok DYN untuk fisika teras program lain dapat digunakan apabila dapat menghasilkan parameter fisika teras yang diperlukan. Apabila scram gagal masih ada pemicu lagi yang menyebabkan reaktor scram selain minimum laju alir yaitu temperatur inlet teras melebihi o C.