PENGARUH PWHT TERHADAP STRUKTUR MIKRO,UJI KEKERASAN DAN KETANGGUHAN PADA SAMBUNGAN LAS TAK SEJENIS AUSTENITIC STAINLESS STEELS DAN BAJA KARBON Agus Duniawan 1, Erry Thriana Sasongko 2 1,2 Staf Pengajar Jurusan Teknik Mesin IST AKPRIND Yogyakarta Email :agusduniawan@gmail.com ABSTRACT Welding of dissimilar metals between austenitic stainless steel and carbon steel has been widely used in railways, automotive, ship, and many other engineering fields. Austenitic Stainless Steel has properties of high toughness at low temperature, good corrosion resistance, good machinability and good weldability while low carbon steel has properties of high strength and good machinability. However, Austenitic Stainless Steel becomes brittle when it is welded due to precipitation of Chromium Carbide (Cr 23 C 6 ) at austenite grain boundary. This precipitation occurs due to slow welded-cooling rate from temperature of 900 0 C to 450 0 C. On the other hand, low carbon steel has excessive hardening in HAZ if high welded cooling rate is employed decreasing in toughness. This research aims to improve mechanical properties of weld joint of Austenitic Stainless Steel with Carbon Steel by means of Post-Welding Heat Treatment (PWHT) process. AISI304 stainless steel and low Carbon steel plates were welded using MIG welding whith a filler of ER308,voltage 19 Volt, current of 100 Ampere DC,heat input of 1 kj/mm and welding speed of 2 mm/s welding speed. PWHT at temperature of 450 0 C,550 0 C and 650 0 C for 3 hours were done after welding process. Microhardness test, microstructure test, toughness test,and SEM were then conducted on the weld specimen. Keywords: Dissimilar metals, MIG, toughness, PWHT PENDAHULUAN Latar Belakang Pengelasan logam tak sejenis (dissimilar metals) antara baja karbon (CS) dan baja tahan karat (SS) semakin banyak diterapkan karena tuntutan desain dan tuntutan ekonomi,meliputi perkapalan, jembatan, rangka baja, bejana tekan, sistem perpipaan dan lain sebagainya. Permasalahan pada pengelasan baja tahan karat austenitik adalah terbentuknya tegangan sisa dan distorsi akibat angka pemuaian yang lebih besar dari pada baja, penurunan ketahanan korosi, penurunan sifat mekanis dan penggetasan akibat terbentuknya endapan halus (precipitate) karbida krom yang mengendap di antara batas butir austenit. Endapan halus ini dapat terbentuk karena pendinginan lambat dari temperature 900 o C sampai dengan 450 o C. Pada sisi lain, baja karbon rendah akan mengalami pengerasan dan ketangguhan yang rendah di daerah HAZ. Disamping itu baik pengelasan baja tahan karat maupun baja karbon biasanya menghasilkan tegangan sisa, efek tegangan sisa menyebabkan terjadinya stress corotion cracking ( SCC ). Dua hal yang perlu diperhatikan dalam pengelasan baja tahan karat adalah memberikan kondisi bebas retak pada lasan dan menjaga lasan maupun daerah yang terpengaruh panas ( HAZ ) memiliki sifat ketahanan korosi sama dengan logam dasarnya. Pengontrolan bahan pengisi ( filler), masukan panas permukaan lasan dan menjaga prosentase delta-ferit di strukturmikro lasan dapat meningkatkan ketahanan korosi ( Ahluwalia, 2003) Kelemahan pengelasan dissimilar yang mendasar adalah perbedaan sifat fisik, mekanik dan sifat metalurgi, sehingga dua logam yang dilas menimbulkan permasalahan yang berbeda pada masing-masing logam. Untuk mengatasi permasalahan yang timbul perlu adanya penelitian. Penelitian ini bertujuan mengetahui pengaruh PWHT (post welding heat treatment), terhadap sifat mekanis yang meliputi, kekerasan, kekuatan dan ketahanan. Penelitian ini bersifat eksperimen di laboratorium. Material yang digunakan dalam penelitian ini adalah baja karbon S40C disambung dengan baja tahan karat AISI 304 dengan filler ER308. Pengujian sambungan meliputi pengamatan sifat mampu las (weldability), pengamatan struktur mikro dengan mikroskop logam, uji impak,dan uji kekerasan dengan standar ASTM. B-9
Kajian Pustaka Pada pengelasan dissimilar masukan panas (heat input) dapat mempengaruhi sifat mekanis seperti kekerasan, ketangguhan, kekuatan tarik juga korosi. Banhouse dkk(2002) meneliti pengelasan dissimilar antara baja tahan karat martensit dan baja karbon menggunakan las MIG, hasil penelitian menunjukkan bahwa kekerasan deposit logam las bervariasi terhadap masukan panas. Masukan panas las rendah menyebabkan kekerasan lebih tinggi dalam logam las dan disepanjang batas lebur (fusion line) baja karbon dari pada masukan panas tinggi. Kekerasa ini diakibatkan oleh terbentuknya martensit pada permukaan daerah tersebut. Keberadaan matensit dipengaruhi oleh komposisi logam dasar dan pengisi serta perbedaan dalam kecepatan difusi karbon.bila mobilitas karbon terbatas, kemungkinan formasi martensit juga berkurang. Selain kekerasan masukan panas yang semakin tinggi dari 1,57 kj/mm menjadi 2,60 kj/mm akan meningkatkan ketahanan korosi dengan menurunnya prosentasi pengurangan berat. Juan, dkk (2003) meneliti effek heat input pengelasan terhadap ketangguhan bahan dan struktur mikro daerah HAZ baja kekuatan tinggi. Hasilnya menunjukkan,struktur mikro daerah HAZ adalah martensit bilah (lath martensit), makin tinggi heat input pengelasan maka ketangguhan bahan semakin turun. Carrouge, dkk (2002) meneliti pengelasan dissimilar baja karbon rendah dan matensitic stainless steel dengan proses pengelasan GMAW. Hasil penelitian menunjukkan perubahan struktur mikro pada daerah HAZ stainless steel kandungan δ- ferrite ditemukan daerah HAZ lebih besar dari baja paduan tinggi. Struktur austenit yang ditemukan pada logam las dan butir kasarnya lebih besar pada daerah HAZ dari paduan baja tinggi. Jumlah ferit pada daerah las sangat mempengaruhi hasil lasan, bila jumlah ferit terlalu kecil akan menyebabkan retak panas dan bila terlalu besar akan mengurangi ketahanan korosi.. Dupont,dkk(2003) meneliti evaluasi mikrostrukturdan mampu las pad las dissimilar antara super austenite stailnless steel dan paduan nikel serta pengaruh komposisi filler metal dan dilusi daerah cair,hasil penelitian memperhatikan bahwa penambahan besi pada las menurunkan koefisien distribusi Mo dan Nb, ini selanjutnya menghasilkan konsentrasi inti dendrit lebih kecil dengan meningkatkan dilusi. ASME Boiler Pressure Vessel Code,menyebutkan dengan postweld heat treatment (PWHT), setelah pekerjaan pengelasan selesai sering dilaksanakan untuk tujuan memperkecil tegangan sisa yang terdapat pada pengelasan. Laju pemanasan dan pendinginan baja selama PWHT mempunyai sedikit arti metalurgi. Meskipun demikian baja harus mendapat pemanasan atau pendinginan cukup perlahan untuk menghindarkan gradien suhu yang tinggi, karena bisa menyebabkan distorsi dan mempengaruhi tegangan tinggi. METODOLOGI Bahan Bahan yang akan dipakai pada penelitian ini adalah lembaran baja tahan karat austenitic (AISI 304) dan baja karbon sedang, Elektroda stainless steel AWS E-308, Resin dan katalis, Amplas, dan Larutan NHO3 Tabel : 1 Komposisi kimia Bahan Material C Mn Si AISI 304 0.0567 1,25 0,485 Baja karbon 0.018 0.802 0.166 ER 308 0.08 1.0-2.5 0.60 Pengelasan Dissimilar Metals Tahap awal penelitian ini adalah melakukan pengelasan pelat baja karbon sedang dan Baja tahan karat dan bahan tambah ER.308 ( Ø = 0,8 ) menggunakan las filler dengan 3 kali pengelasan ( layer ) kondisi pengelasan pada arus ( I ) 100 A, tegangan ( E ) 19 volt dan kecepatan ( V ) 120mm/menit Tebal pelat yang digunakan setebal 10 mm, alur las dibuat dalam bentuk V dengan sudut 70 o. B-10
Prosedur Pengujian Proses Pengelasan Proses pengelasan menggunakan mesin las MIG.Mekanisme proses las adalah torch dirangkai dalam satu kerangka yang digerakkan oleh motor yang dapat diatur kecepatannya dan bergerak di atas benda kerja, pemanasan dimasukkan dalam oven pemanas listrik diberikan setelah selesai pengelasan dengan variasi temperature 450 o C, 550 o C dan 650 o C. selama kurang lebih 3 jam. P S Cr Ni 0.0989 0.0119 17,9 8,27 0.054 0.015 0,000 0,273 0.03 0.03 19.5-22.0 9.0-11.0 Gambar 1. Geometri sambungan las Proses PWHT a. Heating merupakan proses pemanasan yang direncanakan sampai temperatur,450,550,650 0 C bertahan selama 3 jam. b. Holding adalah menahan material pada temperatur pemanasan untuk memberikan kesempatan adanya perubahan struktur mikro. c. Cooling adalah mendinginkan hasil pengelasan dengan kecepatan sesuai dengan lingkungan atau pada suhu kamar. Gambar 2.Siklus thermal PWHT Analisa Struktur Mikro Pengujian dilaksanakan dengan menggunakan mikroskop optik logam Olympus dan cairan etsa yang digunakan berupa larutan nital (propanol + 5% HNO 3 ). Pengujian Kekerasan Pengujian kekerasan dilakukan dengan metode pengujian kekerasan mikro Vickers (VHN) dengan, beban 500gf dan jarak antar titik 400 μm mulai dari daerah las sampai logam induk seperti pada Gambar 3.Nilai kekerasan dihitung menurut persamaan: P VHN = 1,854 2 d Dengan VHN =Nilaikekerasan spesimen P = Beban skala mikro B-11
D = Diagonal injakan penetrator Gambar 3. Posisi pengujian kekerasan mikro Uji Impak Pengujian ini bertujuan untuk mengetahui ketangguhan logam las setelah mengalami perlakuan panas melalui oven pemanas listrik terhadap beban mendadak (kejut). Pengujian dilakukan dengan mengunakan mesin charpy, dari hasil pengujian dapat diketahui harga tenaga patah dari logam las. Besarnya energi patah ditentukan dengan persamaan: HI HI = G R ( cos β cos α )(Joule HK = (Joule/mm 2 ) A dimana: HI = Harga Impak, HK = Harga Keuletan, G = W x g = berat beban (lihat pada mesin) x gravitasi, R = jarak titik beban ke pusat ayunan (R, lihat pada mesin), β = sudut ayunan mematahkan benda uji, α = sudut ayunan tanpa benda uji, A = luas penampang patahan (mm 2 ) 55 mm 10 mm 2 mm 10 mm 45 o Gambar 4. Spesimen uji Impak B-12
RAW MATERIAL PENGELASAN MIG TANPA PWHT PWHT dengan Oven Pemanas listrik Temperatur :450,550 dan 650 0 C PENGAMATAN STRUKTUR MIKRO UJI KEKERASAN UJI IMPAK UJI SEM ANALISA DATA KESIMPULAN Gambar 5. Diagram Alir Penelitian PEMBAHASAN 1 Pengamatan Makro Gambar 6. Foto makro sambungan las Tujuan pengamatan Struktur Makro adalah untuk mengetahui bentuk visual sambungan las dan zona-zona las yang meliputi daerah logam induk, Heat Affected Zone (HAZ )(halus dan kasar)dan logam las pada pengelasan dissimilar metals seperti pada Gambar 6. Struktur mikro masing-masing zona dengan variasi PWHT terlihat seperti pada Gambar.7 Daerah las adalah daerah gabungan antara logam induk baja tahan karat, baja karbon dan filler ER 308 dengan struktur mikro berupa dendrite kolom (columnar dendritic). Daerah pengaruh panas atau Heat Affected Zone (HAZ) adalah daerah yang mengalami siklus termal selama proses pengelasan dan mengalami perubahan struktur mikro. Struktur mikro pada daerah HAZ baja karbon adalah bainit, dan pada HAZ baja tahan karat adalah pengasaran butir austenite. Logam Induk (CS/SS) B-13
, merupakan salah satu daerah yang tidak terpengaruh terhadap siklus termal baik mikro struktur maupun sifat mekanik. Struktur mikro berupa butiran halus memanjang searah dengan arah rol. Gambar 7. terlihat bahwa PWHT tidak mengubah struktur mikro secara signifikan karena dilakukan dibawah suhu kritis. PWHT hanya menyebabkan penurunan kerapatan dislokasi (dislocation density) sehingga menyebabkan kenaikan keuletan dan penurunan kekerasan. 2.Pengamatan Struktur Mikro Gambar.6. memperlihatkan struktur mikro HAZ kasar baja karbon berbentuk serpihan sejajar yang tumbuh dari batas butir menuju bagian dalam butir yang merupakan ciri khas struktur bainit. Daerah ini mengalami pertumbuhan butir fasa austenit saat proses pengelasan dan saat pendinginan fasaaustenitbertransformasimenjadibainit. Struktur mikro Heat Affected Zone (HAZ) halus, yang diperlihatkan oleh Gambar 6. Struktur mikro ini berupa butiran perlit dan ferit yang halus. Pada HAZ halus temperatur saat proses pengelasan mencapai fasa austenit, dan hanya terjadi rekristalisasi karena temperaturnya sedikit diatas titik kritis. Daerah peralihan (transisi) antara HAZ kasar dan logam las dinamakan batas las (fusion line), secara lebih jelas bisa di lihat pada Gambar 6. Batas antara HAZ halus dan logam induk dinamakan daerah transformasi sebagian. Saat terjadi pengelasan mengalami transformasi menjadi fasa austenit dan sebagian lagi masih tetap dalam fasa ferit dan perlit (α+fe 3 C). Keadaan logam induk terlihat pada Gambar.7 memperlihatkan struktur mikro ferit dan perlit yang merupakan ciri utama baja hypoeutectoid. Bentuk struktur ferit dan perlit terlihat memanjang ke arah samping sebagai akibat proses pengerolan saat proses manufakturing pelat baja. Struktur mikro HAZ dibagian SS berupa butir austenit yang kasar akibat pemanasan selama proses pengelasan berlangsung. Gambar.7 memperlihatkan struktur mikro ferit dan perlit yang merupakan ciri utama baja hypoeutectoid. Bentuk struktur ferit dan perlit terlihat memanjang ke arah samping sebagai akibat proses pengerolan saat proses manufakturing pelat baja. Struktur mikro HAZ dibagian SS berupa butir austenit yang kasar akibat pemanasan selama proses pengelasan berlangsung. Gambar 7. Struktur Mikro Las/HAZ dan Induk CS/SS Uji Kekerasan Vikers Pengujian Kekerasan menggunakan metode mikro vickers dengan penggunaan beban 500 gf pada masin-masing specimen untuk memperoleh distribusi kekerasan mulai dari logam inti CS sampai ke logam induk SS, maka dibuat jarak antara injakan sebesar 400 µm. Gambar 8. memperlihatkan distribusi kekerasan las. B-14
Gambar. 8. Distribusi kekerasan pada las Nilai kekerasan pada masing-masing specimen tergantung pada variasi PWHT yang diberikan seperti terlihat pada Gambar 8. Nilai kekerasan pada logam induk lebih rendah dibanding daerah HAZ, hal ini disebabkan pengaruh proses PWHT dan juga mempengaruhi bentuk struktur mikro pada daerah HAZ yang mengakibatkan perbedaan kekerasan. Hasil uji kekerasan daerah CS, daerah las dan daerah HAZ SS memperlihatkan variasi PWHT terhadap kekerasan sambungan las. Nilai kekerasan rata-rata logam induk CS Non PWHT yaitu 174 VHN, sedang pada induk CS dengan PWHT 450 o C sedikit mengalami suatu penurunan kekerasan yaitu menjadi 168 VHN sedangkan pada PWHT 650 o C yaitu 147 VHN akan tetapi pada PWHT 550 o C terjadi kenaikan menjadi 161 VHN. Pada daerah HAZ CS non PWHT sebesar 180 VHN lebih tinggi dari kekerasan logam induk (177,3 VHN), PWHT 450 o C menyebabkan penurunan kekerasan HAZ menjadi 178 VHN sedangkan pada PWHT 550 o C menjadi 174 dan PWHT 650 o C menjadi 162 VHN dimana ini ditandai dengan adanya perubahan bentuk dari butir yang semakin besar. Nilai kekerasan rata-rata logam induk SS Non PWHT sebesar 176 VHN, sedangkan pada logam induk SS dengan PWHT 450 o C terjadi kenaikan 176 VHN,pada inti SS dengan PWHT 550 o C mengalami penurunan menjadi 171 VHN, sedangkan pada inti SS dengan PWHT 650 o C sedikit mengalami kenaikan menjadi 188 VHN. Variasi kekerasan ini disebabkan karena pada batas-batas butirnya terbentuk kromium karbida yang mempunyai sifat keras dan getas. Logam las non PWHT mempunyai kekerasan rata-rata yang tinggi karena mengalami pembentukan kromium karbida akibat dari siklus thermal berupa pemanasan sampai mendekati titik cair kemudian diikuti dengan pendinginan. Dengan PWHT 650oC dan PWHT 550 o C terjadi pelarutan kembali karbon dalam austenit sehingga kekerasannya menurun, terutama pada daerah HAZ SS. Tabel 2. Nilai rata-rata kekerasan No PWHT INDUK.CS HAZ. CS 1 NON 174 180 2 450 o C 168 178 3 550 o C 161 174 4 650 o C 147 162 B-15
Uji Impak Pengujian Impak dilakukan pada daerah logam lasan untuk mengetahui terjadinya perubahan sifat tenaga patah pada logam dari getas menjadi ulet. Gambar 9. Grafik Tenaga Patah Gambar 9. Menunjukkan ketangguhan daerah las terbesar terjadi pada PWHT 650 o C sebesar 148 J dan ketangguhan terkecil pada PWHT 450 o C yaitu 113 J. Gambar 5.7 Menunjukkan ketangguhan daerah HAZ CS terbesar terjadi pada PWHT 450 o C sebesar 178 J dan ketangguhan terkecil terjadi pada non PWHT sebesar 121 J, sedangkan ketangguhan pada HAZ SS terbesar terjadi pada PWHT 450 o C sebesar 157 J dan ketangguhan terkecil pada PWHT 550 o C sebesar 137 J ditunjukkan pada Gambar 10, sedang pada ketangguhan daerah induk CS terbesar terjadi pada PWHT 650 o C sebasar 157 J dan ketangguhan terkecil pada PWHT 450 o C sebesar 122 J. Gambar 9 ketangguhan daerah induk SS terbesar terjadi pada non PWHT sebesar 128 J sedangkan ketangguhan terkecil pada daerah PWHT 550 o C dan 650 o C sebesar 116 J pada Gambar. 9. Pengamatan Fraktografi Pengamatan fraktografi (patahan) dilakukan dengan cara pengamatan yaitu foto SEM. Pengamatan permukaan patahan hasil pengujian impak dengan foto seperti pada Gambar.10 dibawah ini. Pada pengujian impak yang telah dilakukan pada ketiga kondisi daerah HAZ carbon steel, logam las dan HAZ stainless steel dihasilkan harga tenaga patah yang baik mulai terjadi kenaikkan pada perlakuan panas (PWHT) 550 o C. Selanjutnya dilakukan pengamatan bentuk patahan yang terjadi dengan SEM (Scaning Electron Microscope) dibandingkan dengan bentuk patahan pada material tanpa perlakuan panas (non heat treatment). Gambar 11 menunjunkkan permukaan penampang patah yang berbeda. Kondisi daerah logam las pada material tanpa perlakuan panas (Non PWHT) bentuk penampang patahan berupa cekungan-cekungan kecil (dimple) dibanding bentuk penampang patah pada daerah yang sama untuk kondisi daerah logam las material PWHT 550 o C yang memiliki penampang patah relatif agak kasar dan rata (cleavage fracture). Hal ini menunjukkan bahwa kondisi daerah logam las material PWHT 550 o C lebih getas akibat ketidakmampuan struktur menahan pembebanan mendadak (kejut).daerah HAZ CS pada gambar 10 menunjukkan permukaan patah yang berbeda. Pada spesimen Non PWHT daerah Haz CS alur penampang patahan (stabil) relatif agak kasar dan rata (cleavage fracture) dibandingkan dengan spesimen PWHT 550 o C daerah HAZ CS pada daerah yang sama, yaitu dengan bentuk penampang cekungan-cekugan kecil (dimple) dan terdapat retakan memanjang yang diakibatkan adanya carbon yang tinggi.hal ini menunjukkan bahwa spesimen PWHT 550 o C daerah HAZ CS mengalami patahan yang lebih getas akibat ketidakmampuan struktur dalam menahan perambatan retak dari beban dinamik,karena itu sulit untuk mengambil kesimpulan dari uji struktur mikro dari SEM B-16
Gambar 10. Fraktografi dengan SEM Non PWHT dan PWHT 55 o C Daerah HAZ SS Hasil pengamatan permukaan patah pada pengujian impak dengan SEM dari setiap daerah pengujian terdapat perbedaan bentuk patahan yaitu patahan getas dan patahan ulet.patah ulet terjadi karena patahan transgranular yaitu putusnya ikatan atom sepanjang bidang kristalografi. Jenis patahan ini terjadi karena pembelahan (clearage) sesuai dengan arah orientasi atom. Patah dimple terjadi karena penggabungan microvoid akibat adanya deformasi dari beban berlebih. Timbulnya microvoid dimulai dari tempat-tempat berkumpulnya konsentrasi tegangan seperti endapan, dislokasi, inklusi, dan cacat-cacat lain yang ada dalam logam. Bentuk permukaan patahan seperti pada daerah HAZ SS terlihat bahwa permukaan dimple-nya lebar dan dalam yang menunjukkan bahan tersebut sangat elastis atau ulet KESIMPULAN Berdasarkan data dan pembahasan dapat disimpulkan sebagai berikut: 1. PWHT, pada temperatur 450 o C memberikan kekuatan tarik (tensile strength) termasuk kekuatan luluhnya (yield strength) yang terbaik karena semua bagian hamper sama kekuatan tariknya. 2. PWHT pada temperatur 450 o C memberikan nilai impak HAZ CS dan HAZ SS yang terbaik dan daerah las yang menunjukkan keuletan. 3. PWHT pada temperatur 450 o C menurunkan nilai kekerasan HAZ baja karbon dan baja tahan karat, hal inidisebabkan adanyaendapan (precipitation)karbida krom diantara batas butir austenite.kekerasannya rendah yang berarti makin baik karena semakin ulet. DAFTAR PUSTAKA ASTM.,2003, Metal Test Methods and Analitycal Prosedures,Annual Book of ASTM Standard, Sec. 3, Vol. 03.01, E647-00, pp.615-657, Bar Harbor Drive, Weat Conshohocken. Barnhouse, E.J and Lippold,J.C., 2002, Microstructure Property Relationship in Dissimilar Welds Between Duplex Stainless Steel and Carbon Steel, Supplement to The Welding Journal. Callister,W.D.,2007, Material Science and Engineering an Introduction7 ed, Wiley Dupont,J.N.Banovic,S.W. and Marder,A.R.,2003, Microstructural Evolution and Weldability of Dissemilar Welds between a Super Austenitic Stainless Steel and Nickel-Based Alloys,Departement of Materials Science and Enggineering, Lehigh University, Bethlehem, Palestina. Jones, D.A., 1991, Principle and Prevention of Corrosion, Mc. Millan Publishing Company, New York B-17
Liu, S., 1992, Metallography of HSLA Steel Weldments Engineering Materials, volume 69 dan 70, pp 2-20. Messler, Robert W., 1999. Principles of welding, Processes, Physics, Chemistry and Metallurgy. A Wiley-Interscience Publication. New York. McPherson N., A. A Study of the Structure of the Dissimilar Submerged ArcWelds. Metallurgical And Materials Transaction. Volume 29A, Marc 1998. Okumura, T., dan Wiryo Sumarto, H., 1987. Teknik Pengelasan Logam, edisi VII PT. Pradnya Paramita, Jakarta. Suharno, Ilman, M.N dan Jamasri., 2004, Pengaruh Masukan Panas pada Pengelasan Busur Terendam Terhadap Ketangguhan dan Suhu Transisi Baja SM 490, Prosiding Seminar Nasional Teknik Mesin, ISBN: 979-98888-0-8, pp.hal. 36-42. Thewlis, G., 1992, Factor Affecting Weld Metal Properties in Arc Welding, British Steel Cooperation. Trethewey, K. R. & Chamberlain, J., 1991, Korosi Untuk Mahasiswa Sains dan Rekayasa, PT. Gramedia Pustaka Utama, Jakarta Wiryosumarto, H. dan Okamura, T, 2000, Teknologi Pengelasan Logam, PT. Pradnya Paramita, Jakarta. Widharto, S., 2001, Karat dan Pencegahannya, P.T. Pradnya Paramita, Jakarta. B-18