ANALISIS KAPASITAS TEKAN PROFIL-C BAJA CANAI DINGIN MENGGUNAKAN SNI 7971:2013 DAN AISI 2002

Transkripsi

1 Konferensi Nasional Teknik Sipil 11 Universitas Tarumanagara, Oktober 2017 ANALISIS KAPASITAS TEKAN PROFIL-C BAJA CANAI DINGIN MENGGUNAKAN SNI 7971:2013 DAN AISI 2002 Tania Windariana Gunarto 1 dan Ali Awaludin 2 1 Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan Universitas Gadjah Mada, Bulaksumur Yogyakarta taniawindariana@gmail.com 2 1 Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan Universitas Gadjah Mada, Bulaksumur Yogyakarta ali_hokkaido@yahoo.com ABSTRAK Penggunaan baja canai dingin semakin populer di Indonesia karena strukturnya tidak membutuhkan perawatan dan harga yang lebih murah dibandingkan baja konvensional. Selain itu, penggunaan baja canai dingin sebagai material atap bangunan juga dinilai menambah nilai estetika bangunan. Profil baja canai dingin memiliki ketebalan profil yang tipis, sehingga resiko kegagalan buckling menjadi lebih tinggi. Untuk mendapatkan perhitungan kapasitas tekan baja canai dingin yang tepat, maka perlu dievaluasi penggunaan effective width method dan direct strength method. Effective Width Method adalah metode perhitungan yang sering digunakan dengan mempertimbangkan penyusutan luas penampang yang menerima bebas aksial tekan. Effective width method tidak memperhitungkan tipe kegagalan buckling yang dapat terjadi, oleh karena itu perlu dipertimbangkan penggunaan direct strength method sebagai perhitungan kapasitas dengan memperhatikan kemungkinan buckling yang terjadi. Penelitian ini menggunakan baja canai dingin profil C, mutu baja G-550 dengan ukuran 12CS2,5x085, 10CS2,5x085, 9CS2,5x085, 8CS2,5x085, 7CS2,5x085, 6CS2,5x085, dan 4CS2,5x085 dengan panjang 1 meter. Aplikasi CUFSM digunakan untuk mendukung perhitungan metode direct strength method. Sebagai bahan pertimbangan dalam menentukan metode perhitungan yang mendekati sifat baja canai dingin secara nyata, maka dilakukan modelisasi pembebanan tekan aksial konsentris dengan menggunakan ABAQUS. Hasil analisis berdasarkan direct strength method dan effective width method menunjukkan pada profil 12CS2,5x085, perbedaan kapasitas tekan adalah 10%, profil 10CS2,5x085 sebesar 8%, profil 9CS2,5x085 sebesar 6%, profil 8CS2,5x085 sebesar 3%, dengan hasil effective width method lebih besar. Pada profil 7CS2,5x085, perbedaan kapasitas tekan sebesar 1%, profil 6CS2,5x085 sebesar 7%, dan profil 4CS2,5x085 sebesar 23%, dengan hasil direct strength method lebih besar. Perbedaan hasil ini menunjukkan angka aman yang digunakan dalam effective width method lebih besar dibandingkan direct strength method. Untuk perhitungan desain tekan baja canai dingin dengan panjang 1 meter, penggunaan effective width method lebih disarankan. Kata kunci: baja canai dingin, effective width method, direct strength method 1. PENDAHULUAN Latar belakang Seiring berkembangnya teknologi dalam bidang konstruksi, banyak inovasi inovasi baru yang muncul, terutama material konstruksi. Salah satu inovasi material yang banyak digunakan saat ini adalah Cold Formed Steel. Cold Formed Steel adalah baja yang dibentuk setelah proses pemanasan baja selesai, setelah baja dingin barulah dibentuk menjadi berbagai macam tipe profil. Di Indonesia, Cold Formed Steel lebih dikenal dengan istilah baja ringan. Disebut baja ringan, karena berat jenisnya yang lebih ringan dari baja konvensional. Baja canai dingin saat ini banyak digunakan sebagai konstruksi atap. Keunggulan penggunaan baja canai dingin sangat banyak, namun ada beberapa kekurangannya. Dengan rasio kelangsingan profil yang tinggi, baja canai dingin diharuskan memikul beban yang sama besar dengan baja konvensional. Dengan beban yang besar, resiko terjadinya buckling pada baja canai dingin lebih tinggi. Dalam penyusunan tugas akhir ini akan dianalisis kapasitas kekuatan tekan baja canai dingin dengan menggunakan SNI 7971:2013 mengenai Struktur Baja Canai Dingin dan AISI Manual Cold- Formed Steel Design Uji efektifitas dari metode tersebut akan dilihat dengan permodelan perilaku profil menggunakan ABAQUS. SK-53

2 Rumusan masalah Dalam penyusunan tugas akhir, akan dianalisis kapasitas tekan baja canai dingin dengan mempertimbangkan kemungkinan buckling yang terjadi. Tujuan penelitian 1. Memodelkan perilaku beban deformasi profil baja canai dingin akibat pembebanan aksial tekan konsentris dengan program ABAQUS. 2. Menganalisis kapasitas kuat tekan baja canai dingin profil C dengan menggunakan metode SNI 7971:2013 mengenai Struktur Baja Canai Dingin (effective width method) dan AISI Manual Cold-Formed Steel Design 2002 (direct strength method). Batasan masalah Batasan dalam penelitian adalah sebagai berikut: 1. Panjang profil yang digunakan adalah 1 meter; 2. Analisis hanya menggunakan baja canai dingin profil C dengan mutu baja ringan G-550. Manfaat penelitian Memberikan rekomendasi pedoman perancangan batang tekan yang lebih mendekati pola perilaku baja canai dingin profil C dalam penerapannya di lapangan. 2. TINJAUAN PUSTAKA Baja canai dingin Pengertian Dalam kegiatan konstruksi, dikenal dua jenis baja, yaitu baja konvensional yang lebih dikenal masyarakat dan baja canai dingin, yang termasuk baja jenis baru. Baja konvensional adalah baja yang dibentuk pada saat proses pemanasan, sedangkan baja canai dingin adalah baja yang dibentuk setelah proses pemanasan selesai. Baja canai dingin semakin digemari masyarakat karena lebih tipis dan lebih ringan dibandingkan baja konvensional. Tebal lempengan baja canai dingin berkisar antara 0,4 mm hingga 6,4 mm, tebal plat berkisar 25 mm, dan lebar profil baja canai dingin antara 51 mm hingga 305 mm (Yu, 2000). Tipe Kegagalan Buckling Buckling adalah kegagalan tekuk dari profil yang disebabkan oleh beban yang ditanggung terlalu besar atau rasio kelangsingan profil yang tinggi. Dalam analisis baja canai dingin perlu diperhatikan 3 tipe kegagalan buckling, yaitu local buckling, distortional buckling, dan global buckling (Schafer, 2006) a. Local Buckling Local buckling terjadi pada elemen plat penampang (sayap dan badan) karena terlalu tipis, dan sudut-sudut pada profil tidak ada perubahan. (Yu & Yan, 2011) b. Distortional Buckling Pada distortional buckling, komponen sayap dan lips mengalami rotasi pada ujung antara sayap dan lips. (Yu & Yan, 2011) c. Global Buckling Pada global buckling seluruh penampang profil mengalami translasi dan rotasi dari profil awal. Effective width method Effective width method adalah metode yang paling sering digunakan dalam memperhitungkan kapasitas kekuatan baja canai dingin. Perhitungan effective width method memperhatikan reduksi lebar penampang pada saat diberi beban. Dalam perhitungannya, luas area secara keseluruhan akan dihitung lagi menjadi luas area efektif yang menahan beban. Distribusi beban pada penampang profil baja canai dingin dengan effective width method tidak merata. Distribusi beban yang tidak merata ini disebabkan oleh pengaruh local buckling. Metode effective width ini bertujuan untuk menganalisis efek dari local buckling tersebut dengan cara mencari lebar efektif profil, sehingga kapasitas kekuatan penampang dapat mendekati kondisi yang sebenarnya. Direct strength method Direct strength method tidak menggunakan perhitungan lebar efektif penampang, melainkan menggunakan luas area keseluruhan dengan mempertimbangkan stabilitas elastis dari keseluruhan penampang baja canai dingin untuk SK-54

3 mendapatkan kapasitas kuat tekan profil baja canai dingin. Kestabilan elastis penampang yang dipertimbangkan adalah local, distortional, dan global buckling. Direct strength method juga mencakup perhitungan momen yang menyebabkan profil mencapai titik lelehnya. Finite strip analysis Analisis finite strip adalah analisis untuk menentukan jenis buckling yang terjadi secara akurat dan cepat. Penggunaan finite strip analysis ini sangat membantu perencanaan kapasitas tekan, karena hasil dari finite strip analysis ini adalah bentuk buckling yang terjadi, dan faktor beban kritis yang digunakan dalam perhitungan direct strength method. Dalam penelitian, akan digunakan aplikasi CUFSM sebagai finite strip analysis. Hasil dari analisis finite strip adalah kurva antara faktor beban dan panjang profil. Perbandingan faktor beban dan panjang profil akan menentukan faktor beban minimal untuk setiap jenis buckling yang terjadi. 3. LANDASAN TEORI Analisa kuat tekan baja canai dingin Pada analisa kuat tekan baja canai dingin ini digunakan Direct Strength Method dan Effective Width Method dengan menggunakan Ms. Excel. Effective Width Method Analisis dengan Effective Width Method mengacu pada elemen struktur tekan baja canai dingin, SNI 7971:2013 mengenai struktur baja canai dingin. Tahap perhitungan effective width method akan meliputi: A. Komponen Struktur Tekan Pembebanan Konsentris Pada komponen struktur dengan resultan semua beban yang bekerja padanya berupa gaya aksial yang melalui titik berat penampang efektif yang dihitung pada tegangan kirtis (f n ). Gaya aksial tekan desai (N*) harus memenuhi syarat berikut (SNI 7971, 2013): Keterangan: Φc : 0,85 faktor reduksi kapasitas untuk komponen struktur dalam tekan N s : kapasitas penampang nominal dari komponen struktur dalam tekan, N s = A e.f y (3.3) A e : luas efektif saat tegangan leleh (f y ) N c : kapasitas komponen struktur nominal dari struktur dalam tekan, N c = A e.f n (3.4) A e : luas efektif saat tegangan kritis (f n ) f n : tegangan kritis, dimana: untuk :f n f y (3.5) untuk :f n f y (3.6) keterangan: (3.1) (3.2) λ c : kelangsingan nondimensional digunakan untuk menentukan nilai f n, dengan (3.7) f oc : nilai terkecil dari tegangan tekuk lentur, torsi dan lentur torsi elastis atau analisis tekuk yang rasional Direct Strength Method Analisis dengan direct strength method mengacu pada American Iron and Steel Institute, AISI Manual Cold-Formed Steel Design 2002 Edition dan AISI Direct Strength Method Design Guide Tahap perhitungan direct strength method akan meliputi local buckling, distortional buckling, dan global buckling (Schafer, 2006): Pada perhitungan kolom, digunakan Ωc = 1.80 dan φc= A. Global Buckling Kapasitas penampang nominal, P ne, dihitung sebagai berikut (Schafer, 2006): SK-55

4 Keterangan: P cre, maka (3.8), maka (3.9) (3.10) (3.11) : nilai minimal dari batas kritis beban buckling pada global buckling. B. Distortional Buckling Kapasitas penampang nominal, P nd, dihitung sebagai berikut (Schafer, 2006): Keterangan:, maka (3.12), maka (3.13) (3.14) P crd : nilai minimal dari batas kritis beban buckling pada distortional buckling. C. Local Buckling Kapasitas penampang nominal, P nl, dihitung sebagai berikut (Schafer, 2006): Untuk, maka (3.15) Keterangan:, maka (3.16) (3.17) P crl : nilai minimal dari batas kritis beban buckling pada local buckling. 4. METODE PENELITIAN Diagram alir penelitian Garis besar prosedur penelitian yang akan dilakukan adalah sebagai berikut: 1. menentukan profil baja canai dingin. Setiap kelompok tinggi profil dari profil C yang disediakan pada AISI 2002, akan diambil 1 sampel, 2. melakukan finite stripe analysis menggunakan aplikasi CUFSM, untuk mendapatkan faktor beban yang dibutuhkan, 3. menggunakan faktor beban yang dihasilkan CUFSM sebagai bahan analisis menggunakan direct strength method, 4. melakukan analisis effective width method sesuai dengan SNI 7971:2013, 5. membuat permodelan pembebanan tekan konsentris menggunakan ABAQUS. 6. menggunakan hasil permodelan ABAQUS sebagai perbandingan antara effective width method, dan direct strength method. Peraturan yang digunakan Pada penelitian ini, beberapa peraturan yang digunakan adalah: 1. SNI 7971:2013 tentang Struktur Baja Canai Dingin 2. AISI Manual Cold-Formed Steel Design 2002 SK-56

5 Peralatan penelitian Penelitian dilakukan secara numerik, sehingga alat yang dibutuhkan hanya komputer yang telah dilengkapi dengan software ABAQUS untuk modelisasi pembebanan dan Ms. Excel untuk analisis kapasitas tekan. Data penelitian Pada penelitian ini digunakan data sekunder berupa data profil baja canai dingin. Data profil baja canai dingin diambil dari AISI Manual Cold-Formed Steel Design Setiap kelompok tinggi profil baja canai dingin, diambil satu sampel. Profil canai dingin yang digunakan adalah 12CS2.5x085, 10CS2.5x085, 9CS2.5x085, 8CS2.5x085, 7CS2.5x085, 6CS2.5x085, 4CS2.5x085. Dengan spesifikasi pada Tabel 2. Tabel 2. Spesifikasi Baja Canai Dingin D B t d r mm mm mm mm mm 12CS2.5x ,8 63,5 2,159 21,2344 4, CS2.5x ,5 2,159 21,2344 4,7625 9CS2.5x ,6 63,5 2,159 21,2344 4,7625 8CS2.5x ,2 63,5 2,159 21,2344 4,7625 7CS2.5x ,8 63,5 2,159 21,2344 4,7625 6CS2.5x ,4 63,5 2,159 21,2344 4,7625 4CS2.5x ,6 63,5 2,159 21,2344 4,7625 Permodelan struktur di ABAQUS Geometri Struktur Dimensi profil digambar sesuai dengan tabel profil, dengan panjang profil 1000 mm. Setelah permodelan profil, maka dilakukan mesh untuk membagi luasan menjadi lebih kecil. Tujuan meshing adalah agar perhitungan menjadi lebih rinci. Besaran mesh yang diterapkan adalah 100 mm² (10 mm x 10 mm). Untuk ketebalan profil, hanya dibagi menjadi 1 bagian luasan, karena tebal < 10 mm (tebal = 2,159 mm). Section Properties Pada penelitian ini digunakan baja canai dingin G-550, dengan tegangan leleh 550 MPa. Baja canai dingin memiliki modulus elastisitas sebesar MPa, dan angka poisson 0,3. Input Beban dan Analisis Beban dimasukkan sebesar 1 N, dengan arah menekan profil. Tumpuan profil yang digunakan adalah jepit-roll. Analisis pertama pada model adalah linear pertubation buckle, tujuan dari linear pertubation buckle adalah untuk melihat gelombang buckling yang terjadi, serta besar beban yang terjadi. Analisis kedua setelah linear pertubation buckle mendapatkan hasil adalah general riks. Tujuan dari analisis general riks ini adalah untuk mendapatkan grafik beban-displacement. Dari grafik dapat dilihat beban ultimit yang dapat diterima oleh profil. Hasil dari analisis general riks ini adalah grafik beban-displacement, ilustrasi displacement dan persebaran beban pada profil saat beban ultimit. 5. HASIL DAN PEMBAHASAN Analisis effective width method Spesifikasi profil yang digunakan adalah sebagai berikut: Tabel 3. Hasil analisis effective width method D B t d r Øc. P n mm mm mm mm mm Ton 12CS2.5x ,071 10CS2.5x ,867 9CS2.5x ,721 SK-57

6 load factor load factor Analisis direct strength method Hasil dari CUFSM adalah grafik pada Gambar 1. 8CS2.5x ,540 7CS2.5x ,295 6CS2.5x ,967 4CS2.5x , global distortional local other global distortional local other , length , length Gambar 1. Hasil CUFSM untuk local dan distortional buckling 12CS2.5x085 Tabel 3. Hasil analisis direct strength method D B t d r Øc.P n mm mm mm mm mm Ton 12CS2.5x ,752 10CS2.5x ,718 9CS2.5x ,828 8CS2.5x ,114 7CS2.5x ,510 6CS2.5x ,018 4CS2.5x ,531 ABAQUS Hasil permodelan menggunakan ABAQUS perintah linier pertubation buckle adalah bentuk buckling dengan beban yang terjadi. Pada pembahasan ini diambil 2 bentuk buckling dengan beban yang terjadi. Pada Gambar 2, terlihat local buckling pada profil pada beban N atau 5,649 Ton dan beban N atau 19,807 Ton. Gambar 2. Bentuk buckling pada beban N dan N Pada general riks didapatkan grafik beban-deformasi. Beban yang ada pada grafik dapat menunjukkan beban ultimit yang dapat ditahan oleh profil 12CS2.5x085. Pada Gambar 3, terdapat grafik beban-deformasi yang menunjukkan SK-58

7 pada beban N atau 19,750 Ton, profil sudah mengalami tegangan leleh maksimum, kemudian mengalami beban ultimit sebesar N atau 25,374 Ton. Pergerakan persebaran beban ditunjukkan pada Gambar 4, dengan gerakan kiri ke kanan. Gambar 4a merupakan persebaran beban pada profil pada beban 15 Ton, kemudian Gambar 4b merupakan persebaran beban pada tegangan leleh maksimum (19,75 Ton), Gambar 4c menunjukkan persebaran beban setelah kondisi elastis dicapai, yaitu pada beban 24,5 Ton, dan Gambar 4d menunjukkan persebaran beban pada beban ultimit. Gambar 3. Grafik beban-deformasi profil 12CS2,5x085 a b c d Gambar 4. Persebaran beban profil 12CS2,5x085 Pembahasan Effective Width Method dan Direct Strength Method Hasil analisis menggunakan effective width method, menunjukkan penurunan kapasitas tekan seiring dengan penurunan tinggi penampang profil. Penurunan kapastias tekan linear dengan penurunan tinggi penampangnya karena kapasitas tekan dihitung berdasarkan dari luas efektif penampang. Tabel 4. Hasil perhitungan Direct Strength Method Tabel 5. Hasil analisis direct strength method D B t d r Øc.P n mm mm mm mm mm Ton 12CS2.5x ,752 10CS2.5x ,718 9CS2.5x ,828 8CS2.5x ,114 7CS2.5x ,510 6CS2.5x ,018 4CS2.5x ,531 Pn Local Distortional Global Ton Ton Ton Ton 12CS2.5x CS2.5x CS2.5x CS2.5x CS2.5x CS2.5x CS2.5x Dari Tabel 4, hasil analisis menggunakan direct strength method, menunjukkan penurunan kapasitas tekan pada profil 10CS2,5x085 dari profil 12CS2,5x085, kemudian pada profil 9CS2,5x085 hingga profil 4CS2,5x085 kapasitas tekan profil mengalami kenaikan. Kapasitas profil mengalami kenaikan seiring dengan bertambahnya tinggi penampang profil. Terlihat pada Tabel 5, dari 7 profil yang dianalisis menggunakan direct strength method, keseluruhan profil menunjukkan local buckling sebagai penentu kapasitas tekan kritis dari profil. Local buckling adalah buckling yang SK-59

8 terjadi di badan dan sayap profil. Ketebalan profil yang tipis menyebabkan kemungkinan terjadi local buckling menjadi lebih besar. Grafik perbandingan kapasitas tekan antara effective width method dan direct strength method dapat dilihat pada Gambar 5. Berdasarkan Gambar 5. pada hasil analisis direct strength method mengalami kenaikan kapasitas tekan, sementara hasil analisis effective width method mengalami penurunan kapasitas tekan. Pada profil 12CS2,5x085, perbedaan kapasitas tekan adalah 10%, profil 10CS2,5x085 sebesar 8%, profil 9CS2,5x085 sebesar 6%, profil 8CS2,5x085 sebesar 3%, profil 7CS2,5x085 sebesar 1%, profil 6CS2,5x085 sebesar 7%, dan profil 4CS2,5x085 sebesar 23%. Gambar 5. Grafik garis perbandingan effective width method dan direct strength method Pada Gambar 5, terdapat titik temu antara grafik effective width method dan direct strength method, yaitu pada beban 14,3 Ton. Sebelum beban 14,3 Ton (profil 12CS2,5x085, profil 10CS2,5x085, profil 9CS2,5x085, profil 8CS2,5x085) kapasitas tekan berdasarkan effective width method lebih besar dibandingkan hasil analisis direct strength method. Setelah beban 14,3 Ton (profil 7CS2,5x085, profil 6CS2,5x085, profil 4CS2,5x085) kapasitas tekan berdasarkan effective width method lebih kecil dibandingkan hasil analisis direct strength method. Perbedaan hasil kapasitas penampang ini disebabkan oleh perbedaan pertimbangan dalam perhitungan. Effective width method memperhitungkan luas penampang efektif, sehingga semakin pendek profil, kapasitas semakin kecil. Pada direct strength method yang dipertimbangkan adalah kestabilan elastisnya, sehingga semakin pendek profil, maka profil semakin kompak dan kapasitas semakin besar. Effective Width Method dan Direct Strength Method dan ABAQUS Pada permodelan menggunakan ABAQUS, hasil yang didapat jauh lebih besar dibandingkan dengan hasil effective width method dan direct strength method. Untuk dapat membandingkan hasil perhitungan, maka untuk effective width method dan direct strength method digunakan hasil kuat tekan tanpa faktor reduksi. Hasil perhitungan kapasitas tekan dari program direct strength method, effective width method, dan ABAQUS ada pada Tabel 6. Hasil perhitungan kapasitas dari program ABAQUS yang ditampilkan adalah beban pada saat tegangan leleh maksimum (pada saat batas elastis). Untuk profil 12CS2,5x085, 10CS2,5x085, 9CS2,5x085, 8CS2,5x085, dan 7CS2,5x085 digunakan beban pada saat tegangan leleh maksimum, sementara pada profil 6CS2,5x085 dan 4CS2,5x085 digunakan beban ultimit yang sanggup diterima profil, karenakan bentuk grafik adalah linear hingga beban ultimit. Tabel 6. Perbandingan hasil perhitungan DSM EWM ABAQUS Ton Ton Ton 12CS2.5x085 16,179 17,730 19,750 10CS2.5x085 16,139 17,491 23,500 9CS2.5x085 16,268 17,319 23,800 8CS2.5x085 16,605 17,106 25,300 SK-60

9 7CS2.5x085 17,071 16,818 27,500 6CS2.5x085 17,668 16,431 27,747 4CS2.5x085 19,448 15,045 27,119 Dari Tabel 6, dapat dilihat perbedaan signifikan antara hasil perhitungan manual dengan permodelan yang dilakukan. Terjadinya perbedaan hasil ini dapat disebabkan oleh perbedaan cara perhitungan yang dilakukan oleh program ABAQUS dengan yang dilakukan penulis. Pada permodelan ABAQUS, angka aman yang diberikan lebih kecil dibandingkan dengan angka aman dalam analisis effective width method dan direct strength method. Perbedaan hasil analisis dapat dilihat pada grafik garis pada Gambar 6. Bentuk grafik hasil analisis ABAQUS hampir menyerupai dengan hasil analisis menggunakan direct strength method, yaitu semakin kecil tinggi penampang, maka kapasitas tekan penampang semakin besar. Gambar 6. Grafik batang perbandingan effective width method, direct strength method, dan ABAQUS 6. KESIMPULAN Dari hasil analisis penulis menggunakan SNI 7971:2013 mengenai Struktur Baja Canai Dingin, AISI Manual Cold- Formed Steel Design 2002, dan ABAQUS, dapat diambil beberapa kesimpulan sebagai berikut: a. Penggunaan effective width method dalam perhitungan desain baja canai dingin akan memberikan hasil yang lebih aman dan lebih memudahkan perhitungan dibandingkan penggunaan direct strength method. Apabila panjang profil lebih dari 1 meter sebaiknya menggunakan effective width method, karena penggunaan CUFSM dalam direct strength method terbatas pada panjang profil 1 meter. DAFTAR PUSTAKA American Iron and Steel Institute., (2003). AISI Manual Cold-Formed Steel Design 2002 Edition. AISIspesifications for the design of cold-formed steel structural members, Issue 130. Schafer, B., (2006). Designing Cold-Formed Steel Using the Direct Strength Method. Orlando, s.n. Schafer, B., (2006). Direct Strength Method Design Guide, s.l.: American Iron and Steel Institute. Schafer, B., (2008). Review: The Direct Strength Method of Cold-Formed Steel Member Design. Journal of Construction Steel Research. Badan Standardisasi Nasional, (2013). SNI 7971:2013 Struktur Baja Canai Dingin. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional. Yu, C. & Yan, W., (2011). Effective Width Method for determining distortional buckling strength of cold-formed steel flexural C and Z sections. Thin-Wallad Structures, Issue 49, pp Yu, W.-W., (2000). Cold-Formed Steel Design. 3rd ed. Canada: John Wiley & Sons, Inc.. SK-61