Analisis Stabilitas Transien di PT. Pupuk Sriwidjaja Palembang Akibat Penggantian Sebuah Unit Pembangkit GTG 18 MW Menjadi STG 32 MW

Transkripsi

1 Analisis Stabilitas Transien di PT. Pupuk Sriwidjaja Palembang Akibat Penggantian Sebuah Unit Pembangkit GTG 1 MW Menjadi STG 3 MW Chico Hermanu B A, Adi Soeprijanto, Margo Pujiantara Jurusan Teknik Elektro-FTI ITS Abstrak - PT. Pupuk Sriwidjaja ( PUSRI ) Palembang merupakan perusahaan penghasil pupuk yang berlokasi di kota Palembang, Sumatra Selatan. Untuk melayani kegiatan operasional PT. PUSRI disuplai empat buah pembangkit yang terintegrasi dengan total daya pembangkitan 7. MW. Seiring dengan perkembangan beban, dan tingkat kebutuhan daya serta rencana pengembangan, PT. PUSRI berencana melakukan penggantian pembangkit Steam Turbin Generator (STG) dengan kapasitas 3 MW sebagai pengganti pembangkit Gas Turbin Generator (GTG) P3 3-J 1 MW. Pada tugas akhir ini dilakukan analisis kestabilan transien yang meliputi kestabilan frekuensi, tegangan, dan sudut rotor, akibat terjadinya hubung singkat, lepas generator, dan motor starting di PT.PUSRI. Dari hasil analisis dapat disimpulkan bahwa penggantian pembangkit baru dengan kapasitas yang lebih besar membuat sistem kelistrikan PT.PUSRI semakin stabil. Sistem tidak stabil ketika dua generator lepas sekaligus yang menyebabkan penurunan pada frekuensi sistem sehingga dibutuhkan skema load shedding sebesar 17 kw untuk menaikkan frekuensi menjadi. Hz. Kata Kunci : Kestabilan transien, sudut rotor, load shedding. P I. PENDAHULUAN ada berbagai bidang industri perubahan beban yang bervariasi dapat menyebabkan timbulnya ketidakstabilan pada sistem tenaga listrik, agar sistem dapat tetap stabil maka setiap kali beban bertambah atau berkurang harus diikuti dengan dengan perubahan daya mekanik pada penggerak awal generator, jika daya mekanis pada poros penggerak awal generator tidak segera disesuaikan dengan besarnya daya elektrik pada beban listrik maka dapat menyebabkan frekuensi dan tegangan sistem bergeser dari posisi normalnya, dan sistem dapat dikatakan menjadi tidak stabil. Untuk mendukung proses produksi, PT. PUSRI disuplai oleh pembangkit GTG 3 x 1.3 MW dan GTG 1 x 1. MW dengan beban sekitar 3 MW dan pembangkit saling terhubung dengan sistem interkoneksi. Seiring dengan perkembangan beban, dan tingkat kebutuhan daya serta rencana pengembangan, PT. PUSRI berencana melakukan penggantian pembangkit Steam Turbin Generator (STG) dengan kapasitas 3 MW sebagai pengganti pembangkit Gas Turbin Generator (GTG) GTG P3 3-J 1 MW. Diharapkan dengan penggantian pembangkit dengan kapasitas yang lebih besar ini, maka keandalan, kontinuitas, dan kestabilan sistem tenaga tetap terjaga. Selanjutnya permasalahan yang akan diteliti adalah: 1) Bagaimana sistem kelistrikan PT. PUSRI setelah penggantian pembangkit? ) Pengkajian analisis kestabilan transien pada sistem kelistrikan PT. PUSRI setelah penggantian pembangkit dengan gangguan lepasnya generator, hubung singkat, dan motor starting kemudian memperhatikan respon frekuensi, tegangan, dan sudut rotor. II. TEORI PENUNJANG.1 Kestabilan Sistem Tenaga Listrik Stabilitas sistem tenaga listrik didefinisikan sebagai kemampuan suatu sistem tenaga listrik atau bagian komponennya untuk mempertahankan sinkronisasi dan keseimbangan sistem tersebut. Suatu sistem tenaga listrik yang baik harus memenuhi beberapa syarat yaitu; []. a) Reliability adalah: Kemampuan suatu sistem untuk menyalurkan daya atau energi secara terus menerus. b) Quality adalah: Kemampuan sistem tenaga listrik untuk menghasilkan besaran-besaran standar yang ditetapkan untuk tegangan dan frekuensi. c) Stability adalah: Kemampuan dari sistem untuk kembali bekerja secara normal setelah mengalami suatu gangguan. Kestabilan sistem tenaga secara keseluruhan di bagi menjadi:[] 1. Kestabilan sudut rotor adalah kemampuan dari mesin-mesin sinkron yang saling terinterkoneksi pada sistem tenaga listrik untuk menjaga kesinkronan setelah mengalami gangguan.. Kestabilan frekuensi (Frequency Stability) mengacu pada kemampuan dari sistem tenaga untuk menjaga frekuensi steady setelah mengalami gangguan yang mengakibatkan ketidak seimbangan yang signifikan antara pembangkitan dan beban. 3. Kestabilan tegangan adalah kemampuan dari sistem tenaga untuk menjaga tegangan steady disemua bus dalam sistem setelah mengalami gangguan. Kestabilan sudut, frekuensi, dan tegangan dapat dibagi menjadi dua sub-kategori; 1. Kestabilan Steady State Kemampuan dari suatu sistem tenaga mempertahankan sinkronisasi antara mesin-mesin dalam sistem setelah mengalami gangguan kecil. Kestabilan Transien Kemampuan dari suatu sistem tenaga mempertahankan sinkronisasi setelah mengalami gangguan besar yang bersifat mendadak selama sekitar satu swing (yang pertama) dengan asumsi bahwa AVR dan governor belum bekerja.. Persamaan Ayunan [] Persamaan yang mengatur gerakan rotor suatu mesin serempak yang digerakan oleh penggerak mula berdasarkan prinsip dasar dinamika yang menyatakan bahwa momen putar percepatan adalah hasil kali dari momen-momen kelembaman dan percepatan sudutnya. Persamaannya dapat ditulis dalam bentuk : J d θm = Tm T e =Ta (.1) dt Proceeding Seminar Tugas Akhir Jurusan Teknik Elektro FTI-ITS Halaman 1 dari

2 dimana: J = momen inersia total dari massa rotor (kg-m ) θ m = pergeseran sudut dari rotor terhadap suatu sumbu yang diam (rad) t = waktu (Detik) Tm = torsi mekanik dari penggerak mula (Nm) Te = torsi listrik output generator (Nm) Ta = torsi percepatan bersih (Nm) Kemudian dengan mengalikan persamaan (.1) dengan ω m ω m J = d δ m dt = ω m Tm ω m T e (.) Jika kecepatan putar dikali torsi adalah sama dengan daya, maka persamaan (.) dapat ditulis dengan persamaan daya sebagai berikut; H δ ω s t P e P m P a H d δ ω s dimana: = inersia mesin yang dinyatakan dalam kw.s/kva. = pergeseran sudut dari rotor terhadap suatu sumbu diam, dalam radian mekanis. = kecepatan serempak dalam satuan listrik. = waktu dalam detik. = daya elektris dalam p.u. = daya mekanis dalam p.u. = daya yang ditimbulkan oleh akselerasi dalam p.u. dt = P m P e = P a (.3).3 Pelepasan beban Pada pelepasan beban secara otomatis, diperlukan pemasangan alat-alat yang dapat melindungi sistem secara cepat apabila terjadi perubahan frekuensi yang besar di dalam sistem. Oleh karena itu perlu digunakan rele frekuensi rendah (UFR/Under Frequency Relay) yang dapat mendeteksi nilai frekuensi sistem pada suatu batas tertentu. Tabel.1. dibawah merupakan skema pelepasan beban tiga langkah pada standar ANSI/IEEE C yang telah diubah dalam persen. Tabel.1 Skema load shedding tiga langkah[]. Percent of Frequency Frequency Load Step Trip Point Trip Point Shedding (Hz) (%) (%) Fixed Time Delay (Cycles) on Relay As required to arrest decline before. Hz (7%). Standar yang Berkaitan dengan Efek Transien i. Standar Undervoltage dan Voltage sagging Tegangan sistem harus dipertahankan dengan batasan sebagai berikut :[11] kv +%, -% 1 kv +%, -1% 7 kv +%, -1% kv +%, -1% Penurunan tegangan dalam waktu yang sekejap, dinamakan kedip tegangan. Kedip Tegangan didefinisikan sebagai fenomena penurunan magnitude tegangan efektif terhadap harga nominalnya selama interval waktu. Tabel. Voltage sagging menurut standar SEMI F7[] VO LTAGE SAG DURATIO N VO LTAGE SAG Second (s) Percent (%) of Cycles at Cycles at Equipment Hz Hz Nominal Voltage <. s < 3 cycles <. cycles Not specified. to. s 3 to 1 cycles. to 1 cycles %. to. s 1 to 3 cycles 1 to cycles 7 %. to 1. s 3 to cycles to cycles % >1. s > cycles > cycles Not specified ii. Standar Frekuensi Menurut standar IEEE.std.c mengatur tentang fluktuasi frekuensi dimana untuk batas overfrequency sebesar +.% dari frekuensi nominal, Sedangkan untuk batas underfrequency sebesar -.% dari frekuensi nominalnya.berikut standar IEEE.std.c dapat dilihat pada tabel.3. Tabel.3 Batas durasi Overfrequency dan Underfrequency yang telah diubah dalam persen[]. Underfrequency li mit Overfrequency li mit Minimum time.. Hz (1-. % ).. Hz (1.-1. %) N/A (continuous operating range).. Hz (.-7. %). 1. Hz ( %) 3 minutes.7.3 Hz (7.3-. %) Hz ( %) 3 seconds. 7. Hz (.3-.7 %) 7. seconds Hz (.-. %) cycles Hz (.7-. %) 7. cycles Less than 7. Hz Greater than 1. Hz Instantaneous trip III. SISTEM KELISTRIKAN PT.PUSRI PT. PUSRI berencana melakukan penggantian pembangkit STG (Steam Turbin Generator) dengan kapasitas 3 MW sebagai pengganti pembangkit GTG (Gas Turbin Generator) pada pabrik III dengan kapasitas 1 MW. Akibat penggantian pembangkit ini, maka sinkron busbar yang digunakan diganti dari 13, kv menjadi kv, serta mengganti reaktor pada saluran yang menuju ke sinkron busbar dengan trafo. 3.1 Single Line Diagram Sistem Kelistrikan PT.PUSRI i. Sebelum penggantian pembangkit NEW STG 3 MW. Gambar 3.1 Single Line Diagram PT. PUSRI sebelum penggantian pembangkit NEW STG 3 MW. ii. Setelah Penggantian pembangkit NEW STG 3 MW Gambar 3. Single Line Diagram PT. PUSRI setelah penggantian pembangkit NEW STG 3 MW. Proceeding Seminar Tugas Akhir Jurusan Teknik Elektro FTI-ITS Halaman dari

3 Gambar 3. dapat disederhanakan menjadi berikut ini: setelah terjadi gangguan, tegangan di bus bus generator dan bus utama sebelum, saat dan setelah terjadi gangguan. Sudut rotor relatif pada generator generator voltage control sebelum, saat dan setelah terjadi gangguan... Simulasi Stabilitas Transien Berikut akan dijelaskan mengenai hasil dari simulasi serta analisa yang telah dilakukan. Untuk kasus lepas pembangkit yang dijelaskan hanya kasus saat NEW STG OFF dan saat kasus P1B dan P OFF. Sedangkan untuk kasus hubung singkat saat hubung di Bus MCC#. Gambar 3.3 Single Line Diagram PT. PUSRI setelah penggantian pembangkit NEW STG 3 MW secara sederhana. IV. SIMULAS I DAN ANALIS IS.1 Studi Kasus Simulasi Stabilitas Transien Pada simulasi ini terdapat beberapa studi kasus yang dilakukan antara lain sebagai berikut: 1. P1B OFF: Generator GTG P1B -J trip saat saat semua pembangkit yang lain ON (sistem terintegrasi) dan semua beban ON.. P OFF : Generator GTG P -J trip saat semua pembangkit yang lain ON (sistem terintegrasi) dan semua beban ON. 3. NEW STG OFF : Generator NEW STG trip saat semua pembangkit yang lain ON (sistem terintegrasi) dan semua beban ON.. P OFF : Generator GTG P -J trip saat semua pembangkit yang lain ON (sistem terintegrasi) dan semua beban ON.. P dan P OFF Generator GTG P -J dan GTG P -J trip saat semua pembangkit yang lain ON (sistem terintegrasi) dan semua beban ON.. P1B dan P OFF Generator GTG P1B -J dan GTG P -J trip saat semua pembangkit yang lain ON (sistem terintegrasi) dan semua beban ON. 7. P1B dan P OFF Generator GTG P1B -J dan GTG P -J trip saat semua pembangkit yang lain ON (sistem terintegrasi) dan semua beban ON.. MS Case-1: Motor 11-JI ( kw) start pada kondisi GTG P -J OFF namun sumber energi yang lain ON (sistem terintegrasi).. SC Case-1: Pada kasus ini terjadi gangguan hubung singkat pada pada BUS motor SG-1 yang merupakan motor terbesar. Saat mode operasi semua pembangkit yang lain ON (sistem terintegrasi) dan semua beban ON. 1. SC Case-: Pada kasus ini terjadi gangguan hubung singkat pada BUS MCC# saat semua pembangkit yang lain ON (sistem terintegrasi) dan semua beban ON. Beberapa parameter yang diamati dalam analisis Stabilitas Transien ini Frekuensi sistem sebelum, saat dan 1. Kasus STG OFF : NEW STG trip saat (t = 1 detik) Lepasnya pembangkit NEW STG sistem kehilangan daya pembangkitan sebesar 11. MW atau sebesar 13.1 % dari total pembangkitan maksimal. Hal ini cukup berpengaruh pada kestabilan tegangan di bus Gambar.1 Respon frekuensi sistem pada Bus saat kasus STG OFF. Setelah NEW STG trip pada t = 1 detik, respon frekuensi turun sampai steady state.1%. Respon frekuensi dikatakan belum aman dan akan membuat relay underfrequency dapat bekerja. Sehingga diperlukan perbaikan respon frekuensi pada studi kasus selanjutnya. Terjadinya penurunan frekuensi ini akibat dari sistem kehilangan suplai daya pembangkitan aktif secara mendadak sebesar 11. MW atau sebesar 13.1 % dari total pembangkitan maksimal, akibatnya sesaat akan menyebabkan torsi beban akan lebih besar daripada torsi pembangkitan Gambar. Respon tegangan Bus dan Bus SYN saat kasus STG OFF P -J P -J Gambar.3 Respon sudut rotor GTG P -J dan GTG P -J saat kasus STG OFF. Respon tegangan pada bus SYN steady state pada angka.3% dan pada bus mengalami voltage drop sampai dengan % dan steady state.3% akibatnya tegangan pada bus dibawah standar, Proceeding Seminar Tugas Akhir Jurusan Teknik Elektro FTI-ITS Halaman 3 dari

4 menyebabkan relay undervoltage bekerja. Sehingga diperlukan perbaikan level tegangan pada studi kasus selanjutnya. Voltage droop ini disebabkan karena hilangnya suplai daya reaktif sebesar. Mvar dari pembangkit NEW STG sehingga sesaat akan terjadi droop tegangan pada bus dan bus SYN. Dan ketika terjadi droop tegangan tersebut maka generator lain akan menambah arus eksitasi tetapi daya reaktif yang dihasilkan generator la in belum dapat memenuhi daya reaktif akibat NEW STG trip. Respon sudut rotor GTG P J mengalami penurunan yang sangat signifikan dari keadaan sebelum gangguan. degree dan keadaan setelah gangguan - 1. degree. Serupa dengan respon sudut rotor GTG P J keadaan sebelum gangguan. degree dan steady state pada level -1.3 degree. Berubahnya sudut rotor GTG P J dan GTG P J dikarenakan referensi sudut rotor berubah dari generator NEW STG menjadi GTG P1B J dan hilangnya daya akan mempengaruhi putaran rotor generator sehingga sudut rotor generator akan berubah dari posisi sinkron. Sudut rotor generator swing akan menjadi referensi sedangkan sudut rotor pada pembangkit unit lain akan mengalami osilasi dan mencari sudut kestabilan rotor baru. 1.. Kasus STG OFF_LS1 : NEW S TG trip saat (t = 1 detik), Load Shedding 1 (t =1.1 detik) Gambar. Respon Frekuensi sistem pada bus saat kasus STG OFF_ LS Gambar. Respon tegangan Bus dan Bus SYN saat kasus STG OFF_ LS P -J P -J Gambar. Respon sudut rotor GTG P -J dan GTG P -J saat kasus STG OFF_ LS1. Standar Load shedding yang digunakan adalah ANSI/IEEE C Pelepasan beban pertama melepas 1% dari total jumlah beban, dalam hal ini adalah sebesar 3. MW dari total 3.71 MW. Setelah dilakukan pelepasan beban didapatkan respon frekuensi sistem seperti meningkat dari.% menjadi.% pada kondisi steady state. Respon tegangan pada bus meningkat dari.3% menjadi.% pada kondisi steady state. Dan respon tegangan pada bus SYN meningkat dari.3% menjadi 7.% steady state. Sedangkan untuk respon sudut rotor terdapat kenaikan sedikit.. Kasus P1B&P OFF : GTG P1B -J dan GTG P - J trip saat (t = 1 detik) Lepasnya pembangkit GTG P1B -J dan GTG P J ternyata paling berpengaruh pada kestabilan sistem dibandingkan dengan kasus yang lain. Dikarenakan sistem kehilangan daya pembangkitan sebesar 1. MW atau 1.% dari total pembangkitan maksimum. Gambar.7 Respon Frekuensi sistem pada bus SYN saat kasus P1B& P OFF. respon frekuensi sistem tidak stabil pada detik ke - 1 nilainya 31.1% dari frekuensi nominalnya. Dari nilai tersebut respon frekuensi dikatakan sangat tidak stabil dan akan membuat rele UFR bekerja. Sehingga apabila tidak cepat diperbaiki sistem akan collapse. V in ( %) Gambar. Respon Natural tegangan SG-1, SG-1, dan Bus SYN saat kasus P1B& POFF Gambar. Respon sudut rotor GTG P -J saat kasus P1B& P OFF. Respon tegangan bus SG-1 mengalami voltage drop yang paling besar dibandingkan bus yang lainya. Respon tegangan mencapai nilai terendah sebesar 7.% dari tegangan nominalnya dan mencapai nilai 77.71% pada saat kondisi steady state. Sehingga diperlukan load shedding untuk perbaikan sistem pada studi kasus selanjutnya..1 Kasus P1B&POFF_LS1dan LS : GTG P1B -J dan GTG P - J trip saat (t = 1 detik), Load Shedding 1 (t =1.3 detik), LoadShedding (t=1. detik) Karena sistem kehilangan daya pembangkitan yang sangat besar maka dilakukan pelepasan beban dua tahap dengan pelepasan beban sebesar 1.7 MW. 7 SG-1 SG-1 P -J Proceeding Seminar Tugas Akhir Jurusan Teknik Elektro FTI-ITS Halaman dari

5 Gambar.1 Respon Frekuensi sistem kasus P1B &P OFF_LS1 dan LS. Respon frekuensi sistem menjadi stabil, steady state naik menjadi.1% frekuensi nominal atau.1 Hz. Sehingga sudah memenuhi standar penurunan frekuensi. V in ( %) 1 7 SG-1 SG Gambar.11 Respon tegangan Bus SG-1, SG-1, dan Bus SYN saat kasus P1B &P OFF _ LS1 dan LS. 13 P -J Gambar.1 Respon sudut rotor GTG P -J saat kasus P1B &P OFF _ LS1 dan LS. Mengacu hasil respon yang diperoleh dan analisa yang dilakukan, dapat ditarik kesimpulan bahwa sistem mampu kembali stabil setelah dilakukan Load Shedding dua tahap. 3. Kasus MTR_STR: Motor 11 J1 P START (t = 1 detik), Metode: DOL Pada kasus ini akan disimulasikan motor starting motor 11 J1 P yang memiliki kapasitas 3 HP atau sebesar kw secara direct online (DOL). Gambar.13 Respon frekuensi sistem saat motor 11 J1 P starting SG-1 1 Gambar.1 Respon tegangan bus SG-1 dan bus SYN saat motor 11 J1 P starting. SG P -J Gambar.1 Respon natural sudut rotor GTG P -J saat motor 11 J1 P starting. Mengacu hasil simulasi respon frekuensi, tegangan dan sudut rotor masih dalam range yang stabil. frekuensi sistem pada awalnya mengalami penurunan sampai.7% dari frekuensi nominal tetapi hanya beberapa milidetik saja kemudian kembali stabil pada.%. Respon tegangan di bus SG-1 mengalami fluktuasi mencapai nilai terendah sebesar.% dari tegangan nominalnya dan mencapai nilai 1.% pada batas maksimalnya kemudian saat kondisi steady state.%. Sudut rotor yang mengalami penurunan diakibatkan sistem mendapat tambahan beban dari proses starting motor sebesar. MW.. Kasus SC: Bus MCC# Fault saat (t = 1 detik), CB open (t = 1. detik) Pada kasus ini dilkukan simulasi hubung singkat bus MCC# kemudian CB langsung open, CB yang dilepas yaitu CB 1 dengan waktu pelepasan pada simulasi adalah 1. detik yaitu selang. detik dari gangguan hubung singkat yang terjadi (t = 1 detik) SG-1 Gambar.1 Respon frekuensi sistem saat kasus SC. 1 1 SG Gambar.17 Respon tegangan bus SG-1 dan bus SYN saat kasus SC. P -J Gambar.1 Respon sudut rotor GTG P -J saat kasus SC. Respon frekuensi sistem setelah dilakuakan open CB, menyebabkan frekuensi mengalami osilasi dengan batas bawah.% dan batas atas 1.1% kemudian steady state frekuensi 1.% dari frekuensi nominalnya. Respon Proceeding Seminar Tugas Akhir Jurusan Teknik Elektro FTI-ITS Halaman dari

6 tegangan di bus SG-1 mengalami voltage drop mencapai nilai terendah sebesar 1.% dari tegangan nominalnya dan mencapai nilai kondisi steady state 1%. Kenaikan sudut rotor ini disebabkan oleh berkurangnya beban sistem sebesar 1 MW, ketika dilakukan open CB. Berikut Level Tegangan dan frekuensi bus generator pada berbagai kasus. Tabel.1 Level Tegangan dan frekuensi bus generator pada berbagai kasus. Tabel.1 Level Tegangan dan frekuensi bus generator pada berbagai kasus.(lanjutan) V. PENUTUP.1 KESIMPULAN Berdasarkan hasil yang didapatkan dari simulasi dan analisis pada tugas akhir ini, dapat diambil beberapa kesimpulan sebagai berikut:. 1. Berdasarkan respon frekuensi sistem dan tegangan pada bus bus generator saat terjadi lepas pembangkit P1B, P, dan P dengan konfigurasi sistem integrasi terhubung parallel antar pembangkit. Sistem mampu kembali stabil dan memenuhi standar ANSI/IEEE C yaitu. Hz kontinu, sehingga tidak perlu dilakukan load shedding. Load shedding dilakukan ketika pembangkit NEW STG trip dan dua generator yang lain trip secara bersamaan.. Lepasnya dua generator sekaligus yaitu GTG P1B -J dan GTG P -J membuat sistem kelistrikan PT. PUSRI mengarah ke keadaan black out. Sehingga dibutuhkan dua tahap operasi load shedding sebesar 1.7 MW untuk mengembalikan frekuensi ke batas stabil. 3. Pada saat hubung singkat pada bus MCC#, terjadi kedip tegangan di bus SG-1. Kedip tegangan ini berada pada rentang antara 7% % selama.3 detik dengan tegangan terendah 7. % dari tegangan nominalnya. Kondisi seperti ini ternyata masih berada di dalam batas standar SEMI F7, yang seharusnya durasi untuk voltage sag ini adalah kurang dari. detik.. Starting Motor dengan kapasitas 3 HP dapat menyebabkan bus motor mengalami penurunan tegangan sampai.% dan saat kondisi steady state.%, Voltage sagging yang terjadi ini masih dalam batas yang aman. DAFTAR PUSTAKA [1] Prabha Kundur, 1, Power System Stability and Control, McGraw Hill, Inc. [] John J. Grainger and Stevenson, William D, Jr.,1, Power System Analysis, McGraw Hill, Inc. [3] Adi Soeprijanto. Kestabilan Sistem Tenaga Listrik Diktat Kuliah Analisis Sistem Tenaga Listrik, Teknik Elektro Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya. [] Imam Robandi, Margo Pujiantara, Analisa Sistem Tenaga Modern [Pengantar stabilitas Dinamik] Proyek Percepatan Pendidikan Insinyur th 1/17 FTI ITS, 17. [] Kundur P. Pasherba J, Ajjarapu, Defenition and classification of power system stability. IEEE Transactions On Power Systems, Vol. 1 No., May [] Median, Analisis Stabilitas Transien dan Perancangan Pelepasan Beban pada Sistem Kelistrikan PT. Pupuk Kujang BAB II, Teknik Elektro Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya. 11. [7] Tridianto, Erik, Analisis Stabilitas Transien pada PT. Petrokimia Gresik Akibat Penambahan Pembangkit & 3 MW serta Penambahan Pabrik Phosporit Acid dan Amunium Urea BAB II, Teknik Elektro Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya. 11. [] ANSI/IEEE C , IEEE Guide for Abnormal Frequency Protection for Power Generating Plants. [] Pasific Gas and Electric Company, Voltage Sag Immunity Standards SEMI-F7 and F, Power Quality Bulletin, 7. [1]Marsudi, Djiteng,, Operasi Sistem Tenaga Listrik, Yogyakarta :Graha Ilmu. [11] PLN Distribusi Jakarta Raya dan Tangerang, 1, Pengoperasian dan Pemeliharaan Jaringan Distribusi (Konsep Standar), PLN, Jakarta. [1] Hadi Saadat, 1, Power System Analysis, McGraw Hill, Inc. RIWAYAT HIDUP PENULIS Chico Hermanu Brillianto Apribowo, lahir di Klaten,1 April 1, anak pertama dari tiga bersaudara, memulai pendidikan pada tingkat dasar di SDN Karangjoho 1(1-), tingkat menengah di SMPN 1 Karangdowo (-3), tingkat atas di SMUN 1 Karangdowo (3-), tingkat DIII di Teknik Elektro Universitas Gadjah Mada (UGM) (-), Kemudian penulis melanjutkan ke tingkat sarjana pada tahun di jurusan S1 Teknik Elektro lintas jalur ITS bidang studi Sistem Tenaga. Penulis dapat dihubungi di alamat chicohermanu@gmail.com Proceeding Seminar Tugas Akhir Jurusan Teknik Elektro FTI-ITS Halaman dari