Jl. Perpustakaan, Kampus USU Medan INDONESIA Abstrak

Transkripsi

1 PERBANDINGAN DAYA DUKUNG TIANG PANCANG BERDASARKAN PERHITUNGAN ANALITIS DAN METODE ELEMEN HINGGA PADA PROYEK TOL MEDAN-KUALAMU (STUDI KASUS ABUTMEN 2 JEMBATAN PALUH SEBRAS) Mangasitua Sinaga 1 dan Rudi Iskandar 2 1 Departemen Teknik Sipil Universitas Sumatera Utara (USU) Jl. Perpustakaan Kampus USU Medan INDONESIA mangasisinaga91@gmail.com 2 Staf Pengajar Departemen Teknik Sipil Universitas Sumatera Utara (USU) Jl. Perpustakaan Kampus USU Medan INDONESIA sipil_s2_usu@yahoo.com Abstrak Pondasi yaitu bangunan bawah tanah ( sub structure) dari suatu konstruksi yang merupakan bagian penting untuk meneruskan beban konstruksi di atasnya (upper structure) dan beban lainnya seperti gempa angin dan lainnya ke lapisan tanah keras di bawah pondasi tersebut. Untuk itu pondasi suatu struktur bangunan harus diperhitungkan daya dukungnya agar dapat menjamin kestabilan bangunan dalam menahan beban yang bekerja dan tidak terjadi penurunan melebihi batas yang telah ditentukan. Pada Proyek Pembangunan Jalan Bebas Hambatan Medan Kualanamu (Abutmen 2 Jembatan Paluh Sebras Sta ) akan dicari nilai daya dukung aksial perencanaan pondasi tiang pancang berdasarkan data SPT memakai metode Mayerhoff data Kalendering memakai metode Danish dan ENR dan perhitungan daya dukung dengan Metode Elemen Hingga. Daya dukung lateral dihitung menggunakan metode Broms. Dan menghitung penurunan elastis tiang pancang yang terjadi. Serta menghitung efesiensi dan daya dukung kelompok tiang. Metode pengumpulan data adalah dengan melakukan observasi lapangan serta pengambilan data dari perusahaan jasa pemancangan.perhitungan daya dukung ultimit tiang berdasarkan data SPT pada titik Bore Hole 2 pada kedalaman 2454 meter adalah Ton nilai ini tidak berbeda jauh dari hasil perhitungan dengan metode elemen hingga yaitu sebesar Ton. Daya dukung ultimit pondasi dari pengujian Kalendering dengan metode Danish sebesar Ton sedangkan dengan metode ENR sebesar Ton. Daya dukung lateral ultimit berdasarkan Metode Broms pada Bore Hole 2 secara analitis sebesar 2619 Ton dan secara grafis sebesar 244 Ton. Penurunan elastis yang dihasilkan secara analitis sebesar mm dan berdasarkan Metode Elemen Hingga sebesar 2166 mm.terdapat sedikit perbedaan daya dukung dan penurunan dengan beberapa metode yang digunakan. Perbedaan daya dukung dan penurunan tersebut dapat disebabkan oleh perbedaan jenis tanah cara pelaksanaan pengujian yang bergantung pada ketelitian operator dan perbedaan parameter yang digunakan dalam perhitungan. Kata Kunci : Kapasitas Daya Dukung SPT Kalendering Metode Elemen Hingga Penurunan elastis. Abstract Foundation is sub structure of the construction which is as the important part to continue the construction load on its upper structure and other charges such as earthquakes wind and others to the bedrock under the foundation. So the building structure s foundation need to calculate its bearing capacity to ensure building s stability to restrain the consist load and avoid over settlement. On Highway Construction Project Medan - Kuala Namu (bridge s abutment 2 Paluh Sebras Sta ) will looking for the value of the axial bearing capacity of pile foundation by SPT data with Mayerhoff method the Kalendering data with ENR and

2 Danish method and calculation of the bearing capacity with Finite Element method. Lateral bearing capacity calculated with Broms method. And calculating elastic pile settlement occurred. And calculating the efficiency and bearing capacity of the pile group. The methods of data collection is to make a observation on the project and searching data from a construction company. The result of pile ultimate bearing capacity based on SPT data at the point of Bore Hole 2 at depth of meter is ton this value does not differ much from the results of calculation with finite element method in the amount of ton. Ultimate bearing capacity of the foundation with kalendering test with Danish Formula is ton and with ENR method is ton. The lateral bearing capacity with Broms method analytically and graphically are ton and 24.4 ton respectively. The resulting of elastic settlement analytically is mm and due to Finite Element Method is mm. The differences value of bearing capacity and settlement be obtained cause of differences in soil type implementation of method depends on the thoroughness of operator test and the difference of parameters used in the calculation. Key words : bearing capacity SPT kalendering finite element method elastic settlement 1. Pendahuluan Semua konstruksi yang dibangun dan bertumpu pada tanah harus bertumpu pada pondasi. Kesalahan dalam penganalisaan pondasi dapat menyebabkan keruntuhan ( failure) terhadap bangunan di atasnya oleh karena itu dalam merencanakan pondasi harus hati-hati dan diperlukan ketelitian yang tinggi. Suatu perencanaan pondasi dikatakan benar apabila besar beban yang diteruskan pondasi ke tanah tidak melampaui kekuatan tanah tersebut. Setiap konstruksi memiliki beban yang sangat variatif terdiri dari beban bangunan itu sendiri dan beban dari luar ( angin gempa dan lain-lain). Secara umum pondasi dibagi dua yaitu pondasi dangkal ( shallow foundation ) dan pondasi dalam ( deep foundation ). Pondasi dangkal digunakan apabila kedalaman pondasi yang dibutuhkan untuk memikul beban kecil sedangkan pondasi dalam digunakan apabila kedalaman pondasi yang dibutuhkan untuk memikul beban sangat besar. Adapun jenis pondasi yang digunakan pada Proyek Pembangunan Tol Kualanamu-Tebing Tinggi (Studi Kasus Abutmen 2 Jembatan Paluh Sebras) yaitu pondasi tiang pancang. Daya dukung tiang tekan hidrolis dapat dihitung dari daya dukung selimut tiang ( friction pile ) yang merupakan daya dukung gesek antara tanah dan tiang dan end-bearing pile yang merupakan daya dukung ujung tiang. 2. Tujuan Menghitung dan membandingkan daya dukung aksial pondasi tiang pancang dengan menggunakan data dari hasil Standart Penetration Test (SPT). Menghitung daya dukung dan membandingkan daya dukung pondasi berdasarkan data pengujian Kalendering dengan metode Danish dan ENR pada lima titik pondasi. Menghitung kapasitas daya dukung lateral tiang tunggal. Menghitung penurunan elastis yang terjadi pada tiang tunggal secara analitis grafis dan metode elemen hingga. Membandingkan besarnya kapasitas daya dukung dan penurunan elastis tiang

3 tunggal yang terjadi secara analitis dan numeris. Menghitung efesiensi dan daya dukung kelompok tiang. 3. Metode Penelitian Dalam penulisan Tugas Akhir ini penulis melakukan beberapa tahapan pelaksanaan sehingga tercapai maksud dan tujuan dari penelitian secara garis besar sebagai berikut : Tahapan pertama adalah mengumpulkan berbagai jenis literatur dalam bentuk buku maupun tulisan ilmiah yang berhubungan dengan Tugas Akhir ini. Tahapan kedua adalah meninjau langsung ke lokasi proyek dan menentukan lokasi pengambilan data yang dianggap perlu. Tahapan ketiga adalah pelaksanaan pengumpulan data-data. Data yang diproleh adalah : 1. Data hasil SPT 2. Data hasil uji Kalendering 3. Data hasil uji Laboratorium Tahap keempat adalah mengadakan analisis data dengan menggunakan data-data diatas berdasarkan formula yang ada. Tahapan kelima adalah mengadakan analisis terhadap hasil perhitungan yang dilakukan dan membuat kesimpulan. 4. Hasil dan Pembahasan Penulis akan mengaplikasikan metode perhitungan daya dukung tiang yang telah disampaikan pada Bab II. Daya dukung tiang akan dihitung dengan menggunakan data hasil SPT dengan rumus Mayerhof dan perhitungan daya dukung dengan menggunakan data kalendering yang diperoleh saat pemancangan tiang dengan rumus Danish dan ENR Perhitungan daya dukung tiang berdasarkan data SPT a. Tanah kohesif Daya dukung ujung pondasi pada tanah kohesif diperoleh dari persamaan : Qp = 9 x Cu x Ap (1) Tahanan geser selimut tiang pancang pada tanah non-kohesif diperoleh dari persamaan : Qs = α x Cu x p x Li (2) Dimana α = koefisien adhesi antara tanah dan tiang Li = panjang lapisan tanah (m) p = keliling tiang (m) Ap = luas penampang tiang (m 2 ) Cu = kohesi undrained (kn/m 2 ).

4 b. Tanah non-kohesif Daya dukung ujung pondasi pada tanah non-kohesif diperoleh dari persamaan : Qp = 40 x N SPT x x Ap (3) Tahanan geser selimut tiang pancang pada tanah non-kohesif diperoleh dari persamaan : Qs = 2 x N-SPT x p x Li (4) dengan N-SPT = N yang telah dikoreksi Li = panjang lapisan tanah (m) p = keliling tiang (m) dan Ap = luas penampang tiang (m 2 ). Tabel 1. Perhitungan daya dukung tiang berdasarkan data SPT pada bore hole 2 Kedalaman (h) Lapisan Layer Tanah Nilai SPT Cu α Skin Friction (kn) End Bearing Qall m N N1 N2 Ncor Local Cumm (kn) (Ton) Lempung berlanau Pasir berlanau Pasir berlanau Pasir berlanau bercampur batu 2845 apung Tabel 2. Perhitungan daya dukung tiang berdasarkan data SPT pada bore hole 1 Kedalaman (h) Layer Lapisan Tanah Nilai SPT Skin Friction (kn) End Bearing Qu Qu m N N1 N2 Ncor Local Cumm (kn) (kn) (Ton) (Ton) 0 Pasir 1 sedikit lempung Pasir berlanau sedikit lempung Pasir berlanau bercampur batu apung Qall

5 Pasir berlanau Pasir berlanau bercampur batu apung Perhitungan daya dukung tiang berdasarkan data kalendering Perhitungan daya dukung tiang ditinjau pada 5 titik pondasi yaitu titik A2-15 A2-16 A2-19 A2-21 A2-22. Adapun metode yang digunakan yaitu Danish formula dan ENR. a. Metode Danish formula Danish formula memiliki persamaan : Gambar 1. Sketsa pile cap abutmen 2 Q = (5) Dimana : η = effisiensi alat pancang E = energi alat pancang (kg-cm) L = panjang tiang (m) E p = modulus elastisitas tiang (kg/cm 2 ) Perhitungan pada titik A2-15 Q = = = kg = Ton

6 Kapasitas daya dukung ijin tiang pancang Q all = = Ton b. Modified new ENR Modified new ENR memiliki persamaan : Q u = (6) Dimana : ef = effisiensi hammer (%) Wr = berat hammer (Ton)Wp = berat pile (Ton) S = penurunan tiang pada sepuluh pukulan terakhir (cm) n = koefisien restitusi = 05 h= tinggi jatuh hammer (m) Perhitungan pada titik A2-15 Q u = Q u = = Ton ( ) Kapasitas daya dukung ijin tiang pancang Q all = Q all = = Ton Untuk hasil perhitungan daya dukung pondasi pada kelima titik pondasi dengan metode Danish dan ENR akan ditampilkan pada tabel berikut. Tabel 3. Nilai daya dukung pondasi berdasarkan metode Danish dan ENR Nomor tiang Daya dukung (Q u ) dengan Daya dukung (Q u ) dengan metode Danish (Ton) metode ENR (Ton) A A A A A

7 Pada perhitungan daya dukung pondasi berdasarkan pengujian Kalendering dengan metode Danish dan ENR yang dihitung pada lima titik pondasi tidak terdapat kejanggalan hasil pehitungan karena nilai daya dukung yang diperoleh tidak berbeda jauh antara satu titik dengan titik lainnya Perhitungan daya dukung lateral tiang Pondasi tiang terkadang harus menahan beban lateral (horizontal) antara lain beban angin beban gempa dan beban lainnya. Beban-beban tersebut akan bekerja pada ujung atas (kepala tiang). Hal ini akan menyebabkan kepala tiang terdeformasi lateral.oleh sebab itu perlu dihitung daya dukung horizontal (tahanan lateral). Gambar 2. Sketsa gaya lateral pada pondasi tiang Berikut adalah perhitungan daya dukung horizontal berdasarkan metode Broms : 1). Cek perilaku tiang dan perhitungan faktor kekakuan tiang T = (7) Dimana : Modulus elastisitas tiang (E) = kg/cm 2 Inersia ( I ) = cm 4 Koefisien variasi modulus tanah (n h ) = kn/m 3 Maka : T = = 1838 m L 4 T 21 m 4 (1838 m ) 21 m 7352 m (jenis tiang pancang dikategorikan sebagai tiang panjang/elastic pile) 2). Cek keruntuhan tiang akibat momen lentur maksimum tiang H u = (8)

8 Dimana : Jarak beban lateral dari permukaan tanah (e ) = 0 koefisien tekanan tanah pasif (K p ) = 4815 berat isi tanah (γ) =1569 kn/m 3 Momen ultimit (M y ) = 170 knm Maka : H u = ( ) ( ) ( ) H = H u 3/2 H u = = kn Beban ijin lateral H all = = kn = Ton 3). Cek terhadap grafik hubungan M y /D 4 γkp dan H u /D 3 γkp Tahanan momen ultimit = ( ) ( ) ( ) = 1736 Gambar 3. Grafik tahanan lateral ultimit dalam tanah granular Nilai tahanan ultimit sebesar 1736 diplot ke grafik di atas sehingga diperoleh tahanan lateral ultimit sebesar 15.

9 15 = H u = 244 kn H all = = 976 kn = 976 Ton Hasil yang diperoleh dengan metode analitis tidak berbeda jauh dengan cara grafis Penurunan Elastis Tiang Tunggal Penurunan tiang tunggal dihitung menggunakan rumus Poulus Davis. Perkiraan penurunan tiang tunggal dapat dihitung berdasarkan : a) Untuk tiang apung atau friksi S =.. (9) Dimana : I = I. R. R. R μ (10) b) Untuk tiang dukung ujung S =.. (11) Dimana : I = I. R. R. R μ (12) Keterangan : S = besar penurunan yang terjadi untuk tiang tunggal (cm) Q = besar beban yang bekerja (kn) D = diameter tiang (cm) E s I 0 = modulus elastisitas tanah (Mpa) = faktor pengaruh penurunan tiang yang tidak mudah mampat (Incompressible) dalam massa semi tak terhingga R μ = faktor koreksi angka poisson untuk μ = 03 R k R h = faktor koreksi kemudahmampatan tiang = faktor koreksi untuk ketebalan lapisan yang terletak pada tanah keras R b = faktor koreksi untuk kekakuan lapisan pendukung

10 H = kedalaman total lapisan tanah; ujung tiang ke muka tanah persamaan : K adalah suatu ukuran kompressibilitas relatif dari tiang dan tanah yang dinyatakan oleh K =. (13) Dimana : Dengan : R a = A p 1 4 πd2 (14) K = faktor kekakuan tiang E p = modulus elastisitas dari bahan tiang (kn/ m 2 ) E p = fc (15) E s = modulus elastisitas tanah di sekitar tiang (kn/ m 2 ) E s = 3. q c (16) E b = modulus elastisitas tanah di dasar tiang (kn/ m 2 ) E b = 10. E s (17) c) Penurunan tiang elastis Dengan : S = Se (1) + Se (2) + Se (3) (18) S Se (1) Se (2) Se (3) = penurunan total (cm) = penurunan elastis dari tiang (cm) = penurunan tiang yang disebabkan oleh beban di ujung tiang (cm) = penurunan tiang yang disebabkan oleh beban di sepanjang batang tiang (cm) Se (1) = (Qwp ξqws).l Ap.Ep (19) Se (2) = Qwp.Cp D.qp Se (3) = Qws.Cs.qp (20) (21)

11 Aplikasi perhitungan : a. Untuk tiang apung atau tiang friksi I = 0059 x 1416 x 0719 x 093 = 0056 S =.. = 0258 cm b. Untuk tiang dukung ujung I= 0059 x 1416 x 0779 x 093 ` = S =.. = 0336 cm c. Untuk penurunan tiang elastis: Q wp Q ws = Daya dukung ujung daya dukung selimut = = kn = kn A p = m 2 E p = kg/cm 2 = kn/ m 2 L = 21 m ξ = 067 D = 06 m q p = C p = ambil 002 = kn C s = ( /06 ) 002 = Se (1) = ( ) = m = 155 mm Se (2) = = = m = mm Se (3) = = m = 2229 mm

12 S total = 1490 mm Tabel 4. Penurunan Elastis Tiang Tunggal Lokasi titik Beban Penurunan elastis untuk tiang friksi Penurunan elastis untuk tiang dukung ujung Penurunan elastis tiang tunggal BH ton 258 mm 336 mm 1490 mm Maka dengan memperoleh hasil penurunan yang lebih kecil dari batas penurunan maksimum yaitu 1490 mm < 254 mm dapat disimpulkan bahwa pondasi aman terhadap penurunan elastis. 4.5 Perhitungan dengan menggunakan Metode Elemen Hingga Pada Metode Elemen Hingga daya dukung yang akan dihitung adalah daya dukung aksial pondasi tiang pancang. Pemodelan tanah yang digunakan adalah model Mohr Coulomb dengan analisis axisymmetric. Perhitungan daya dukung dimodelkan dengan 4 fase. Pada pemodelan beban yang bekerja pada pondasi digunakan nilai sebesar 500 kn (mendekati nilai end bearing SPT) Diperoleh daya dukung pondasi sebesar : Q u = Σ Msf x 500 kn = x 500 kn = kn = Ton

13 Gambar 4. Besar nilai penurunan yang terjadi setelah hasil perhitungan Dan pada hasil pemodelan diperoleh penurunan sebesar 2166 mm. Diperoleh hasil penurunan yang lebih kecil dari batas penurunan maksimum yaitu 2166 mm < 254 mm maka pondasi dinyatakan aman terhadap penurunan Perhitungan Kapasitas Daya dukung Aksial Kelompok Tiang Diketahui data kelompok tiang pancang : Jarak antar tiang (s) = 2 meter Jumlah tiang dalam satu baris (n) = 2 Jumlah baris tiang (m) = 6 Diameter pondasi (d ) = 06 meter 1. Metode Converse Labarre Dari persamaan Efisiensi kelompok tiang (E g ) : = 1 ( ). ( ).... (22) = 1 (2 1). 6 + (6 1) = 0752

14 2. Metode Los Angeles Group Dari persamaan (2.69) efisiensi kelompok tiang (E g ) = 1... ( 1) + ( 1) + 2( 1)( 1) (23) = E g = = (2 1) + 2(6 1) + 2(2 1)(6 1) 3. Metode Feld Terdapat 2 tipe pondasi yang ditemui yaitu : Tipe A (dikelilingi oleh lima tiang) = 8 buah Tipe B (dikelilingi oleh tiga tiang ) = 4 buah Eff tiang = 1 (24) Maka Eff A =1 = 0583 Eff B =1 = 075 Maka diperoleh = ( ) ( ) = 064 Maka digunakan metode dengan nilai efesiensi terkecil yaitu metode feld dengan nilai efesiensi grup ( ) sebesar 064 Tabel 5. Perhitungan daya dukung kelompok tiang dengan metode efisiensi Feld Metode perhitungan Kedalaman (m) Efesiensi (E g ) Jumlah tiang Daya dukung tiang tunggal Q u (ton) Daya dukung kelompok Q g (ton) Berdasarkan SPT Metode Danish Metode ENR MEH (Plaxis)

15 Kesimpulan Berdasarkan hasil perhitungan pada Proyek Pembangunan Jalan Bebas Hambatan Medan Kualanamu ( Studi Kasus Abutmen 2 Jembatan Paluh Sebras) maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut : 1. Perbandingan hasil perhitungan kapasitas daya dukung ultimit tiang pancang tunggal berdasarkan data SPT dengan metode Mayerhoof antara bore-hole 1 (BH-1) dengan borehole 2 (BH -2) yaitu Q u BH-1 = Ton sedangkan Q u BH-2 = Ton. Maka berdasarkan daya dukung yang diperoleh dapat disimpulkan bahwa kondisi tanah pada bore-hole 2 lebih baik dari pada bore-hole Hasil perhitungan kapasitas daya dukung ultimit tiang berdasarkan data pengujian Kalendering dengan metode Danish dan ENR pada lima titik pondasi adalah sebagai berikut : Tabel.6 Kapasitas daya dukung ultimit berdasarkan data pengujian kelendering No.Tiang Q u dengan metode Danish DAya dukung dengan metode (Ton) ENR (Ton) A A A A A Hasil perhitungan kapasitas daya dukung ultimit tiang tunggal dengan metode elemen hingga adalah sebesar Ton. 4. Hasil perhitungan kapasitas daya dukung lateral ultimit tiang pancang tunggal dengan metode Broms secara analitis bernilai Ton dan secara grafis bernilai 244 Ton. 5. Hasil penurunan tiang yang diperoleh dengan beban rencana 200 Ton yaitu : Tabel.7 hasil perhitungan penurunan elastis tiang tunggal : No. Bentuk Penurunan Penurunan Tiang (S) 1. Untuk tiang apung atau tiang friksi 258 mm 2. Untuk tiang dukung ujung 336 mm 3. Penurunan tiang elastis 1490 mm 4. Metode Elemen Hingga 2166 mm

16 6. Diperoleh efisiensi kelompok tiang (E g ) sebesar 064 maka diperoleh hasil perhitungan daya dukung kelompok tiang sebagai berikut : Tabel 8. Daya dukung kelompok tiang Metode perhitungan Daya dukung kelompok Q g (ton) Berdasarkan SPT Metode Danish Metode ENR Metode Elemen Hingga Referensi Bowles J. E.1991Analisis dan Desain Pondasi Edisi Keempat jilid 1 Jakarta : Erlangga Das M. B. 1995Mekanika Tanah (Prinsip-prinsip Rekayasa Geoteknis) Jilid 1 Jakarta : Erlangga Das B. M Principles of Foundation Engineering Seventh Edition PWS Publising Pasific Grove Gouw Tjie-Liong Ir. M.Eng ChFC2012 Dasar Teori Metoda Elemen Hingga Dalam Geoteknik Jakarta Harahap Rizaldy H Pengangkatan Tiang Hardiyatmo H. C 2002 Teknik Fondasi 2 Edisi Kedua Yogyakarta : Beta Offset Irsyam Mansyhur Rekayasa Pondasi Bandung : ITB Laporan Akhir Penyelidikan Tanah Toll Road Development of Medan-Kualanamu 2014 Laporan Akhir Penyelidikan Tanah Toll Road Development of Medan-Kualanamu Napitupulu Evi D.S 2012 Analisis Kapasitas Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang dengan Menggunakan Metode Analitis Dan Elemen Hingga jurnal Teknik Sipil Universitas Sumatera Utara : Medan Ompusunggu Ovan K 2015 Perbandingan Daya Dukung Tiang Pancang Tunggal Diameter 06 Meter Dan Panjang 22 Meter Berdasarkan Perhitungan Analitis Dan Metode Elemen Hingga jurnal Teknik Sipil Universitas Sumatera Utara : Medan Peck Terzaghi K. dan Peck Ralph B Mekanika Tanah dalam Praktik Rakayasa Edisi Keempat jilid 1 Jakarta : Erlangga Plaxis Version 8 Material Models Manual Poulus H.G. dan Davis E.H Pile Foundations Analysis and Design America : john Wiley and Sons Publishers Inc Sardjono H. S Pondasi Tiang Pancang Jilid 1 Surabaya : Sinar Wijaya Sardjono H. S Pondasi Tiang Pancang Jilid 2 Surabaya : Sinar Wijaya

17 Sembiring Prisquila 2014 Analisa Kapasitas Daya Dukung Pondasi Tiang Tekan Hidrolis dengan Menggunakan Metode Analitis dan Elemen Hingga Universitas Sumatera Utara : Medan Soedarmo G. D. dan Purnomo S. J. Edy 1997 Mekanika Tanah 1 Malang : Kanisius Sosrodarsono S.dan Nakazawa 2005 Mekanika Tanah dan Teknik Pondasi Jakarta : PT Pradnya Paramita Sudarmo Djatmiko dan Purnomo Edy 1993Mekanika Tanah 1 Yogyakarta : Kanisius Tomlinson M.J Pile Design and Construction Practice First Edition View Point Publishing London Wijaya Karya Beton 2008 Presentasi Tiang Pancang Jakarta : Wika Learning Center