MAKALAH TUGAS AKHIR BAB I PENDAHULUAN

Transkripsi

1 BAB I PENDAHULUAN Latar Belakang Perkembangan penduduk di Indonesia yang semakin tak terkendali serta semakin pesatnya alih informasi dan teknologi menuntut dilaksanakannya pembangunan gedung tingkat tinggi yang serba cepat dan praktis. Pembangunan gedung baja tingkat tinggi merupakan salah satu alternatif untuk memenuhi kebutuhan penduduk yang beraneka ragam. Hal inilah yang biasa terjadi pada kotakota metropolitan di Indonesia yang sering menimbulkan permasalahan pokok yaitu mengenai tempat tinggal. Surabaya sebagai salah satu kota metropolitan terbesar di Indonesia yang saat ini terus berkembang pesat, tentunya hal ini menimbulkan berbagai macam permasalahan baru diantaranya adalah melonjaknya jumlah penduduk yang tinggal dan bekerja sedangkan jumlah lahan yang tersedia sedikit dan tidak berkembang. Sehingga permasalahan pokok yaitu mengenai kurangnya tempat tinggal menjadi sesuatu yang hangat untuk diperbincangkan akhir-akhir ini. Dari semua inilah yang kemudian memacu pemerintah Kota Surabaya untuk mengeluarkan peraturan atau anjuran untuk meningkatkan kesadaran dan kemauan masyarakat mengenai Vertical Living. Dimana nantinya, pertumbuhan perumahan tidak lagi kearah horizontal saja, akan tetapi kearah vertikal. Dalam perkembangan dunia konstruksi sendiri, salah satu tahapan penting dalam perencanaan suatu struktur bangunan adalah pemilihan jenis material yang akan digunakan. Jenis-jenis material yang selama ini dikenal dalam dunia konstruksi antara lain adalah baja, beton bertulang serta kayu. Di Kota Surabaya sendiri gedung-gedung yang menggunakan struktur beton bertulang sudah banyak kita jumpai. Namun bangunan yang menggunakan struktur baja masih sangat jarang sekali digunakan. Hal ini disebabkan karena bangunan yang menggunakan struktur baja akan menghabiskan biaya lebih besar terutama dari sisi pemeliharaan. Namun walaupun membutuhkan biaya yang lebih besar, bangunan yang menggunakan struktur baja sebagai material konstruksi juga memiliki beberapa keunggulan Namun seiring berjalannya waktu, konsep perencanaan gedung telah mengalami perkembangan seiring dengan adanya beberapa peristiwa kegagalan struktur akibat bencana gempa. Konsep lama desain berdasarkan kekuatan rencana (Force Based Design) mulai berkembang menjadi konsep yang bebasis pada kinerja struktur (Performanced Based Design) dengan berdasar pada daya guna (Pushover Analisys). Tujuan dari analisa tersebut adalah untuk mendapatkan informasi informasi penting yang dapat digunakan untuk perencanaan desain. Berdasarkan hal itu, konsep Force Based Design tidak mampu menentukan secara pasti kekuatan batas sesungguhnya karena pada konsep ini berpedoman pada kekuatan struktur yang menganggap bahwa struktur berperilaku elastis pada saat menerima beban. Padahal yang terjadi struktur dapat bersifat inelastis pada saat menerima beban lateral yaitu beban gempa. Maka konsep ini tidak dapat menentukan secara pasti besarnya simpangan maksimum yang sesungguhnya pada saat beban maksimum bekerja. Sedangkan pada konsep Performance Based Design, berpedoman pada kinerja struktur pada saat terjadi beban yang nilainya berubah-ubah. Pada konsep ini ukuran kinerja yang ditentukan didapatkan dari tingkat kerusakan yang terjadi pada saat struktur menerima beban-beban gempa yang besarnya dinaikkan secara proporsional hingga batas keruntuhan tercapai. Sebagai bahan pertimbangan yang telah dipaparkan di atas, untuk itulah pada Tugas Akhir ini bermaksud untuk memodifikasi total gedung A 5 lantai Rusunawa Gunungsari yang memakai beton sebagai material utama konstruksi bangunan menjadi gedung 15 lantai yang memakai baja sebagai material utama konstruksi bangunan yang berada pada zona gempa tinggi yaitu Zona 6 dan akan didesain sesuai Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung (RSNI ), Tata Cara Perencanaan Struktur Baja untuk Bangunan Gedung (SNI ) dan Federal 1

2 Emergency Managemen Agency (FEMA- 273/356/440) dimana perilaku seismic struktur ini akan dievaluasi menggunakan evaluasi kinerja dengan Pushover Analysis. Perumusan Masalah Dengan penjelasan diatas, maka dalam penulisan Tugas Akhir ini terdapat permasalahan sebagai berikut : Permasalahan Utama : Bagaimana memodifikasi Gedung A Rusunawa Gunungsari Surabaya ini menggunakan baja sebagai material konstruksi utama berbasis konsep kinerja (Performance Based Design) yang dievaluasi menggunakan evaluasi kinerja dengan Pushover Analysis di zona gempa 6 (tinggi). Permasalahan Detail : Bagaimana perencanaan ulang pada denah dan penataan ruang setelah mengalami modifikasi total. Bagaimana memperkirakan dimensi profilnya. Bagaimana menentukan gaya gaya yang bekerja pada struktur rangka tersebut yang mengacu pada AISC- LRFD, RSNI dan SNI Bagaimana merencanakan detail sambungan pada komponen baja tersebut. Bagaimana mengetahui tingkat kinerja struktur bangunan. Bagaimana melakukan analisa dan permodelan struktur dengan menggunakan program bantu SAP2000 Tujuan Adapun tujuan dari penyusunan Tugas Akhir ini adalah: Mampu memodifikasi Gedung A Rusunawa Gunungsari Surabaya ini menggunakan baja sebagai material konstruksi utama berbasis konsep kinerja (Performance Based Design) yang dievaluasi menggunakan evaluasi kinerja dengan Pushover Analysis di zona gempa 6. Untuk mendapatkan dimensi profil setelah mengalami perencanaan ulang yang paling sesuai dengan perhitungan perencanaan struktur sesuai dengan peraturan-peraturan yang di gunakan. Dapat menentukan besarnya gayagaya yang bekerja pada struktur tersebut. Untuk mendapatkan sambungan yang sesuai pada komponen baja tersebut. Mengetahui tingkat kinerja struktur bangunan. Batasan Masalah Untuk menghindari timbulnya penyimpangan permasalahan yang semakin meluas dalam Tugas Akhir ini, maka diperlukan suatu batasan masalah yang diantaranya sebagai berikut : Desain dan evaluasi struktur mengacu pada AISC-LRFD Pembebanan dihitung berdasarkan PPIUG Beban gempa dihitung berdasarkan RSNI Peraturan yang dipakai untuk penentuan tingkatan kinerja gedung tersebut mamakai Federal Emergency Managemen Agency (FEMA-273/356/440). Struktur terletak di zona gempa 6 (tinggi) sehingga dalam perencanaan dan perhitungan menggunakan SRPMK (Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus). Bangunan terdiri dari 15 lantai dan difungsikan sebagai tempat tinggal. Program bantu yang digunakan untuk analisa pembebanan struktur dan analisa Pushover adalah SAP2000. Struktur pondasinya menggunakan tiang pancang Wika Pile. Tidak memperhitungkan aspek biaya pada pelaksanaan dan perhitungan struktur. Manfaat Penelitian Manfaat yang diharapkan pada Tugas Akhir ini adalah kita dapat mengevaluasi serta mengetahui hasil kinerja dari struktur suatu 2

3 gedung bertingkat dari konstruksi baja apabila diberi beban lateral (gaya gempa) yang ditingkatkan secara bertahap hingga maksimum tertentu dan gedung mengalami keruntuhan (Collaps) dalam menerima beban akselerasi tersebut sehingga perencana bisa memilih tipe dan perencanaan struktur yang tepat, hemat, kuat serta tahan gempa. BAB II TINJAUAN PUSTAKA Umum Secara umum, struktur baja dapat dibagi menjadi 2 (dua) kelompok berdasarkan proses fabrikasinya yaitu (Wei Wen Yu, 2000) : 1. Hot Rolled Shapes (baja canai panas), yaitu profil baja yang dibentuk dengan cara blok-blok baja yang panas diproses melalui rol-rol dalam pabrik. 2. Cold Formed Steel (baja canai dingin), yaitu profil baja yang dibentuk dari lembaran baja yang sudah jadi menjadi profil baja dalam keadaan dingin. Beberapa jenis profil baja diatas dapat dikelompokkan lagi berdasarkan posisi sumbu simetri dan letak pusat geser profil terhadap sentroid (pusat berat/gravitasi), dengan pembagian sebagai berikut : 1. Pembagian jenis profil berdasarkan posisi sumbu simetri profil, dibagi menjadi 4 macam : a. Profil yang simetri pada 2 arah (doubly-symetric sections). b. Profil yang simetri pada 1 titik (point-symetric sections). c. Profil yang simetri pada 1 arah (singly symetric/monosymetric). d. Profil asymetric (non asymetric/asymetric sections). 2. Pembagian jenis profil berdasarkan letak pusat gesernya, dibagi menjadi 2 macam : a. Profil dengan pusat geser berimpit dengan sentroid (pusat berat/gravitasi), seperti profil I. b. Profil dengan pusat geser tidak berimpit dengan sentroid (pusat berat/gravitasi) seperti profil kanal dan siku. Baja memiliki keunggulan sebagai material konstruksi dibandingkan dengan material lainnya, antara lain adalah (Setiawan, 2008) : 1. Mempunyai kekuatan yang tinggi sehingga dapat mengurangi ukuran struktur serta mengurangi pula berat sendiri dari struktur tersebut. 2. Keseragaman dan keawetan yang tinggi, tidak seperti halnya material beton bertulang yang terdiri dari berbagai macam bahan penyusun. 3. Memiliki sifat yang lebih elastis 4. Daktilitas baja cukup tinggi 5. Kemudahan penyambungan antar elemen baju satu dengan yang lainnya. Konsep Perencanaan Bangunan Tahan Gempa Pada dasarnya dalam perencanaan struktur bangunan tahan gempa, bangunan didesain untuk hancur sesuai dengan level kerusakan yang telah ditentukan. Dengan kata lain, bangunan diizinkan untuk hancur tapi tidak menimbulkan korban jiwa sehingga ketika terjadi gempa, manusia dapat melakukan tindakan evakuasi. Menurut UBC 1997, kriteria standar desain gempa adalah : 1. Tidak terjadi kerusakan sama sekali pada gempa kecil. 2. Ketika terjadi gempa sedang, struktur diperbolehkan terjadi kerusakan arsitektural bukan kerusakan yang bersifat struktural. 3. Struktur diperbolehkan terjadi kerusakan struktural dan nonstruktural pada gempa kuat, namun kerusakan yang terjadi tidak sampai menyebabkan bangunan runtuh. Adapun tujuan bangunan tahan gempa adalah untuk membatasi kerusakan bangunan (gedung) akibat beban gempa sedang sesuai 3

4 dengan ketentuan sehingga masih bisa diperbaiki secara ekonomis dan juga untuk menghindari jatuhnya korban jiwa akibat runtuhnya gedung akibat beban gempa kuat. Untuk struktur tahan gempa, displacement (perpindahan) merupakan hal yang paling mendasar untuk suatu struktur tahan gempa. Pada umumnya, kerusakan struktur diakibatkan oleh besarnya displacement yang terjadi. Oleh karena itu, struktur seharusnya bersifat daktail untuk mengakomodasi besarnya displacement yang terjadi. Hal berikutnya yang ikut menyumbangkan kekuatan untuk menahan beban gempa yang tejadi adalah kekakuan struktur. Dengan semakin kaku sebuah struktur maka semakin besar gaya yang dihasilkan untuk melawan gaya gempa yang terjadi. Jadi, dapat disimpulkan bahwa kekuatan untuk suatu struktur bangunan tahan gempa terletak pada daktilitas dan kekakuannya. Perencanaan Bangunan Tahan Gempa Berbasis Kinerja Peraturan dibuat untuk menjamin keselamatan penghuni terhadap gempa besar yang mungkin terjadi, dan untuk menghindari atau mengurangi kerusakan atau kerugian harta benda terhadap gempa sedang yang sering terjadi. Meskipun demikian, prosedur yang digunakan dalam peraturan tersebut tidak dapat secara langsung menunjukkan kinerja bangunan terhadap suatu gempa yang sebenarnya, kinerja tadi tentu terkait dengan resiko yang dihadapi pemilik bangunan dan investasi yang dibelanjakan terkait dengan resiko yang diambil. Perencanaan bangunan tahan gempa berbasis kinerja merupakan proses yang dapat digunakan untuk perencanaan bangunan baru maupun perkuatan bangunan yang sudah ada, dengan pemahaman yang realistik terhadap resiko keselamatan, kesiapan pakai dan kerugian harta benda yang mungkin terjadi akibat gempa yang akan datang. Proses perencanaan tahan gempa berbasis kinerja dimulai dengan membuat model rencana bangunan kemudian melakukan simulasi kinerjanya terhadap berbagai kejadian gempa. Setiap simulasi memberikan informasi tingkat kerusakan, ketahanan struktur, sehingga dapat memperkirakan berapa besar keselamatan, kesiapan pakai dan kerugian harta benda yang akan terjadi. Perencana selanjutnya dapat mengatur ulang resiko kerusakan yang dapat diterima sesuai dengan resiko biaya yang dikeluarkan (Wiryanto, 2005). Mengacu pada FEMA-273 dan ATC-40 yang menjadi acuan klasik bagi perencana berbasis kinerja maka kategori level kinerja struktur, adalah : Tabel Kriteria kinerja Level Kinerja Operasional (Operational) Penempatan Segera (Immediate Ocupancy) Keselamatan Jiwa (Life Safety) Mencegah keruntuhan (Collapse Prevention) Penjelasan Tidak ada kerusakan berarti pada struktur dan non-struktur, bangunan tetap berfungsi. Tidak ada kerusakan yang berarti pada struktur, dimana kekuatan dan kekakuannya kira-kira hampir sama dengan kondisi sebelum gempa. Komponen non-struktur masih berada ditempatnya dan sebagaian besar masih berfungsi jika utilitasnya tersedia. Bangunan dapat tetap berfungsi dan tidak terganggu dengan masalah perbaikan. Terjadi kerusakan komponen struktur, kekakuan berkurang, tetapi masih mempunyai ambang yang cukup terhadap keruntuhan. Komponen non-struktur masih ada tetapi tidak berfungsi. Dapat dipakai lagi jika sudah dilakukan perbaikan. Kerusakan yang berarti pada komponen struktur dan non-struktur. Kekuatan struktur dan kekakuannya berkurang banyak, hampir runtuh. Kecelakaan akibat kejatuhan material bangunan yang rusak sangat mungkin terjadi. Sumber : Wiryanto Dewobroto (Disampaikan di Civil Engineering National Conference : Sustainability Construction & Structural Engineering Based on Professionalism - Unika Soegijapranata, Semarang Juni 2005). Hal penting dari perencanaan berbasis kinerja adalah sasaran kinerja bangunan terhadap gempa dinyatakan secara jelas, sehingga pemilik, penyewa, asuransi, pemerintahan atau penyandang dana mempunyai kesempatan untuk menetapkan kondisi apa yang dipilih, selanjutnya ketetapan tersebut digunakan oleh perencana sebagai pedomannya. 4

5 IO = Immediate Occupancy LS = Life Safety CP = Collapse Prevention Gambar 2.1 Ilustrasi rekayasa gempa berbasis kinerja Gambar 2.1 diatas menjelaskan secara kualitatif level kinerja yang digambarkan bersama dengan suatu kurva hubungan gayaperpindahan yang menunjukkan perilaku struktur secara menyeluruh (global) terhadap pembebanan lateral. Kurva tersebut dihasilkan dari analisa statik non-linier khusus yang dikenal sebagai analisa pushover, sehingga disebut juga sebagai kurva pushover. Sedangkan titik kinerja merupakan besarnya perpindahan titik pada atap pada saat mengalami gempa rencana, dapat dicari menggunakan metoda yang ada. Selanjutnya diatas kurva pushover dapat digambarkan secara kualitatif kondisi kerusakan yang terjadi pada level kinerja yang ditetapkan agar awam mempunyai bayangan seberapa besar kerusakan itu terjadi. Selain itu dapat juga dikorelasikan dibawahnya berapa prosentase biaya dan waktu yang diperlukan untuk perbaikan. Informasi itu tentunya sekedar gambaran perkiraan, meskipun demikian sudah mencukupi untuk mengambil keputusan apa yang sebaiknya harus dilakukan terhadap hasil analisis bangunan tersebut. Kinerja Batas Ultimate Kinerja batas ultimit struktur gedung ditentukan oleh simpangan dan simpangan antar-tingkat maksimum struktur gedung akibat pengaruh Gempa Rencana dalam kondisi struktur gedung di ambang keruntuhan, yaitu untuk membatasi kemungkinan terjadinya keruntuhan struktur gedung yang dapat menimbulkan korban jiwa manusia dan untuk mencegah benturan berbahaya antargedung atau antar bagian struktur gedung yang dipisah dengan sela pemisah (sela delatasi). Simpangan antar-tingkat ini harus dihitung dari simpangan struktur gedung akibat pembebanan gempa nominal, dikalikan dengan suatu faktor pengaliξsebagai berikut gedung beraturan : ξ= 0.7 R Untuk gedung tidak beraturan 0.7R :ξ= (2.2) Faktor Skala di mana R adalah faktor reduksi gempa struktur gedung tersebut dan. Untuk memenuhi persyaratan kinerja batas ultimit, dalam segala hal simpangan antar-tingkat yang dihitung dari simpangan struktur gedung menurut rumusan diatas tidak boleh melampaui 0.02 kali tinggi tingkat yang bersangkutan. Kriteria simpangan ultimit tersebut selanjutnya digunakan sebagai target perpindahan, sedangkan evaluasi kriteria penerimaan masih mengacu pada FEMA 356 yang sudah built-in pada program komputer ETABS v Analisa Statik Non-linier (Pushover) Analisa statik nonlinier merupakan prosedur analisa untuk mengetahui perilaku keruntuhan suatu bangunan terhadap gempa, dikenal pula sebagai analisa pushover atau analisa beban dorong statik. Analisa dilakukan dengan memberikan suatu pola beban lateral statik pada struktur, yang kemudian secara bertahap ditingkatkan dengan faktor pengali sampai satu target perpindahan lateral dari suatu titik acuan tercapai. Biasanya titik tersebut adalah titik pada atap, atau lebih tepat lagi adalah pusat massa atap. Analisa pushover menghasilkan kurva pushover (Gambar 2.1), kurva yang menggambarkan hubungan antara gaya geser dasar (V) versus perpindahan titik acuan pada atap (D). Pada proses pushover, struktur didorong sampai mengalami leleh disatu atau lebih lokasi di struktur tersebut. 5

6 Kurva kapasitas akan memperlihatkan suatu kondisi linier sebelum mencapai kondisi leleh dan selanjutnya berperilaku non-linier. Kurva pushover dipengaruhi oleh pola distribusi gaya lateral yang digunakan sebagai beban dorong. Tujuan analisa pushover adalah untuk memperkirakan gaya maksimum dan deformasi yang terjadi serta untuk memperoleh informasi bagian mana saja yang kritis. Selanjutnya dapat diidentifikasi bagian-bagian yang memerlukan perhatian khusus untuk pendetailan atau stabilitasnya. Cukup banyak studi menunjukkan bahwa analisa statik pushover dapat memberikan hasil mencukupi (ketika dibandingkan dengan hasil analisa dinamik nonlinier). Analisa pushover dapat digunakan sebagai alat bantu untuk perencanaan tahan gempa, asalkan menyesuaikan dengan keterbatasan yang ada, yaitu (Wiryanto, 2005) : Hasil analisa pushover masih berupa suatu pendekatan, karena bagaimanapun perilaku gempa yang sebenarnya adalah bersifat bolak-balik melalui suatu siklus tertentu, sedangkan sifat pembebanan pada analisa pushover adalah statik monotonik. Pemilihan pola beban lateral yang digunakan dalam analisa adalah sangat penting. Untuk membuat model analisa nonliniear akan lebih rumit dibanding model analisa linier. Model tersebut harus memperhitungkan karakteristik inelastik beban-deformasi dari elemenelemen yang penting dan efek P. Pada analisa ini terdapat 3 komponen utama, yaitu : capacity, demand dan performance point. (ATC 40). Capacity Kapasitas (Capacity) adalah suatu representasi dari kemampuan struktur untuk menahan gaya gempa yang akan terjadi. Secara keseluruhan, kapasitas suatu struktur tergantung dari kekuatan dan kemampuan untuk berdeformasi dari masing-masing elemen struktur yang ada. Untuk menentukan kapasitas yang melampaui batas-batas elastisnya, dibutuhkan suatu bentuk analisa nonlinier, dalam hal ini menggunakan sekelompok analisa bertahap, yang saling ditumpang tindihkan untuk memperkirakan diagram kapasitas gaya simpangan dari keseluruhan struktur. Pemodelan matematis dari struktur dimodifikasi untuk mencatat daya tahan tereduksi dari elemen yang mengalami leleh. Proses ini diteruskan hingga struktur akhirnya menjadi tidak stabil atau hingga suatu batasan yang ditentukan tercapai. Dari kurva kapasitas yang dihasilkan, bisa diprediksi perilaku struktur setelah batas elastisnya terlampaui. Demand Tuntutan gaya gempa (demand) adalah suatu representasi dari pergerakan tanah selama terjadi gempa. Pergerakan tersebut sering menghasilkan pola-pola simpangan horisontal yang amat kompleks pada gedung yang bervariasi tergantung pada waktu. Pemakaian pola simpangan tersebut berdasarkan urutan waktu terjadinya untuk menentukan persyaratan perencanaan struktur dinilai tidak praktis. Analisa linier yang ada selama ini menggunakan gaya lateral sebagai pengganti gaya gempa sesungguhnya. Sedangkan metode analisa nonlinier digunakan suatu rangkaian simpangan-simpangan lateral sebagai pengganti untuk kondisi perencanaan. Untuk struktur dan pergerakan tanah yang tertentu, tuntutan simpangan tersebut adalah suatu perkiraan dari respon maksimum yang diharapkan terjadi pada gedung selama gempa. Performance Point Performance Point adalah representasi dari suatu kondisi dimana kapasitas gempa dari struktur sama dengan gempa yang akan terjadi pada gedung. Performance Point didapat melalui proses pengecekan kinerja yang bertujuan memastikan bahwa baik komponen struktural dan non struktural tidak mengalami 6

7 kerusakan di luar batasan yang telah ditentukan oleh tujuan kinerja. Performance struktur tergantung kepada cara dari kapasitas struktur yang tersedia untuk mengatasi demand yang ada. Dengan kata lain, struktur harus memiliki kapasitas untuk menahan demand dari gempa sedemikian sehingga daya guna dari struktur sesuai dengan objektivitas desain yang diinginkan. Metode Spektrum Kapasitas Gambar 2.3 Titik kinerja pada Capacity Spectrum Method Metode Spektrum Kapasitas ini secara khusus telah built-in dalam program ETABS v.9.7.1, proses konversi kurva pushover ke format ADRS dan kurva respon spektrum yang direduksi dikerjakan otomatis dalam program. Data yang perlu dimasukkan cukup memberikan kurva Respons Spektrum Rencana dengan parameter berikut : Gambar 2.2 Respon spektrum gempa rencana wilayah gempa 6 Konsep desain kinerja struktur metode capacity spectrum pada dasarnya merupakan prosedur yang dilakukan untuk mendapatkan titik perpindahan aktual struktur gedung. Metode ini menyajikan dua buah grafik, yaitu spektrum kapasitas dan spektrum kebutuhan dalam satu format yang sama yaitu ADRS (Acceleration Displacement Response Spectrum). Spektrum kapasitas menggambarkan kapasitas struktur itu sendiri sedangkan spektrum kebutuhan menggambarkan besarnya demand akibat gempa dengan periode ulang tertentu. Penyajian secara grafis ini memberi gambaran yang jelas bagaimana suatu struktur bangunan merespon beban gempa. Perpotongan antara spektrum kapasitas dan spektrum kebutuhan dinamakan titik kinerja atau performance point. (yosafat, 2006) Gambar 2.4 Parameter data respons spektrum rencana Pola Beban Dorong Distribusi gaya inersia yang berpengaruh saat gempa, akan bervariasi secara kompleks sepanjang tinggi bangunan. Oleh karena itu, analisa beban dorong statik memerlukan berbagai kombinasi pola distribusi yang berbeda untuk menangkap kondisi yang paling ekstrim untuk perencanaan. Bentuk distribusi pembebanan yang relatif sederhana disampaikan dalam gambar berikut : 7

8 BAB III METODOLOGI Bagan Alir Tugas Akhir Gambar Variasi pola distribusi pembebanan lateral (FEMA 274) Beban lateral harus diberikan pada model struktur dalam proporsi yang sama dengan distribusi gaya inersia sebidang dengan diaphragma lantai. Untuk keseluruhan analisis sedikitnya dua pola beban lateral harus diberikan yaitu : Sama dengan pola ragam fundamental pada arah yang ditinjau bilamana sedikitnya 75% massa dapat diantisipasi pada ragam tersebut. Pola kedua adalah distribusi merata sesuai dengan proporsi total massa pada lantai. NOT OK Pengumpulan Data 1. Data umum bangunan 2. Data tanah Studi Literatur Buku dan peraturan-peraturan yang berlaku Preliminery Desain Pembebanan 1. Beban mati 2. Beban hidup 3. Beban angin 4. Beban gempa Pemodelan dan Analisa Struktur Kontrol Desain OK Evaluasi Kinerja Struktur Perencanaan Pondasi Gambar Output AutoCAD Data Umum Bangunan 1. Nama Gedung : Gedung A Rusunawa Gunungsari 2. Lokasi : Jl. Gungsari Raya, Surabaya 3. Fungsi : Rumah Susun 4. Jumlah Lantai : 5 lantai 5. Tinggi Gedung : 25,80 m 6. Zona Gempa : 3 7. Struktur Utama : Beton Bertulang 8

9 Data Modifikasi Bangunan 1. Nama Gedung : Gedung A Rusunawa Gunungsari 2. Lokasi : Kota Padang 3. Fungsi : Rumah Susun 4. Jumlah Lantai : 15 lantai 5. Tinggi Gedung : 57,00 m 6. Zona Gempa : 6 7. Struktur Utama : Struktur Baja 90 mm BAB IV PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER Pelat Atap ( lantai 15 ) tulangan negatif Ø pelat bondek Studi Literatur a. American Institute of Steel Construction Load and Resistance Factor Design (AISC- LRFD). b. Federal Emergency Managemen Agency (FEMA-273/356/440). c. Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung (PPIUG) d. RSNI tentang Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung. e. SNI tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung. f. Penjelasan konsep Performance Based Seismic Design dan analisa statik non linear menurut ATC-40 dan jurnal-jurnal penunjang. g. Daya Dukung Pondasi Dalam. Herman Wahyudi, Surabaya, h. Penjelasan prosedur Analisa Statik Non linear (Pushover analysis) pada program bantu ETABS v Kombinasi Pembebanan Pembebanan struktur baja harus mampu memikul semua kombinasi pembebanan di bawah ini : D D + 1.6L (La atau H) D (La atau H) + (L atau 0.5W) D + 1.0W + L (La atau H) D + 1.0E + L D + 1.0W D + 1.0E 110 mm balok Pelat Lantai ( Lantai 1 sampai 15 ) tulangan negatif Ø pelat bondek balok Perencanaan Balok Lift (BF) Perencanaan balok lift meliputi balokbalok yang berkaitan dengan ruang mesin lift, yaitu yang terdiri dari balok penumpu dan balok penggantung lift. Untuk lift pada bangunan ini menggunakan lift yang diproduksi oleh PT. Hyundai Elevator CO., LTD, dengan data-data sebagai berikut : Tipe lift Merk Kecepatan Kapasitas Lebar pintu Dimensi sangkar : : Machine Room Less Elevators : LUXEN (Gearless Elevator) : 90 m/min : (0 kg) : 900 mm eksternal 1660 x 1705 mm 2 internal 1600 x 1550 mm 2 Dimensi ruang luncur : 4200 x 2200 mm 2 9

10 Beban reaksi ruang mesin : R 1 = 5450 kg (Berat mesin penggerak + beban kereta + perlengkapan) R 2 = 4300 kg (Berat bandul pemberat + perlengkapan) Jadi, beban terpusat yang bekerja pada balok peggantung akibat reaksi dari mesin lift adalah P = ΣR. Ψ = ( ) x (1 + 0,6. 1,3. 1) = kg Balok Penumpu Lift 900 Balok Penggantung Lift 1660 Perencanaan Tangga Data - data perencanaan tangga : Mutu baja (BJ 41) : f y = 2500 kg/cm 2 Tinggi per lantai : 380 cm Tinggi bordes : 190 cm Panjang bordes : 600 cm Lebar bordes : 150 cm Panjang tangga : 250 cm Lebar tangga : 200 cm Tebal pelat anak tangga : 3 mm Lebar injakan (i) : 30 cm Tinggi injakan (t) : 17,5 cm - Persyaratan jumlah injakan dan kemiringan tangga 60 cm (2t + i) 65 cm 25 0 < α < 40 0 LIFT LIFT Dimana : t = tinggi injakan (cm) i = lebar injakan (cm) α = sudut kemiringan tangga Balok Anak Gambar Denah pembalokan lift Perancanaan balok penggantung lift (BF1) Balok penggantung lift BF1 menggunakan Profil WF 400 x 200 x 7 x 11 Perancanaan balok penumpu lift (BF2) Balok penggantung lift BF2 menggunakan Profil WF 400 x 200 x 8 x 13 Perencaan Balok Anak (BA) Balok anak memanjang BA1 menggunakan Profil WF 450 x 300 x 11 x 18 - Perhitungan jumlah injakan tangga Tinggi injakan (t) = 17,5 cm Jumlah tanjakan = 11buah 17,5 Jumlah injakan (n) = 11 1 = 10 buah Sudut kemiringan (α) = arc tg , x10 Ok Perencanaan Balok Anak Melintang (BA2) Balok anak melintang BA2 menggunakan Profil WF 450 x 200 x 8 x 12 10

11 A Balok utama tangga Balok tumpuan tangga Bordes 150 BAB V PEMBEBANAN DAN ANALISA STRUKTUR PRIMER VOID 250 Perhitungan Massa Struktur Tabel Massa dan berat struktur tiap lantai Balok induk A 600 Gambar Denah tangga Balok induk Lantai Tinggi Berat Massa Hx (m) (Kg) (KN) Σ ± 0.00 Menentukan Eksentrisitas Rencana Bangunan (e d ) Gambar Potongan A-A Perencanaan Balok Utama Tangga Balok utama tangga menggunakan profil WF 200 x x 5,5 x 8 Perencanaan Balok Penumpu Tangga Direncanakan balok penumpu tangga menggunakan Profil WF 250 x 125 x 6 x 9 Tabel Perhitungan eksentrisitas rencana e d pada arah X Lantai Pusat rotasi Pusat massa b e (arah x) (arah x) (arah x) (1.5*e)+(0.05*b) e *b edx

12 Tabel Perhitungan eksentrisitas rencana e d pada arah Y Lantai Pusat rotasi Pusat massa b e (arah y) (arah y) (arah y) (1.5*e)+(0.05*b) e *b edy Periode Fundamental Struktur Dengan menggunakan persamaan 32 RSNI periode fundamental pendekatan adalah : C t = 0,0724 (tabel 15 RSNI ) H n = 57 m (tinggi total gedung dalam meter) X = 0,8 (tabel 15 RSNI ) S D1 = 0,95 g didapat C U = 1,4 (tabel 14 RSNI ) T 1 = 1,21 detik X T a = C t. h n = 0, ,8 = 1,84 detik Maka (C U ).(T a ) = 1,4. 1,84 = 2,576 detik Tabel Perhitungan periode fundamental struktur Mode Period UX UY SumUX SumUY Dari tabel di atas didapat nilai T = 2,6932 detik jadi nilai T > (C U ).(T a ). Sehingga nilai T harus diganti dengan nilai (C U ).(T a ) sebesar 2,576 detik. Gambar Pemodelan deformed shape (mode 1) struktur gedung dengan ETABS V

13 Kontrol Jumlah Ragam Berdasarkan tabel diatas maka didapat : Jumlah partisipasi massa arah X = 95,89 % > 90 %... Ok Jumlah partisipasi massa arah Y = 95,86 % > 90 %... Ok Kontrol Gaya Geser Dasar (Base Shear) Gaya lateral ekivalen arah X : S DS = 0,78 W X = ,6. 9,81 = ,7 N I e = 1 R = 8 0, ,7 V X 13825,17 KN 8.0 0,85. V X = 11751,4 KN Gaya lateral ekivalen arah Y : S DS = 0,78 W Y = ,9 kg I e = 1 R = 8 0, ,7 V Y 13825,17 KN 8.0 0,85. V Y = 11751,4 KN Tabel Perhitungan base shear arah X Spectra Mode Dir F1 EX 1 U EX 2 U EX 3 U EX 4 U EX 5 U EX 6 U EX 7 U EX 8 U EX 9 U EX 10 U EX 11 U EX 12 U EX 13 U EX 14 U EX 15 U Total (KN) Tabel Perhitungan base shear arah Y Spectra Mode Dir F2 EY 1 U EY 2 U EY 3 U EY 4 U EY 5 U EY 6 U EY 7 U EY 8 U EY 9 U EY 10 U EY 11 U EY 12 U EY 13 U EY 14 U EY 15 U Total (KN) Kontrol Base Shear : Base Shear arah X Vtx = 20487,68 KN > 0,85. V X = 11751,4 KN... Ok Base Shear arah Y Vty = KN > 0,85. V X = 11751,4 KN... Ok Batasan Simpangan Antar Lantai Tabel Analisa perhitungan simpangan antar lantai arah X Simpangan antar lantai Arah X Lantai hi (m) Δ (mm) simpangan Syarat drift Δa antar lantai (mm) (mm) Ket Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok 13

14 Tabel Analisa perhitungan simpangan antar lantai arah Y Simpangan antar lantai Arah Y Lantai hi (m) Δ (mm) simpangan Syarat drift Δa antar lantai (mm) (mm) Ket Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Perencanaan Balok Induk (BI) Balok induk (BI) menggunakan Profil WF 600 x 200 x 12 x 20 Bahan => BJ41 : f y = 250 Mpa = 2500 kg/cm 2 f u = 4 kg/cm 2 Panjang balok (L) = 8,00 m - Perencanaan Balok Induk Melintang M Max = 45430,16 kgm (batang B24 Story 5) V Max = 33091,60 kg (batang B20 Story 3) a. Kontrol kuat geser h ,5 tw ,57 fy 250 Jadi h tw 1 geser plastis fy b. Kontrol Tekuk Lokal (Local Buckling) Sayap : Badan : Jadi b f 2t f b f 2 t p h tw p f 201 5,025 2 x , , , p dan h t w p..... Penampang Kompak c. Kontrol Tekuk Lateral (Lateral Buckling) Panjang tidak terkekang (Lb) = 267 cm Dari tabel profil untuk profil WF 600 x 200 x 12 x 20 dengan BJ 41, diperoleh : Lp = 210,073 cm Lr = 644,200 cm Dengan demikian : Lp < Lb < Lr..... bentang menengah Maka pakai : M n Cb M R R P Kontrol Lendutan d. Lendutan ijin : L 800 f ' 2, 22cm Dari hasil perhitungan dengan ETABS V9.7.1 diperoleh lendutannya sebesar Y Max = 0,121 cm, maka : Y Max < f..... Ok L R LB M P M R L L -Perencanaan Balok Induk Memanjang M Max = 47141,81 kgm (batang B46 Story 4) V Max = 20444,02 kg (batang B45 Story 6) Perhitungan balok induk memanjang sama dengan balok induk melintang. 14

15 Perencanaan Kolom P U = kg M UX = kgm M UY = kgm H = 3,80 m Kolom utama menggunakan Profil K 950 x 450 x 16 x 38 a. Kontrol Penampang Sayap : b f t 2 x 38 Jadi Badan : b f 2t f p h tw p p dan f 5, , , , h t w Penampang Kompak p b. Kontrol Momen Nominal Sumbu X : M X = f y x S X M nx Sumbu Y : = f y x Z X..... d. Kontrol Kelangsingan Struktur Terhadap Sumbu X : Bagian dasar kolom diasumsikan jepit, sehingga G B = 1 G A G B = 1 I XC Lc I Xb Lb / /500 12,5 Diperoleh : Kc = 0,87 ( tidak begoyang) Kc = 1,95 ( bergoyang ) Terhadap Sumbu Y : Bagian dasar kolom diasumsikan jepit, sehingga G B = 1 G A G B = 1 IYC Lc I Xb Lb / / Diperoleh : Kc = 0,87 ( tidak begoyang) Kc = 1,95 ( bergoyang ) e. Perhitungan Momen Balok Terhadap sumbu X : Cm bx 1 N U 1 Ncrbx M1 C m 0,6 0,4 M M Y = S Y x f y 2 M ny = f y x Z Y 37055,74 C m 0,6 0,4 0, Mny 1,5 My Terhadap sumbu Y : Cm c. Kontrol Tekuk Lateral (Lateral Buckling) by 1 Panjang tidak terkekang (Lb) = 380 cm 1 NU 6 E 2x10 Ncrby LP 1,76. iy 1,76.30, , 33 cm M f y C m 0,6 0,4 M 2 Dengan demikian : Lb < Lp..... bentang pendek 40842,81 C m 0,6 0,4 0,42 Maka M n = M p

16 f. Kontrol Kuat Tekan-Lentur P n = A g. (f y / ) = ,78 kg PU ,48 0,2. P ,56 n Maka dipakai rumus interaksi 1 PU. P n 8 M 9. M ,56 UX nx M. M UY ny , = 0,863 1, Ok 1, , Gambar hasil perhitungan ETABS mengenai displacement untuk arah X BAB VI EVALUASI KINERJA DENGAN METODE ANALISIS PUSHOVER Implementasi Metode Koefisien Perpindahan Arah X (portal arah memanjang) T e = 2,567 detik ; lebih besar dari 1 detik maka C 1 = 1 C 0 = 1,5 (Tabel 3.2 FEMA 356 untuk bangunan lebih dari 10 lantai) C 2 = 1,1 (Tabel 3.3 FEMA 356 untuk bangunan sebagai rangka type 1 dan level kinerja yang dipilih adalah LS (Life Safety). C 3 = 1 (Perilaku pasca leleh adalah positif) S a = 0,144 (didapat dari ETABS) g = 9,81 m/det 2 Maka untuk mencari δ menggunakan rumus berikut : δ X T e = C 0.C 1.C 2.C 3.S a.. g 2 δ X = 2,567. 1, , ,133. 9,81. δ X 2 2,567 2 = 0,397 m 2 Gambar Kurva Pushover arah X Gambar Kurva kapasitas spektrum arah X Berdasarkan target perpindahan arah X (δ X ) yang telah dihitung di atas, didapatkan nilai δ X = 0,3970 m. Kemudian dikontrol terhadap hasil perhitungan pada gambar 6.1, nilai δ X berada diantara step 6 dan step 7 dengan nilai masing masing sebesar 0,3423 m dan 0,4135 m. Untuk mengontrolnya, dilihat batas yang terbesar dari kedua step tersebut yaitu step 7 sebesar 0,4135 m. 16

17 Hasil evaluasi pada step 7 memperlihatkan bahwa kinerja struktur arah X tidak muncul sendi plastis yang melewati batas LS (Life Safety) seperti yang sudah ditargetkan sebelumnya. Jadi hasil evaluasi kinerja struktur arah X memenuhi dan keselamatan penghuni akan terjamin pada saat gedung mengalami gempa. Sedangkan nilai Base Force pada step 7 yaitu sebesar ,25 kg x 9,81 m/det 2 x 85% = 19774,20 KN < Vtx = 20487,68 KN (diambil dari perhitungan Base Shear arah X pada Bab 5). Artinya menunjukkan bahwa perilaku struktur juga masih dalam keadaan elastis. C 3 = 1 (Perilaku pasca leleh adalah positif) S a = 0,141 (didapat dari ETABS) g = 9,81 m/det 2 Maka untuk mencari δ menggunakan rumus berikut : δ X T e = C 0.C 1.C 2.C 3.S a.. g 2 δ X = 2,567. 1, , ,154. 9,81. δ X 2 2,567 2 = 0,4140 m 2 Gambar Hasil perhitungan ETABS mengenai displacement untuk arah Y Gambar Kinerja struktur arah X pada step 7 Arah Y (portal arah melintang) T e = 2,567 detik ; lebih besar dari 1 detik maka C 1 = 1 C 0 = 1,5 (Tabel 3.2 FEMA 356 untuk bangunan lebih dari 10 lantai) C 2 = 1,1 (Tabel 3.3 FEMA 356 untuk bangunan sebagai rangka type 1 dan level kinerja yang dipilih adalah LS (Life Safety). Gambar Kurva Pushover arah Y 17

18 Gambar Kurva kapasitas spektrum arah Y Berdasarkan target perpindahan arah Y (δ Y ) yang telah dihitung di atas, didapatkan nilai δ Y = 0,4140 m. Kemudian dikontrol terhadap hasil perhitungan pada gambar 6.4, nilai δ X berada diantara step 6 dan step 7 dengan nilai masing masing sebesar 0,3578 m dan 0,4266 m. Untuk mengontrolnya, dilihat batas yang terbesar dari kedua step tersebut yaitu step 7 sebesar 0,4266 m. Hasil evaluasi pada step 7 memperlihatkan bahwa kinerja struktur arah Y tidak muncul sendi plastis yang melewati batas LS (Life Safety) seperti yang sudah ditargetkan sebelumnya. Jadi hasil evaluasi kinerja struktur arah Y memenuhi dan keselamatan penghuni akan terjamin pada saat gedung mengalami gempa. Sedangkan nilai Base Force pada step 7 yaitu sebesar kg x 9,81 m/det 2 x 85% = 19150,27 KN < Vtx = KN (diambil dari perhitungan Base Shear arah Y pada Bab 5). Artinya menunjukkan bahwa perilaku struktur juga masih dalam dalam keadaan elastis. Gambar Kinerja struktur arah Y pada step 7 18

19 BAB VII PERENCANAAN SAMBUNGAN Sambungan Balok Induk Memanjang dengan Kolom Sambungan Balok Anak dengan Balok Induk Balok anak : WF 450 x 300 x 11 x 18 Balok induk : WF 600 x 200 x 12 x 20 Pelat L70x70x7 Balok Anak Lantai WF 450x300x11x Balok Induk WF 600x200x12x20 Baut Ø16 Balok Induk WF 600x200x12x20 Baut Ø16 Pelat L70x70x Balok Anak Lantai 60 WF 450x300x11x18 35 Kolom K 950x450x16x38 Baut Ø22 T 400x400x30x50 L xx T 400x400x30x50 Balok Induk WF 600x200x12x20 Baut Ø22 Kolom K 950x450x16x38 T 400x400x30x50 Balok Induk WF 600x200x12x20 L xx10 T 400x400x30x50 Sambungan Balok Tangga dengan Balok Induk Balok tangga : WF 200 x x 5,5 x 8 Balok induk : WF 600 x 200 x 12 x 20 Balok Induk WF 600x200x12x20 Profil siku WF 60x60x6 Sambungan Antar Kolom Kolom King Cross : K 950 x 450 x 16 x 38 P U = R y. f y. A f = kg Kolom K 950x450x16x38 Pelat 15mm Baut D12 Pelat 15mm Sambungan Balok Induk Melintang dengan Kolom Kolom K 950x450x16x38 Baut Ø22 T 400x400x30x50 L xx T 400x400x30x50 Balok Induk WF 600x200x12x20 Baut Ø22 Kolom K 950x450x16x38 T 400x400x30x50 Balok Induk WF 600x200x12x20 L xx10 T 400x400x30x50 BAB VIII PERENCANAAN PONDASI Pondasi gedung rusunawa ini menggunakan pondasi tiang pancang produksi PT Wika dengan spesifikasi sebagai berikut : Diameter = 600 mm Tebal = mm Kelas = A1 Allowable axial = 235,4 ton Bending momen crack = 17 tm Bending momen ultimate = 25,5 tm 19

20 Daya Dukung Tiang Pancang Tunggal Bila direncanakan menggunakan tiang pancang diameter 60 cm dengan kedalaman 26 m, diperoleh : N S = 13,38 N P = 36,57 K = 40 t/m 2 A S = (π x D) x 26 = (π x 0.6) x 26 = m 2 A P = 0.25 x π x D 2 = 0.25 x π x = m 2 Maka : Q P = N P x K x A P = x 40 x = ton Q S = (Ns/3+1) x A S = (13.38/3 + 1) x = ton Q L = Q P + Q S = = ton Ce D arc tan S m n 1 0 b. Pondasi tipe 2 (P2) Dimensi poer : 930 cm x 330 cm x 125 cm Sehingga P ijin 1 tiang berdasarkan daya dukung tanah adalah: P ijin 1 tiang = Q L / SF = / 3 = ton (menentukan). - Dari tabel spesifikasi tiang pancang yang diproduksi PT. Wika diketahui kapasitas tiang pancang tunggal berdasarkan kekuatan bahan adalah ton Daya Dukung Tiang Pancang Kelompok a. Pondasi tipe 1 (P1) Dimensi poer : 480 cm x 330 cm x 125 cm Perencanaan Poer Data perencanaan poer : Dimensi kolom (Base Plate) = 1150 x 1150 mm Mutu beton (f c) = 30 Mpa Mutu baja (fy) = 400 Mpa Tebal poer = 1250 mm Diameter tulangan = 32 mm Selimut beton = 50 mm Tinggi efektif (d) : d X = ½ x 32 = 1184 mm d Y = ½ x 32 = 1152 mm Untuk menghitung nilai efisiensi tiang pancang kelompok dihitung berdasarkan perumusan Converse Labarre : Kontrol Geser Ponds Pada Poer Kuat geser diambil nilai terkecil dari : 2 bo. d. VC1 1 c 6 1 VC 2 bo. d. f ' c 3 f ' c 20

21 a. Pondasi tipe 1 (P1) P U = ,36 kg P max 1 tiang = kg Σ tiang pancang tiap grup = 6 Dimensi poer = 4.8 x 3.3 x 1.25 m 3 Akibat kolom Akibat tiang pancang Akibat tiang pancang Penulangan Poer a. Pondasi tipe 1 (P1) Penulangan arah X qu Pu b. Pondasi tipe 2 (P2) P U = ,6 kg P max 1 tiang = kg Σ tiang pancang tiap grup = 12 Dimensi poer = 9.3 x 3.3 x 1.25 m 3 Jadi digunakan tulangan 24D (As pakai = mm 2 ) Penulangan samping : Jadi digunakan tulangan 6D (As pakai = mm 2 ) Penulangan arah Y qu Akibat kolom Pu Jadi digunakan tulangan 33D32 (As pakai = mm 2 ) Penulangan samping : Jadi digunakan tulangan 7D (As pakai = mm 2 )

22 b. Pondasi tipe 2 (P2) Penulangan arah X qu D Kolom King Cross K 950 x 450 x 16 x 38 Kolom King Cross K 950 x 450 x 16 x 38 D D Ø D Pu Jadi digunakan tulangan 47D (As pakai = 37780,48 mm 2 ) Penulangan samping : Jadi digunakan tulangan 10D (As pakai = mm 2 ) Gambar detail penulangan sloof Penulangan arah Y qu P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 4 P P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P Pu 2Pu P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P Jadi digunakan tulangan 41D32 80 (As pakai = mm 2 ) Penulangan samping : Jadi digunakan tulangan 9D (As pakai = 7234,56 mm 2 ) A B C D E F G Gambar denah pondasi H Perencanaan Sloof Data data perancangan : P U = ,6 kg = N Dimensi sloof : b = 500 mm h = 700 mm A g = mm 2 Selimut beton = 50 mm Tulangan utama = D32 Tulangan sengkang = 12 Tinggi efektif (d) = 700 ( ½ x 32) = 622 mm Dari diagram interaksi yang diperoleh dari program bantu PCACOL, diperoleh ρ tulangan adalah 1.06 %. Luas tulangan perlu : A S perlu = 500 x 700 x 0,0106 = 3675 mm 2 Sehingga di pakai 6D28 (A S pakai = 3693 mm 2 ) 22

23 BAB IX PENUTUP Kesimpulan Dari hasil perhitungan dan analisa yang telah dilakukan, maka dapat diambil kesimpulan antara lain : 1. Dilakukan perhitungan struktur sekunder terlebih dahulu seperti perhitungan tangga, pelat lantai, dan balok anak terhadap bebanbeban yang bekerja baik beban mati, beban hidup maupun beban terpusat. 2. Dilakukan kontrol terhadap balok utama yaitu meliputi kontrol lendutan, kontrol penampang (local buckling), kontrol lateral buckling dan kontrol geser. 3. Dilakukan kontrol kekuatan struktur kolom King Cross yang meliputi kontrol penampang, perhitungan kuat tekan aksial kolom, perhitungan kuat lentur kolom, dan kontrol kombinasi aksial dan lentur. 4. Rigid connection digunakan untuk sambungan antara balok-kolom. Simple connection digunakan pada sambungan balok anak dengan balok induk. 5. Dimensi dimensi dari struktur yang digunakan adalah sebagai berikut : Dimensi kolom - Profil : K 950 x 450 x 16 x 38 Profil balok induk : WF 600 x 200 x 12 x 20 Profil balok anak - BA1 : WF 450 x 300 x 11 x 18 - BA2 : WF 450 x 200 x 8 x 12 Profil balok lift - BF 1 : WF 400 x 200 x 7 x 11 - BF 2 : WF 400 x 200 x 8 x 13 Profil balok tangga - Utama : WF 200 x x 5,5 x 8 - Penumpu : WF 250 x 125 x 6 x 9 6. Titik evaluasi kinerja atau target displacement (δ), merupakan hal yang penting untuk mengevaluasi kinerja struktur terhadap suatu gempa rencana, menjadi indikasi sejauh mana kondisi struktur bila ada gempa tertentu. Dalam tugas akhir ini metode yang digunakan dalam menentukan displacment adalah metode koefisien perpindahan mengacu pada FEMA 273/ Dari hasil evaluasi, portal arah X (memanjang) dan arah Y (melintang) sama - sama berperilaku elastis pada gempa rencana, tetapi perilaku pasca leleh portal arah Y secara keseluruhan bersifat kurang daktail dibanding portal arah X. Itu disimpulkan berdasarkan bentuk kurva pushover yang dihasilkan. Pada portal Y, kurva pushover berhenti pada suatu titik puncak setelah leleh dan mengalami fail yang mendadak. Sedangkan kurva pushover portal X setelah titik puncak masih mampu menunjukkan perilaku penurunan kekuatan yang bertahap yang diikuti deformasi yang besar. 8. Struktur bangunan bawah menggunakan pondasi dalam berupa tiang pancang berdiameter 60 cm sedalam 26 meter. 9.2 Saran Perlu dilakukan studi yang lebih mendalam untuk menghasilkan perencanaan struktur dengan mempertimbangkan aspek teknis, ekonomi, estetika serta kinerja struktur yang juga penting untuk dilakukan sehingga diharapkan perencanaan dapat dilaksanakan mendekati kondisi sesungguhnya di lapangan dan hasil yang diperoleh sesuai dengan tujuan perencanaan dan apa yang sudah ditargetkan. 23

24 TAMPAK SAMPING RUSUNAWA - GUNUNGSARI - SURABAYA SKALA 1:400 TAMPAK DEPAN RUSUNAWA - GUNUNGSARI - SURABAYA SKALA 1:400 24