ABSTRAK ABSTRACT

Transkripsi

1 STUDI PERENCANAAN KONSTRUKSI PELIMPAH PADA WADUK SUPLESI KONTO WIYU DI KECAMATAN PUJON KABUPATEN MALANG PROVINSI JAWA TIMUR Ganda Perdana Putra 1, Suwanto Marsudi, Anggara WWS 1 Mahasiswa Sarjana Teknik Jurusan Pengairan Universitas Brawijaya Dosen Jurusan Teknik Pengairan Fakultas Teknik Universitas Brawijaya perdanaganda@gmail.com ABSTRAK Perencanaan pelimpah Bendungan Konto Wiyu merupakan salah satu kajian penting dari perencanaan Bendungan Konto Wiyu. Tahapan awal studi ini adalah merencanakan perencanaan pelimpah yang sesuai dengan pertimbangan topografi, hidrologi, dan hidrolika. Selanjutnya adalah menganalisis mengenai stabilitas ambang pelimpah dan dinding penahan pelimpah. Stabilitas ditinjau dari tinjauan terhadap stabilitas guling, geser dan daya dukung tanah. Dalam hal ini menggunakan konstruksi berton bertulang. Dari hasil studi didapatkan analisis berupa desain pelimpah samping dengan perencanaan hidrolika pelimpah telah memenuhi untuk kondisi Q 100th, Q 1000th, dan Q 0,5PMF. Selanjutnya merencanakan bentuk dinding penahan, untuk saluran samping (side) dan saluran transisi digunakan dinding penahan cantilever dengan menggunakan counterfort, untuk saluran peluncur dan peredam energi digunakan dinding penahan cantilever. Selanjutnya analisis berupa stabilitas guling, geser, dan daya dukung ambang pelimpah dan dinding penahan telah memenuhi persyaratan. Analisis eksintrisitas, beberapa bangunan tidak memenuhi persyaratan. Daya dukung tanah pada ambang pelimpah dan dinding penahan dapat menahan tegangan yang terjadi pada bangunan. Pada konstruksi ambang pelimpah dan dinding penahan direncanakan beton f c = 0 MPa dan fy = 400 MPa. Kata Kunci : Pelimpah Samping, Dinding Penahan, Counterfort, Beton Bertulang. ABSTRACT The plan of Konto Wiyu spillway is one of the important stage from planning Dam Konto Wiyu. Initial stage of this study was to plan corresponding to the spillway planning with topography, hydrology, and hydraulics considerations. The next was to analyze the stability of weir spillway and retaining walls. The stability is based from stability of overturning, slip, and soil bearing capacity. In this case, also analyzing the planning of reinforced concrete construction. The results of the study were obtained the design of side spillway and the spillway hydraulics plan had been accepted for the conditions of Q 100th, Q 1000th, and Q PMF. Further was planning the retaining wall, to the side channel and channel transitions were using cantilever retaining wall with counterfort type, for chute way and stilling basin used cantilever retaining wall type. Afterwards, the analysis of the stability for overturning, slip, and bearing capacity weir spillway and retaining wall met the requirements. Some of the analysis of eccentricity construction did not meet the requirements. Analysis for the stress foundation for spillway and retaining walls sufficed the allowable bearing capacity. The weir spillway and retaining walls constructions, the specification of concrete was planned f c = 0 Mpa and fy = 400 Mpa. Keywords : Side chennel spillway, Counterfort, Retaining Wall, Reinforced Concrete.

2 PENDAHULUAN Latar Belakang Secara teknis salah satu komponen utama sebuah bendungan adalah pelimpah (spillway). Perencanaan pelimpah sangat dipengaruhi oleh beberapa aspek teknis yaitu: kondisi topografi, geologi /geoteknik, jenis material dasar sungai, morfologi sungai hidrologi dan hidrolika. Kondisi topografi dan geologi/geoteknik berpengaruh terhadap pemilihan letak pelimpah dan rencana jalur saluran peluncur, selanjutnya material dasar sungai dan morfologi sungai berpengaruh terhadap pemilihan jenis peredam energi, sedangkan hidrologi yang terkait dengan debit banjir rancangan berpengaruh terhadap dimensi kebutuhan lebar pelimpah, sedangkan hidrolika yang terkait dengan profil muka air berpengaruh terhadap perencanaan bentuk bangunan secara hidrolis dan kebutuhan dimensi bangunan yang aman terhadap stabilitas konstruksi. Identifikasi Masalah Pelimpah dalam suatu bendungan merupakan bangunan yang sangat vital sebagai upaya untuk pengamanan terhadap bahaya air banjir melimpas di atas bendungan (overtopping). Oleh karena itu dalam perencanaan pelimpah harus direncanakan dengan pertimbangan teknis yang mempertimbangkan berbagai aspek teknis. Terdapat pertimbangan pertimbangan teknis yang diperlukan dalam perencanaan pelimpah diantaranya yang pertama, debit banjir rancangan harus sesuai dengan kriteria teknis yang disyaratkan oleh Komisi Keamanan Bendungan dan atau beberapa pertimbangan teknis secara khusus sesuai dengan kondisi daerah. Yang kedua lintasan rencana jalur as pelimpah atau aligment harus diupayakan di atas tanah asli bukan tanah timbunan. Yang ketiga, secara hidrolik perencanaan pelimpah harus diupayakan memenuhi syarat-syarat teknis mulai dari saluran pengarah (approach channel) sampai dengan peredam energi dan pelepasan di hilir peredam energi, sedangkan pemilihan jenis peredam energi harus sesuai dengan kondisi geologi/geoteknik, jenis material dasar sungai - morfologi sungai. Mengingat beberapa pertimbangan teknis tersebut, maka dalam studi ini akan direncanakan bangunan pelimpah. Maksud dan Tujuan Adapun maksud dari perencanaan ini adalah untuk mencari desain alternatif yang paling sesuai dan memenuhi syarat secara teknis, dimana desain alternatif ini berupaya melakukan efisiensi dimensi dan mencari kondisi hidrolik yang paling efektif sesuai dengan tata letak bendungan/ pelimpah, kondisi topografi, kondisi geologi dan kondisi morfologi sungai di hilir rencana peredam energi (escape channel). Sedangkan tujuan dari perencanaan ini adalah untuk melatih pembekalan diri dalam kemampuan profesional secara teknis dalam perencanaan pelimpah baik besaran debit rancangan, debit banjir melalui pelimpah, dimensi pelimpah maupun stabilitas konstruksi pelimpah sebagai salah satu komponen penting dalam perencanaan bendungan.

3 TINJAUAN PUSTAKA Analisa Hidrologi Curah Hujan Rerata Daerah Dalam perencanaan curah hujan rerata daerah pada studi ini memakai metode rata rata hitung (arithmetic mean). Tinggi rata-rata curah hujan didapatkan dengan mengambil nilai ratarata hitung (arithmetic mean) pengukuran hujan di pos penakar penakar hujan di dalam area tersebut. Untuk menentukan curah hujan baru dengan metode rata-rata hitung (aritmatic mean) dipergunakan persamaan : dengan : d : Tinggi curah hujan rata-rata daerah (mm) d 1, d, d 3,..., d n : Tinggi curah hujan pada pos penangkar 1,, 3,..., n n : Banyaknya pos penangkar Curah Hujan Rancangan Pada studi ini perhitungan curah hujan rancangan menggunakan metode Log Pearson Tipe III. dengan persamaan sebagai berikut (Montarcih, 010:19) : log X = log + K. S log X : nilai logaritma curah hujan rancangan log : nilai rata rata logaritma dari curah hujan maksimum tahunan K : konstanta yang didapatkan dari tabel Log Pearson Tipe III dari hubungan antara C s dan periode ulang (T) S : nilai standar deviasi Perhitungan Curah Hujan Maksimum yang Mungkin Terjadi Untuk perhitungannya digunakan metode statistik dengan rumus : X m = + K m x S n X m = curah hujan terbesar yang mungkin terjadi = harga rata rata hujan K m = variabel yang dipegaruhi distribusi frekuensi = simpangan baku hujan S n Debit Banjir Rancangan Perhitungan debit banjir rancangan menggunakan metode HSS Nakayasu. Rumus dari HSS Nakayasu adalah: Q p : debit puncak banjir (m 3 /det) R 0 : hujan satuan (mm) T p : tenggang waktu dari permulaan hujan sampai puncak banjir (jam) T 0,3 : waktu yang diperlukan oleh penurunan debit, dari puncak sampai 30% dari debit puncak A : luas daerah pengaliran Analisa Hidrolika Kapasitas Pengaliran Pelimpah Rumus debit yang melewati pelimpah dengan penampang segiempat dapat dihitung dengan rumus (Masrevaniah, 01:1) Q = C. L. H 3/ dengan : Q : debit (m 3 /dt) C : koefisien debit L : lebar penampang (m) H : tinggi air di atas ambang (m)

4 Koefisien Debit Koefisien debit dapat dihitung berdasarkan rumus empiris Iwasaki. Rumus ini hanya berlaku untuk tipe standar dan dinding hulu ambang tegak, karena tidak dicantumkan pengaruh dinding miring bagian hulu. ( ) ( ) ( ) C : koefisien limpahan untuk semua tinggi tekan C d : koefisien limpahan untuk tinggi tekan rencana h : tinggi air di atas ambang mercu (m) H d : tinggi tekan rencana di atas ambang mercu (m) P : tinggi ambang (m) a : konstanta (diperoleh pada saat h = H d, yang berarti C = C d dan dengan rumus (-30) harga a dapat diperoleh. Bentuk Ambang Pelimpah Pada studi kali ini digunakan ambang pelimpah OGEE Tipe 1 (Tipe Tegak). Gambar 1. Profil ambang pelimpah Tipe I Sumber : Chow (1997:330) Berdasarkan metode The United State Army Corps of Engineers telah menyusun beberapa bentuk baku pelimpah di Waterways experiment Station (WES), dinyatakan berdasar lengkung Harrold (Chow 1997: 330) : X n = K Hd n-1 Y dengan : X, Y = koordinat profil dengan titik awal pada titik tertinggi mercu Hd = tinggi tekan rancangan tanpa tinggi kecepatan dari aliran yang masuk K, n = parameter yang tergantung pada kemiringan muka pelimpah bagian hulu. Tabel 1. Nilai K dan n Kemiringan muka hulu K n Tegak lurus,000 1,850 3 : 1 1,936 1,836 3 : 1,939 1,810 3 : 3 1,873 1,776 Sumber : Chow (1997:330) Saluran Samping Untuk perhitungan profil muka air disepanjang saluran samping dapat ditentukan dengan sistem coba banding menggunakan persamaan perbedaan tinggi muka air antara penanmpang (sosrodarsono, 1989:8) [ ] ( ) y = tinggi muka air pada titik yang ditinjau (m) Q 1 = debit pada bagian hulu (m 3 /dt) Q = debit pada titik yang ditinjau (m 3 /dt) V 1 = kecepatan pada bagian hulu (m/dt)

5 V = kecepatan pada titik yang ditinjau (m/dt) Saluran Transisi Perhitungan hidrolika pada saluran transisi mengkondisikan aliran di ujung saluran transisi adalah subkritis dan di hilir kritis sesuai dengan Rumus Bernoulli, adalah sebagai berikut: (Elevasi dasar ambang hilir) + d e ve g = (Elevasi dasar ambang hulu)+ d c c e v K v v g g c h d e : kedalaman aliran masuk ke dalam saluran transisi. v e : kecepatan aliran masuk ke dalam saluran transisi. d c : ke dalam kritis pada ujung hilir saluran transisi. v c : kecepatan aliran kritis pada ujung hilir saluran transisi. K : koeffisian kehilangan tinggi tekanan yang disebabkan oleh perubahan penampang lintang saluran transisi (0,1-0,). h m : kehilangan total tinggi tekanan yang disebabkan oleh gesekan dan lainlain. Saluran Peluncur Persamaan kekekalan energi pada pias penampang saluran transisi dan peluncur adalah sebagai berikut : Z 1 = So. x + y 1 + Z Z = y +Z Kehilangan tekanan akibat gesekan adalah : h f = S f. x = ½ ( S 1 + S ) x m dengan kemiringan gesekan Sf diambil sebagai kemiringan rata-rata pada kedua ujung penampang, maka persamaan di atas dapat ditulis : V V 1 Z 1 + α 1. = Z 1 + α. + h f + h e g g Peredam Energi Kolam olakan datar tipe III secara teoritis cocok untuk keadaan sebagai berikut : 1. Aliran dengan tekanan hidrostatis yang rendah ( Pw < 60 m). Debit yang dialirkan kecil ( debit spesifik q < 18,5 m 3 /det/m) 3. Bilangan Froude di akhir saluran peluncur > 4,50 Gambar. Kolam olakan datar tipe III. Sumber: Sosrodarsono (1989:18). Stabilitas Konstruksi Kontrol stabilitas terhadap momen guling dipergunakan rumus : Keadaan Normal : Keadaan Gempa : SF : angka keamanan (Safety Factor) MT : momen tahan (kn.m) MG : momen guling (kn.m) Untuk menentukan stabilitas terhadap daya dukung tanah biasanya berdasarkan anggapan bahwa tanah

6 pondasi merupakan bahan elastis (Sosrodarsono, 1983:89) [ Jika e < L/6 maka : σ min/max = [ ] ] < σ ijin Jika L/6 < e < L/3 maka : σ max = X = 3( e) < σijin σ:tagangan tanah yang terjadi (t/m ) σ ijin :tegangan tanah yang diijinkan (t/m ) e: eksentrisitas (m) B: lebar dasar pondasi (m) A: luas dasar pondasi (m ) Pembetonan dan Penulangan Konstruksi Dalam analisa beton bertulang bagian yang dianalisa adalah tubuh ambang pelimpah dan dinding penahan pada saluran yang berbentuk konstruksi plat dan balok, sehingga dipakai mutu beton fc = 0 Mpa dan p (tebal selimut beton) = 100 mm, untuk mutu baja dipilih fy = 400 Mpa. Dalam penentuan tipe dinding penahan dipilih tipe cantilever dengan counterfort untuk dinding penahan saluran samping dan transisi sedangkan untuk saluran peluncur dan peredam energi dipilih tipe cantilever tanpa counterfort. Faktor-faktor pembebanan (load factor) terdiri dari beban hidup (life load) dan beban mati (dead load) dengan menggunakan persamaan seperti di bawah ini (Gideon, 1993:34) U = 1,D + 1,6 L dimana: U = kekuatan yang diperlukan berdasarkan kemungkinan pelampauan beban D L =beban mati pada keadaan layan =beban hidup pada keadaan layan. METODOLOGI PERENCANAAN Lokasi Studi Lokasi Waduk Suplesi Konto Wiyu berada di sungai Konto/ Kalikonto yang terletak di Desa Wiyurejo Kecamatan Pujon Kabupaten Malang Provinsi Jawa Timur. Luas Das Konto Wiu adalah 11,93 km. Secara Geografis, Waduk Suplesi Konto Wiu terletak pada koordinat 7 o LS 11 o BT. Data yang Diperlukan Data data yang diperlukan antara lain data curah hujan 0 tahun dari stasiun hujan Pujon (Malang) dan Tampung (Mojokerto), data teknis bendungan, topografi dan As bendungan, karateristik DAS dan geologi mekanika tanah. Tahapan Studi 1. Analisa Hidrologi. Perencanaan dimensi pelimpah 3. Analisa Hidrolika 4. Analisa Stabilitas 5. Analisa Beton Bertulang HASIL DAN PEMBAHASAN Analisa Hidrologi Curah Hujan Maksimum Curah hujan maksimum rerata daerah ditentukan dengan menggunakan metode aritmatik. Hal ini dikarenakan keterbatasan jumlah stasiun penakar hujan dan data yang tersedia. Untuk hasil perhitungan dapat dilihat pada Tabel.

7 Tabel. Curah Hujan Maksimum Rerata Analisa Hidrograf Nakayasu Data yang diketahui : Luas DAS (A) =11,93 km Panjang sungai utama = 5,60 km Unit hujan efektif (R o ) = 1 mm Parameter hidrograf (α) = 3,00 Untuk sungai dengan L < 15 km, Curah Hujan Rancangan Penentuan curah hujan maksimum dengan periode ulang tertentu dihitung dengan menggunakan analisa fekuensi metode Log Pearson tipe III, dengan alasan bahwa koefisien puncak dan koefisien kepencengan data yang tersedia memenuhi syarat metode tersebut. Hasil Perhitungan dapat dilihat pada Tabel 3. Tabel 3. Perhitungan Hujan Rancangan Hujan PMP Dari hasil pembacaan peta isohyet maka lokasi studi berada pada kawasan hujan PMP sebesar 50 mm. Karena hasil perhitungan menggunakan pembacaan grafik lebih besar dibandingkan pembacaan peta maka untuk perhitungan selanjutnya digunakan hujan maksimum PMP sebesar 565,36 mm. Gambar 3. Rekap hidrograf banjir Penentuan Koefisien Debit Penentuan koefisien debit pada studi kali ini menggunakan metode iwasaki dan hasil yang didapatkan adalah sebagai berikut: Tabel 4. Perhitungan Cd Debit Q L Hd Beff C Q Rencana ( m 3 /dt) (m) (m) (m) (m 1/ /dt) ( m 3 /dt) Q 100th Q 1000th Q 0,5 PMF Analisa Hidrolika Profil Pelimpah Untuk perencanaan profil pelimpah menggunakan Qoutflow maksimum pada kala ulang 1000 tahun (Q 1000 ) : Q o (Q 1000 ) : 18,994 m 3 /dt L : 0 m Hd :,055 m

8 Profil pelimpah direncanakan menggunakan OGEE tipe I dengan perhitungan sebagai berikut: X1 = 0,8 Hd = 0,579 m X = 0,175 Hd = 0,360 m R1 = 0,5 Hd = 1,07 m R = 0, Hd = 0,411 m Perhitungan lengkung Harold : Rumus lengkung Harold : X 1,85 = Hd 0,85 Y Rencana kemiringan hilir : 1 : 0,7 X 1,85 = Hd 0,85 Y X 1,85 = 3,689 Y Y = 1 / 3,689 X 1,85 = 0,71 X 1,85 Persamaan garis lengkung : Y = 0,71 X 1,85 Xd = [ Xd Yd = 3,47 m =,646 m Perhitungan Saluran Samping Perhitungan muka air di pelimpah samping dihitung berdasarkan kontrol pada saluran transisi, kemudian dengan hasil coba banding didapatkan hasil selisih muka air ( y) sebagai berikut: Q 100th : 0,08 m Q 1000th : 0,35 m Q 0,5PMF : 0,80 m Gambar 4. Bentuk Saluran Samping Q 0,5PMF ] Perhitungan Saluran Transisi Saluran transisi pada studi kali ini direncankan menyempit di bagian hilir dari lebar 0 m menjadi 15 m dengan sudut penyempitan 6 o sehingga didapatkan panjang saluran 4 m. Perhitungan hidrolika pada saluran transisi mengkondisikan aliran di ujung saluran transisi adalah subkritis dan di hilir kritis. Gambar 5. Bentuk Saluran Transisi Perhitungan Saluran Peluncur Saluran peluncur pada studi kali ini direncanakan kemiringan saluran 1:5 dan memiliki panjang 50 m. Sehingga memungkinkan untuk tidak terjadinya kavitasi dan juga aliran getar sepanjang saluran. Perhitungan profil aliran digunakan debit kala ulang Q 1000th dan dikontrol menggunakan debit kala ulang Q 0,5PMF. Perhitungan saluran peluncur dihitung tiap pias dengan total jarak horizontal sebesar 50 m, dengan dibagi menjadi 15 pias. Perhitungan Peredam Energi Saluran akhir merupakan saluran pelepasan dari peredam energi sebelum aliran menuju ke sungai asli, oleh karena itu kedalaman aliran di hilir peredam energi sangat dipengaruhi oleh rating curve pada saluran akhir ini. Hasil dari perhitungan tinggi muka air di saluran akhir yang nantinya akan dipergunakan untuk menghitung ketinggian ambang di

9 akhir peredam energi. Berikut ini adalah perhitungan rating curve pada saluran akhir: Slope dasar saluran : 0,14 Koefisien manning (n) : 0,05 Lebar saluran : 15 m Bentuk Saluran : Persegi Hasil perhitungan rating curve dapat dilihat pada grafik kedalaman aliran pada gambar dibawah ini: Gambar 7. Rating curve sakuran akhir Perhitungan profil mika air pada peredam energi dipakai debit kala ulang Q 100th dan dikontrol menggunakan debit kala ulang Q 1000th. Dari hasil analisa hidrolika pada saluran peluncur maka dapat direncanakan peredam energi USBR tipe III. Gambar 8. Bentuk Peredam Energi Gambar 6. Bentuk saluran peluncur Q 0,5PMF Setelah menghitung peredam energi maka diperoleh hasil keseluruhan perhitungan seperti pada Gambar 9. Analisa Stabilitas Perhitungan daya dukung tanah pada ambang pelimpah: Perhitungan daya dukung izin tanah berdasarkan data SPT adalah sebagai berikut: N koreksi = 15 + ½ (N 15) = 15 + ½ (4 15) = 8,5 Menurut Bowles, persamaan di atas dinaikan kurang dari 50% nya, dan karena lebar pondasi 1, m (lebar pondasi ambang pelimpah (B) = 9,468 m), maka diberikan faktor kedalaman pondasi (Kd). Untuk kedalaman pondasi ambang pelimpah (D) sebesar 5,719 m. sehingga perhitungan daya dukung ijin netto adalah sebagai berikut : q a = 1,5. N koreksi ( ) Kd = 437,835 kn/m = 44,631 ton/m Kemudian dengan cara yang sama didapatkan hasil untuk dinding penahan sebagai berikut: Dinding Penahan Saluran Samping: 41,593 ton/m Dinding Penahan Saluran Transisi: 41,593 ton/m

10 Dinding Penahan Saluran Peluncur: 40,648 ton/m Dinding Penahan Saluran Peredam Energi: 39,913 ton/m Dari perhitungan stabilitas diperoleh hasil sebagai berikut: Ambang pelimpah: Aman terhadap guling, geser, eksentrisitas serta daya dukung tanahnya, tegangan ijin tanah memenuhi persyaratan dengan angka keamanan minimum untuk guling sebesar SF =,377 dan untuk geser sebesar SF = 1,958. Dinding penahan pelimpah: Aman terhadap guling, geser, eksentrisitas pada kondisi banjir tanpa gempa dan kosong gempa tidak memenuhi, tegangan ijin tanah memenuhi persyaratan dengan angka keamanan minimum guling sebesar SF = 1,805 dan untuk geser sebesar SF =,137. Dinding saluran transisi: Aman terhadap guling, geser, eksentrisitas pada kondisi banjir tanpa gempa dan kosong gempa tidak memenuhi, tegangan ijin tanah memenuhi persyaratan dengan angka keamanan minimum guling sebesar SF = 1,809 dan untuk geser sebesar SF =,137. Gambar 9. Denah Pelimpah Samping Q Dinding saluran peluncur: Aman terhadap guling, geser, eksentrisitas pada kondisi kosong dan banjir gempa tidak memenuhi, tegangan ijin tanah memenuhi persyaratan dengan angka keamanan minimum guling sebesar SF = 1,586 dan untuk geser sebesar SF =,394. Dinding saluran peredam energi: Aman terhadap guling, geser, eksentrisitas pada kondisi kosong gempa, kondisi muka air banjir tanpa gempa dan gempa tidak memenuhi, tegangan ijin tanah memenuhi persyaratan dengan angka keamanan minimum guling sebesar SF = 1,769 dan untuk geser sebesar SF = 1,408. Analisa Beton Bertulang Dalam analisa beton bertulang bagian yang dianalisa adalah tubuh ambang pelimpah dan dinding penahan pada saluran yang berbentuk konstruksi plat dan balok, dipakai mutu beton fc = 0 Mpa dan p (tebal selimut beton) = 100 mm, untuk mutu baja dipilih fy = 400 Mpa. Contoh hasil perhitungan beton bertulang dapat dilihat pada uraian di bawah ini.

11 Tabel 5. Rekap Tulangan Ambang Pelimpah Potongan Tarik Tekan D - D D16-55 D16-10 Ø10-65 Ø D16-60 D Ø10-70 Ø D D Ø Ø D16-35 D16-80 Ø10-40 Ø10-90 Gambar 1. Tulangan Counterfort dinding penahan Saluran Samping Tabel 7. Rekap Tulangan Dinding Penahan Saluran Transisi Gambar 10. Tulangan ambang pelimpah Tabel 6. Rekap Tulangan Dinding Penahan Saluran Samping Potongan Tarik Tekan D - D Counterfort D D1-00 Ø8-300 Ø8-450 D16-10 D1-15 Ø8-150 Ø8-300 D16-65 D16-55 D14-00 D1-75 D1-60 Ø8-90 Ø8-75 D Ø8-170 Ø8-180 Sambungan Ø10-00 Ø14-10 Ø Potongan Tarik Tekan D - D Counterfort D D Ø8-50 Ø8-150 D16-10 D10-90 Ø8-150 Ø8-300 D16-65 D16-55 D14-00 D10-45 D10-40 Ø8-80 Ø8-75 D Ø8-180 Ø8-150 Sambungan Ø10-00 Ø14-10 Ø14-10 Gambar 13. Tulangan dinding penahan Saluran Transisi Gambar 11. Tulangan dinding penahan Saluran Samping

12 Tabel 9. Rekap Tulangan Dinding Penahan Saluran Peredam energi Gambar 14. Tulangan Counterfort dinding penahan Saluran Transisi Potongan Tarik Tekan D - D D16-90 D16-55 D16-30 D16-35 D10-65 D10-45 D10-5 D10-5 Ø8-10 Ø8-80 Ø8-45 Ø8-50 Ø8-50 Ø8-180 Ø8-100 Ø8-100 Tabel 8. Rekap Tulangan Dinding Penahan Saluran Peluncur Potongan Tarik Tekan D - D D16-00 D Ø8-50 Ø8-50 D D Ø8-00 Ø8-50 D D10-70 Ø8-80 Ø8-160 D16-90 D10-70 Ø8-140 Ø8-50 Gambar 15. Tulangan dinding penahan Saluran Transisi Gambar 16. Tulangan dinding penahan Saluran Peredam Energi Kesimpulan Berdasarkan alternatif perencanaan pelimpah Bendungan Konto Wiyu ini, didapatkan hasil hasil sebagai berikut: 1. Besarnya debit banjir rancangan sebagai dasar untuk perencanaan pelimpah sebagai berikut: Inflow Q 100 th = 104,14 m 3 /dt Outflow Q 100 th = 107,366 m 3 /dt Inflow Q 1000 th = 13,806 m 3 /dt Outflow Q 1000 th = 18,994 m 3 /dt Inflow Q 0,5PMF = 156,300 m 3 /dt Outflow Q 0,5PMF = 169,576 m 3 /dt. Tinggi muka air maksimum di atas ambang pelimpah dengan hasil sebagai berikut:

13 Q 100th = 1,779 m Q 1000th =,055 m Q 0,5PMF =,380 m 3. Hasil dari alternatif perencanaan pelimpah yang sesuai dengan kondisi di daerah studi adalah sebagai berikut: Ambang pelimpah - Tipe ambang pelimpah : Side Channel Spillway (ogee I) - Lebar : 0,00 m - Tinggi : 3,00 m - Elevasi banjir Q : +14,380 - Elevasi crest : +140,000 Saluran samping (Side Channel) - Panjang saluran : 0,00 m - Slope saluran : 0,005 - Elevasi hulu : +133,910 - Elevasi hilir : +133,810 Saluran transisi - Panjang saluran : 4,00 m - Lebar saluran : mengecil dari 0,00 m menjadi 15,00m - Slope Saluran : 0,004 - Elevasi hulu : +133,810 - Elevasi hilir : +133,710 Saluran peluncur - Panjang saluran : 50,00 m - Slope saluran : 0,00 - Elevasi dasar hulu : +133,710 - Elevasi dasar hilir : +1183,980 Peredam energi - Tipe : USBR tipe III - Elevasi dasar : +1183,980 m - Kedalaman air (y1) : 0,68 m - Kedalaman konjugasi (y) : 6,108 m - Panjang kolam olak : 15,00 m - Lebar kolam olak : 15,00 m - Tinggi end sill :,300 m 4. Dari hasil perhitungan stabilitas pelimpah dengan keadaan muka air penuh normal dan gempa, stabilitas dinding penahan dengan keadaan air kosong dan banjir Q 0,5PMF dalam kondisi normal dan gempa semua bangunan aman terhadap guling, geser dan daya dukung ijin tanah hanya beberapa yang tidak memenuhi keamanan terhadap eksentrisitas. 5. Penulangan dan pembetonan konstruksi ambang pelimpah dan dinding penahan direncanakan menggunakan f c = 0 Mpa dan fy = 400Mpa. Daftar Pustaka Chow, Ven Te Hidrolika Saluran Terbuka. Jakarta : Erlangga. Limantara, Lily Montarcih Hidrologi Praktis. Bandung : Lubuk Agung. Masrevaniah, Aniek. 01. Konstruksi Bendungan Urugan Volume Pelimpah. Malang : Asrori. Sosrodarsono, Suyono. & Takeda, Kensaku Bendungan Type Urugan. Jakarta: Pradnya Paramita. Vis, W.C. & Gideon H. Kusuma Dasar-dasar Perencanaan Beton Bertulang. Jakarta : Erlangga.