BAB IV ANALISIS STRUKTUR ATAS. Data-data yang digunakan dalam perancangan ini :
|
|
|
- Susanto Atmadja
- 6 tahun lalu
- Tontonan:
Transkripsi
1 BAB IV ANALISIS STRUKTUR ATAS 4.1 Data Perancangan Data-data yang digunakan dalam perancangan ini : Jumlah lantai : 10 lantai Tinggi gedung total : 45 m Fungsi gedung : 1) Lantai 2 untuk ruang restoran 2) Lantai 3 untuk kantor 3) Lantai 4 s/d 10 untuk unit hunian 4) Lantai 11 atap Jenis tanah : Tanah lunak Wilayah gempa : zona 3 Faktor reduksi gempa : 6,5 Mutu bahan : fc = 35 Mpa ; Bj=34 ;fu = 340 Mpa ; fy = 210 Mpa 4.2 Pembebanan Pembebanan pada pelat lantai Berhubung pelat menggunakan beton pracetak Hebel, pembebanan yang terjadi dihitung terlebih dahulu sebelum perhitungan berat pelat itu sendiri. a) Beban Mati - Plafond & ME : 25 kg/m2 - Tegel & spesi : 45 kg/m2 - Besi pengikat pelat hebel : 0,617 kg/m2 IV-1
2 - waterproofing : 14 kg/m2 Tabel 4.1 Beban Mati pada pelat lantai Beban mati (DL) Lantai 2 Lantai 3 Lantai 4-10 Lantai atap Plafond & ME (kg/m2) Tegel & spesi (kg/m2) Besi pengikat (kg/m2) 0,617 0,617 0,617 0,617 Waterproofing DL 70,617 70,617 70,617 39,617 b) Beban Hidup (berdasarkan fungsi gedung) - Ruang kantor : 250 kg/m2 - Restoran : 250 kg/m2 - Unit hunian : 200 kg/m2 - Lantai atap : 100 kg/m2 Tabel 4.2 Beban Hidup pada pelat lantai Beban hidup (LL) Lantai 2 Lantai 3 Lantai 4-10 Lantai atap Ruang kantor (kg/m2) Ruang restoran (kg/m2) Unit hunian (kg/m2) Lantai atap (kg/m2) Beban terfaktor yangterjadi pada pelat lantai : I. Lantai 2 Qu = 1,2 qdl+ 1,6 qll Qu = 1,2* 70, ,6 * 250 Qu = 484,74 kg/m2 IV-2
3 II. Lantai 3 Qu = 1,2* 70, ,6 * 250 Qu = 484,74 kg/m2 III. Lantai 4-10 Qu = 1,2* 70, ,6 * 200 Qu = 404,74 kg/m2 IV. Lantai atap Qu = 1,2* 39, ,6 * 100 Qu = 207,54 kg/m Pembebanan pada balok Sebagai desain alternatif balok yang akan digunakan adalah balok baja. Untuk pembebanan yang terjadi pada balok, terlebih dahulu dihitung secara manual sebelum di input ke program ETABS a) Beban Mati (DL) - Plafond + ME : 25 kg/m2 - Tegel & spesi : 24 kg/m2 - Besi pengikat pelat hebel : 0,617 kg/m2 - waterproofing : 14 kg/m2 - Pelat lantai Hebel : 97,5 kg/m2 b) Beban Mati dinding (DL) - Dinding bata hebel : 78 (kg/m2) c) Beban Hidup (LL) - Ruang kantor : 250 kg/m2 - Restoran : 250 kg/m2 - Unit hunian : 200 kg/m2 - Lantai atap : 100 kg/m2 IV-3
4 Tabel 4.3 Tabel pembebanan merata pada balok Beban Mati (DL) Lantai 2 Lantai 3 Lantai 4-10 Lantai atap Plafond + ME (kg/m2) Tegel & spesi (kg/m2) Besi pengikat (kg/m2) 0,617 0,617 0,617 0,617 Pelat lantai hebel (kg/m2) 97,5 97,5 97,5 97,5 Water proofing (kg/m2) QDL (kg/m2) 147, , , ,117 Beban Mati Dinding (DL) Lantai 2 Lantai 3 Lantai 4-10 Lantai atap Tinggi dinding bata hebel (m) Berat dinding bata hebel (kg/m2) qdl (kg/m) Beban Hidup (LL) Lantai 2 Lantai 3 Lantai 4-10 Lantai atap QLL (kg/m2) Beban Merata terfaktor maksimum yang terjadi pada balok : qu = (1,2 QDL + 1,6 QLL) * panjang tributary + 1,2 q DL Lantai 2 (Pembebanan 2 sisi) : ( 250. A) - ( 300. A) : qu = (1,2 *147+ 1,6 * 250) *2,75 + 1,2 * 546 = kg/m 22,41 KN/m IV-4
5 Lantai 3 (Pembebanan 2 sisi) : ( 250. A) - ( 300. A) : qu = (1,2 * ,6 * 250) *2,75 + 1,2 * 312 = kg/m 19,60 KN/m Lantai 4-10 (Pembebanan 2 sisi) : ( 250. A) - ( 300. A) : qu = (1,2 * ,6 * 200) *2,75 + 1,2 * 312 = kg/m 17,40 KN/m Lantai atap (Pembebanan 2 sisi) : ( 250. A) - ( 300. A) : qu = (1,2 * ,6 * 100) *2,75 = 892 kg/m 8,92 KN/m Momen terfaktor maksimal terjadi pada balok lantai 2, yaitu pembebanan 2 sisi () (300.A) sebesar 22,41 KN/m = 169,62 KN m Data-data pembebanan akibat beban mati dan beban hidup yang bekerja pada balok yang dijadikan sebagai acuan dalam penginputan ke dalam program ETABS. IV-5
6 Tabel 4.4 Beban Mati lantai 2 10 terhadap balok IV-6
7 Tabel 4.5 Beban Mati lantai atap terhadap balok Tabel 4.6 Beban mati dinding terhadap balok IV-7
8 Tabel 4.7 Beban hidup terhadap balok IV-8
9 Alur pembebanan yang terjadi pada balok direncanakan seperti gambar dibawah ini : A A' B B' B'' C C' C'' D D' D'' E E' E'' F F' F'' G G' H A 200.A 300.A 300.A 300.A 300.A 300.A 200.A 200.A A 200.A 300.A 300.A 300.A 300.A 200.A 200.A A 200.A 300.A 300.A 300.A 300.A 300.A 200.A 200.A A 200.A 300.A 300.A 300.A 300.A 300.A 200.A 200.A 1 Gambar 4.1 Alur pembebanan lantai 2 3 A A' B B' B'' C C' C'' D D' D'' E E' E'' F F' F'' G G' H A 200.A 300.A 300.A 300.A 300.A 200.A 200.A A 200.A 300.A 300.A 300.A 300.A 300.A 200.A 200.A A 200.A 300.A 300.A 300.A 300.A 300.A 200.A 200.A Gambar 4.2 Alur pembebanan lantai 4-10 IV-9
10 4.3 Desain pendahuluan Pra-Desain struktur balok A A' B B' B'' C C' C'' D D' D'' E E' E'' F F' F'' G G' H Gambar 4.3 Denah balok lantai 2-3 A A' B B' B'' C C' C'' D D' D'' E E' E'' F F' F'' G G' H Gambar 4.4 Denah Balok lantai 4-10 Jenis balok pada bangunan ini terdiri dari 2, yaitu : balok induk dan balok anak. Sebelum perhitungan balok induk dilakukan, terlebih dahulu menghitung balok anak sebagai beban terpusat. IV-10
11 Perhitungan balok anak lantai 2-10 sebagai beban terpusat pada balok induk : Diketahui : DL = 0,47 t/m LL = 0,687 t/m L = 8,7 m Mo = 1/8 qu l 2 = 1/8 * (1,2*0,47+1,6*0,687)*8,7 2 = 15,73 tm Mmak = 22,41 kg/cm Mu Mp M1 Fy Fy Z = (22,41 * )/10 = kgcm = kgcm = 8,34 tm ; M2 = 0 tm = 210 Mpa = 2100 kg/cm2 = 0,9*2100 = 1890 kg/cm2 = /1890 = 997,19 cm Dicoba profil baja WF : tw = 8 tf = 13 ro = 16 d = 400 tf = 13 b = 200 IV-11
12 Keterangan : Wx = 1190 cm3 B = 200 mm Tw = 8 mm Ix = cm 4 D = 400 mm Tf = 13 mm ro = 16 mm berat = 66 kg/m λ1 = b/2tf = 200/2*13= 7,69 λ1 = h/tw» h = d 2 (ro + tf) = ( ) = 342»342/6 = 42,75 λp = = = 11,73 λp = = = 115,93 penampang kompak : λ1< λp Mp = Mn = Zx * fy Mp = 1190 * 2100 = kgcm Mn = 0,9 * Mp = 0,9 * = > Mu = kgcm Jadi : Mp > Mu» O.K Periksa Lendutan : Syarat» Δ Max < Δ ijin Δ ijin = = cm (tanpa dinding) Δ Max = (5Mo 3M1 3M2) 2 IV-12
13 = (5* * *0) = 1,70 < Δ ijin = 3,625 cm» O.K Setelah didapat dimensi balok anak, langkah selanjutnya adalah menghitung dimensi balok induk dibebani beban terpusat. Perhitungan beban terpusat pada balok induk, yang disebabkan oleh balok anak : Beban mati = 3,71 t Beban hidup = 4,81 t PDL = 1,2 * 3,71 = 4,45 t/m PLL = 1,6 * 4,81 = 7,7 t/m Jadi nilai Pu = 12,15 t ; Pu1=Pu2 Mu = 12,15 * 2, 5 = 30,37 Fy Fy Z = 210 Mpa = 2100 kg/cm2 = 0,9*2100 = 1890 kg/cm2 = Mu / Fy = / 1890 = 1785 cm IV-13
14 Dicoba profil baja WF : tw = 11 tf = 17 ro = 22 d = 600 tf = 17 b = 200 Keterangan : Wx = 2590 cm3 B = 200 mm Tw = 11 mm Ix = cm 4 D = 600 mm Tf = 17 mm ro = 22 mm λ1 = b/2tf = 200/2*17= 5,8 λ1 = h/tw» h = d 2 (ro + tf) = ( ) = 522»522/11 = 47,45 λp = = = 11,73 λp = = = 115,93 penampang kompak : λ1< λp Mp = Mn = Zx * fy Mp = 2590 * 2100 = kgcm IV-14
15 Mn = 0,9 * Mp = 0,9 * = kgcm > Mu = kgcm Jadi : Mn > Mu» O.K Periksa Lendutan : Syarat» Δ Max < Δ ijin Δ ijin = = 3,33 cm (tanpa dinding) Δ Max = = = 1,49 cm < Δ ijin = 3,33 cm» O.K Perhitungan balok anak lantai atap sebagai beban terpusat pada balok induk : Balok anak lantai atap DL = 0,42 t/m LL = 0,28 t/m L = 8,7 m Mo = 1/8 qu l 2 = 1/8 * (1,2*0,42+1,6*0,28)*8,7 2 = 9,0 tm Mmak = 8,92 kg/cm Mu Mp = (9,0 * )/10 = kgcm = /0,9 = kgcm M1 = 5,22 tm ; M2 = 0 tm IV-15
16 Fy Fy Z = 210 Mpa = 2100 kg/cm2 = 0,9*2100 = 1890 kg/cm2 = /1890 = 396,92 cm Dicoba profil baja WF : ,5. 9 Keterangan : Wx = 481 cm3 B = 150 mm Tw = 6,5 mm Ix = 7210 cm 4 D = 150 mm Tf = 9 mm ro = 13 mm berat = 36,7 kg/m tw = 6,5 tf = 9 ro = 12 d = 300 tf = 9 b = 150 λ1 = b/2tf = 300/2*9= 8,33 λ1 = h/tw» h = d 2 (ro + tf) = (13 + 9) = 256»256/6,5 = 39,38 λp = = = 11,73 λp = = = 115,93 IV-16
17 penampang kompak : λ1< λp Mp = Mn = Zx * fy Mp = 481 * 2100 = kgcm Mn = 0,9 * Mp = 0,9 * = kgcm > Mu = kgcm Jadi : Mn > Mu» O.K Periksa Lendutan : Syarat» Δ Max < Δ ijin Δ ijin = = 3,625 cm (tanpa dinding) Δ Max = (5Mo 3*4,72 3*0) = (5* * *0) = 3,06 < Δ ijin = 3,625 cm» O.K Balok induk lantai atap Perhitungan beban terpusat pada balok induk, yang disebabkan oleh balok anak : Beban mati = 3,25 t Beban hidup = 1,96 t PDL = 1,2 * 3,25 = 3,9 t/m PLL = 1,6 * 1,96 = 3,14 t/m Jadi nilai Pu = 7,04 t ; Pu1=Pu2 Mu = 7,04 * 2, 5 = 17,60 tm Fy = 210 Mpa = 2100 kg/cm2 IV-17
18 Fy Z = 0,9*2100 = 1890 kg/cm2 = Mu / Fy = / 1890 = cm Dicoba profil baja WF : tw = 8 tf = 13 ro = 16 d = 400 tf = 13 b = 200 Keterangan : Wx = 1190 cm3 B = 200 mm Tw = 8 mm Ix = cm 4 D = 400 mm Tf = 13 mm ro = 16 mm berat = 66 kg/m IV-18
19 λ1 = b/2tf = 200/2*13= 7,69 λ1 = h/tw» h = d 2 (ro + tf) = ( ) = 342»342/8 = 42,75 λp = = = 11,73 λp = = = 115,93 penampang kompak : λ1< λp Mp = Mn = Zx * fy Mp = 1190 * 2100 = kgcm Mn = 0,9 * Mp = 0,9 * 2, = kgcm > Mu = kgcm Jadi : Mn > Mu» O.K Periksa Lendutan : Syarat» Δ Max < Δ ijin Δ ijin = = 3,33 cm (tanpa dinding) Δ Max = = = 2,825 cm < Δ ijin = 3,33 cm» O.K IV-19
20 4.3.2 Pra-Desain Kolom TYPE 4 TYPE 2 TYPE 2 TYPE 1 KOLOM10 KOLOM 9 KOLOM 8 KOLOM 7 KOLOM 6 KOLOM 5 KOLOM 4 KOLOM 3 KOLOM 2 KOLOM Gambar 4.5 Kolom dibedakan menjadi beberapa type A A' B B' B'' C C' C'' D D' D'' E E' E'' F F' F'' G G' H KOLOM TENGAH KOLOM SUDUT KOLOM PINGGIR Gambar 4.6 Pengelompokan kolom berdasarkan beban IV-20
21 Tabel 4.8 Pembebanan terhadap kolom komposit IV-21
22 IV-22 Bab IV Analisis Struktur Atas
23 IV-23 Bab IV Analisis Struktur Atas
24 Pra-Desain kolom type 4 Beban terfaktor (Pu) Pu = 1,2 PDL + 1,6 PLL Pu = 1,2(21.369) + 1,6(16.800) = N 270 mm d=125 mm 270 mm b=125 mm D22 mm ket : D sengkang = 10 mm Kl fc Fy Fu = 8 m = 35 Mpa = 210 Mpa = 340 Mpa Luas beton, A c = 270 x 270 = mm2 Luas profil baja, As = 3031 mm2 (WF ,5.9) IV-24
25 Periksa terhadap syarat luas minimum profil baja (SNI ) : x 100% = x 100 % = 4,16 % > 4 %» O. K Periksa terhadap syarat jarak sengkang / pengikat lateral ( ) Jarak sengkang = 100 mm < 2/3 x 250 = 180 mm» O. K Periksa syarat luas tulangan longitudinal (4D22) : Jarak antar tulangan longitudinal = 270 2*(40) 2*(10) 2*(22) = 126 mm. Luas tulangan longitudinal = ¼ * π * 22 2 = ¼ * 3,14 * 22 2 = 379,94 mm 2 > 0,18*126 = 22,68 mm 2» O. K Periksa syarat tulangan lateral : Luas tulangan sengkang = ¼ * π * 10 2 = 78,5 mm 2 > 0,18*(100) = 18 mm 2» O. K Hitung tegangan leleh modifikasi : Luas total tulangan longitudinal, A r = 4*(379,94) = 1519,76 mm2 Luas netto beton, Ac = ,76 = ,24 mm2 Untuk profil baja yang diselubung beton, maka : c 1 = 0,7 c 2 = 0,6 c 3 =0,2 IV-25
26 f my = f y + c 1 f yr ( ) + c 2 fc ( ) = ,7 (340) ( ) 0,6*35 ( ) =802,88 Mpa Hitung modulus elastisitas modifikasi : Ec = 0,041* BJ beton 1,5 fc = 0,041* ,5 35 = 28519,03 Mpa Em = E + C3 * Ec ( ) = ,2 * 28519,03 ( ) = 328,62 Mpa Jari-jari Girasi kolom komposit diambil dari nilai terbesar diantara : 0,3 * b = 0,3 * 270 = 81 mm Iy = 31,1 mm Menghitung kuat tekan kolom komposit : λc = ( ) = = 1,554 karena λc 1,2, maka» ω = 1,25 * λc 2 ω = 1,25 * 1,554 2 = 3,02 fcr = = = 265,72 Mpa Nn = As * fcr = 3031 * 265,72 = N Nn = 0,85 * Nn IV-26
27 = 0,85 * = N Nn = > PU4 = N Kuat tekan aksial rencana dari profil WF ,5.9 : Nns = 0,85 * As * fy = 0,85 * 3031 * 210 = N Beban tekan aksial rencana yang dipikul oleh beton : Nnc = Nn - Nns = = N 1,7 fc Ac = 1,7 * (0,6)*(35)*(72900) = N > Nnc = N» O. K IV-27
28 Pra-Desain kolom type 3 Beban terfaktor (Pu) Pu = 1,2 PDL + 1,6 PLL Pu = 1,2(59.914) + 1,6(50.400) = N 400 mm d=250 mm 400 mm b=250 mm D22 mm ket : D sengkang = 10 mm Kl fc Fy Fu = 12 m = 35 Mpa = 210 Mpa = 340 Mpa Luas beton, A c = 400 x 400 = mm2 Luas profil baja, As = 9218 mm2 (WF ) Periksa terhadap syarat luas minimum profil baja (SNI ) : x 100% = x 100 % = 5,76 % > 4 %» O. K IV-28
29 Periksa terhadap syarat jarak sengkang / pengikat lateral ( ) Jarak sengkang = 100 mm < 2/3 x 400= 266,67» O. K Periksa syarat luas tulangan longitudinal (4D22) : Jarak antar tulangan longitudinal = 400 2*(40) 2*(10) 2*(22) = 256 mm. Luas tulangan longitudinal = ¼ * π * 22 2 = ¼ * 3,14 * 22 2 = 379,94 mm 2 > 0,18*256= 46,08 mm 2» O. K Periksa syarat tulangan lateral : Luas tulangan sengkang = ¼ * π * 10 2 = 78,5 mm 2 > 0,18*(100) = 18 mm 2» O. K Hitung tegangan leleh modifikasi : Luas total tulangan longitudinal, A r = 4*(379,94) = 1519,76 mm2 Luas netto beton, Ac = ,76 = ,24 mm2 Untuk profil baja yang diselubung beton, maka : c 1 = 0,7 c 2 = 0,6 c 3 =0,2 f my = f y + c 1 f yr ( ) + c 2 fc ( ) = ,7 (340) ( ) 0,6*35 ( ) =589,28 Mpa IV-29
30 Hitung modulus elastisitas modifikasi : Ec = 0,041* BJ beton 1,5 fc = 0,041* ,5 35 = ,03 Mpa Em = E + C3 * Ec ( ) = ,2 * 28519,03 ( ) = Mpa Jari-jari Girasi kolom komposit diambil dari nilai terbesar diantara : 0,3 * b = 0,3 * 400 = 120 mm Iy = 62,9 mm Menghitung kuat tekan kolom komposit : λc = ( ) = = 1,429 karena λc 1,2, maka» ω = 1,25 * λc 2 ω = 1,25 * 1,429 2 = 2,555 fcr = = = 230,60 Mpa Nn = As * fcr = 9218 * 230,60 = N Nn = 0,85 * Nn = 0,85 * = N Nn = > PU3 = N Kuat tekan aksial rencana dari profil WF IV-30
31 Nns = 0,85 * As * fy = 0,85 * 9218 * 210 = N Beban tekan aksial rencana yang dipikul oleh beton : Nnc = Nn - Nns = = N 1,7 fc Ac 7 * 6 * 35 * ) = N > Nnc = N» O. K IV-31
32 Pra-Desain kolom type 2 Beban terfaktor (Pu2) Pu2 = 1,2 PDL + 1,6 PLL Pu2 = 1,2(99.191) + 1,6(84.000) = N 420 mm d=300 mm 420 mm b=300 mm D22 mm ket : D sengkang = 10 mm Kl fc Fy Fu = 12 m = 35 Mpa = 210 Mpa = 340 Mpa Luas beton, A c = 420 x 420 = mm2 Luas profil baja, As = WF ( ) Periksa terhadap syarat luas minimum profil baja (SNI ) : x 100% = x 100 % = 6,79 % > 4 %» O. K IV-32
33 Periksa terhadap syarat jarak sengkang / pengikat lateral ( ) Jarak sengkang = 100 mm < 2/3 x 500 = 333,33» O. K Periksa syarat luas tulangan longitudinal (4D22) : Jarak antar tulangan longitudinal = 400 2*(40) 2*(10) 2*(22) = 276 mm. Luas tulangan longitudinal = ¼ * π * 22 2 = ¼ * 3,14 * 22 2 = 379,94 mm 2 > 0,18*276 = 48,68 mm 2» O. K Periksa syarat tulangan lateral : Luas tulangan sengkang = ¼ * π * 10 2 = 78,5 mm 2 > 0,18*(100) = 18 mm 2» O. K Hitung tegangan leleh modifikasi : Luas total tulangan longitudinal, A r = 4*(379,94) = 1519,76 mm2 Luas netto beton, Ac = ,76 = mm2 Untuk profil baja yang diselubung beton, maka : c 1 = 0,7 c 2 = 0,6 c 3 =0,2 f my = f y + c 1 f yr ( ) + c 2 fc ( ) = ,7 (340) ( ) 0,6*35 ( ) =525,74 Mpa IV-33
34 Hitung modulus elastisitas modifikasi : Ec = 0,041* BJ beton 1,5 fc = 0,041* ,5 35 = ,03 Mpa Em = E + C3 * Ec ( ) = ,2 * 28519,03 ( ) = Mpa Jari-jari Girasi kolom komposit diambil dari nilai terbesar diantara : 0,3 * b = 0,3 * 400 = 126 mm Iy = 75,1 mm Menghitung kuat tekan kolom komposit : λc = ( ) = = 1,32 karena λc 1,2, maka» ω = 1,25 * λc 2, maka : ω = 1,25 * 1,32 2 = 2,17 fcr = = = 263,07 Mpa Nn = As * fcr = * 263,07 = N Nn = 0,85 * Nn = 0,85 * = N Nn = > PU2 = N Kuat tekan aksial rencana dari profil WF IV-34
35 Nns = 0,85 * As * fy = 0,85 * * 210 = N Beban tekan aksial rencana yang dipikul oleh beton : Nnc = Nn - Nns = = N 1,7 fc Ac 7 * 6 * 35 * ) = N > Nnc = N» O. K IV-35
36 Pra-Desain kolom type 1 Beban terfaktor (Pu1) Pu1 = 1,2 PDL + 1,6 PLL Pu1 = 1,2( ) + 1,6( ) = N 450 mm d=350 mm 450 mm b=350 mm D22 mm ket : D sengkang = 10 mm Kl fc Fy Fu = 11 m = 35 Mpa = 210 Mpa = 340 Mpa Luas beton, A c = 450 x 450 = mm2 Luas profil baja, As = WF ( ) Periksa terhadap syarat luas minimum profil baja (SNI ) : x 100% = x 100 % = 8,59 % > 4 %» O. K IV-36
37 Periksa terhadap syarat jarak sengkang / pengikat lateral ( ) Jarak sengkang = 100 mm < 2/3 x 450 = 300» O. K Periksa syarat luas tulangan longitudinal (4D22) : Jarak antar tulangan longitudinal = 450 2*(40) 2*(10) 2*(22) = 306 mm. Luas tulangan longitudinal = ¼ * π * 22 2 = ¼ * 3,14 * 22 2 = 379,94 mm 2 > 0,18*306 = 55,08 mm 2» O. K Periksa syarat tulangan lateral : Luas tulangan sengkang = ¼ * π * 10 2 = 78,5 mm 2 > 0,18*(100) = 18 mm 2» O. K Hitung tegangan leleh modifikasi : Luas total tulangan longitudinal, A r = 4*(379,94) = 1519,76 mm2 Luas netto beton, Ac = ,76 = mm2 Untuk profil baja yang diselubung beton, maka : c 1 = 0,7 c 2 = 0,6 c 3 =0,2 f my = f y + c 1 f yr ( ) + c 2 fc ( ) = ,7 (340) ( ) 0,6*35 ( ) =452,50 Mpa IV-37
38 Hitung modulus elastisitas modifikasi : Ec = 0,041* BJ beton 1,5 fc = 0,041* ,5 35 = 28519,03 Mpa Em = E + C3 * Ec ( ) = ,2 * 28519,03 ( ) = Mpa Jari-jari Girasi kolom komposit diambil dari nilai terbesar diantara : 0,3 * b = 0,3 * 450= 135 mm Iy = 88,4 mm Menghitung kuat tekan kolom komposit : λc = ( ) = = 1,08 karena 0,25 < λc < 1,2, maka : ω = 1,43 (1,6 0,67* λc) = 1,63 fcr = = = 278,87 Mpa Nn = As * fcr = * 278,87 = N Nn = 0,85 * Nn = 0,85 * = N Nn = > PU2 = N Kuat tekan aksial rencana dari profil WF IV-38
39 Nns = 0,85 * As * fy = 0,85 * * 210 = N Beban tekan aksial rencana yang dipikul oleh beton : Nnc = Nn - Nns = = N 1,7 fc Ac = 1,7 (0,6)*(35)*(202500) = N > Nnc = N» O. K IV-39
40 Cek kelangsingan kolom : Kolom dikategorikan langsing apabila : > 22 Ket: k = faktor panjang efektif kolom lu = tinggi kolom r = jari-jari penampang kolom, dengan r = Momen inersia total penampang kolom komposit (It) : Kolom type 4 : Dimensi balok = 270 x 270 = mm2 Iyc = Ixc = bh 3 Iyc = Ixc = 270 * Iyc = Ixc = mm4 Profil baja WF ,5.9 Ixs = mm4 Iys = mm4 Ixt = Ixc + Ixs = = mm4 Iyt = Iyc + Iys = = mm4 Kolom type 3 : Dimensi balok = 400 mm x 400 mm Iyc = Ixc = bh 3 Iyc = Ixc = 400 * Iyc = Ixc = mm4 Profil baja WF IV-40
41 Ixs Iys Ixt Iyt = mm4 = mm4 = Ixc + Ixs = = mm4 = Iyc + Iys = = mm4 Kolom type 2 : Dimensi balok = 420 mm x 420 mm Iyc = Ixc = bh 3 Iyc = Ixc = 400 * Iyc = Ixc = mm4 Profil baja WF Ixs = mm4 Iys = mm4 Ixt = Ixc + Ixs = = mm4 Iyt = Iyc + Iys = = mm4 Kolom type 1 : Dimensi balok = 450 mm x 450 mm Iyc = Ixc = bh 3 Iyc = Ixc = 450 * Iyc = Ixc = 3,41 x10^9 mm4 Profil baja WF Ixs = 40,3 x 10^7 mm4 Iys = 13,6 x 10^7 mm4 Ixt = Ixc + Ixs IV-41
42 Iyt = 3,41 x10^9 + 40,3 x 10^7 = 3,82 x 10^9 mm4 = Iyc + Iys = 3,41 x10^9 + 13,6 x 10^7 = 3,55 x 10^9 mm4 Luas total penampang kolom komposit : Kolom type 4 : Luas beton ( Ac) Luas baja (As) Luas total (At) = 270x 270 = mm2 = 3031 mm2 = = cm2 R comp3 = = = 77,09 mm Jadi : > 22 > 22 89,23 > 22» Kolom langsing Kolom type 3 : Luas beton ( Ac) Luas baja (As) Luas total (At) = 400 x 400 = mm2 = 9218 mm2 = = mm2 R comp3 = = = 115,08 mm Jadi : > 22 IV-42
43 > 22 93,84 > 22» Kolom langsing Kolom type 2 : Luas beton ( Ac) Luas baja (As) Luas total (At) = 420 x 420 = mm2 = mm2 = = cm2 R comp3 = = = 121,85 mm Jadi : > 22 > 22 88,63 > 22» Kolom langsing Kolom type 1 : Luas beton ( Ac) Luas baja (As) Luas total (At) = 450 x 450 = mm2 = mm2 = = cm2 R comp3 = = = 131,80 mm Jadi : > 22 > 22 55,91 > 22» Kolom langsing IV-43
44 Cek kestabilan kolom : Kestabilan kolom dapat di cek dengan menggunakan rumus Euler : Pn < Pc Dimana : Pu = Pn Pn = Leonard Euler menemukan bahwa gaya tekan bebas, dimana kolom masih stabil adalah : Pc = Atau : Pc = Dimana : k = 1/n» n = efek tekuk pada kolom = 1 Kolom type 4 : Pn = Pn = = N Pc = Pc = = N Jadi : Pn = N < Pc = N» O.K Kolom type 3 : Pn = Pn = Pc = 85 = N IV-44
45 Pc = = N Jadi : Pn = N < Pc = N» O.K Kolom type 2 : Pn = Pn = Pc = 85 = N Pc = = N Jadi : Pn = N < Pc = N» O.K Kolom type 1 : Pn = Pn = Pc = 85 = N Pc = = N Jadi : Pn = N < Pc = N» O.K IV-45
46 Rumus Eurocode : Ncrit = Ket: Ncrit = N critical atau Pc (EI)e = the effective elastic flexural stiffness (EI)e about of the axis bending, dijabarkan sebagai berikut : (EI)e = Es*Is+0,8*Ec*Ic Kolom type 4 : Ncrit = (EI)e = Es*Is+0,8*Ec*Ic =(2x10 5 *2,93x10 6 )+(0,8 * *4,42x10 8 ) = 10,69 x Ncrit = = 1,64 x 10 6 N Jadi : Pn = N < Ncrit = 1,64 x 10 6 N» O.K Kolom type 3 : Ncrit = (EI)e = Es*Is+0,8*Ec*Ic =(2x10 5 *36,5x10 6 )+(0,8 * 28519*21,33x10 8 ) = 55,97 x Ncrit = = 3,83 x 10 6 N Jadi : Pn = 1,79 x 10 6 N < Ncrit = 3,83 x 10 6 N» O.K IV-46
47 Kolom type 2 : Ncrit = (EI)e = Es*Is+0,8*Ec*Ic =(2x10 5 * 67,5x10 6 )+(0,8 * 28519*25,93x10 8 ) = 72,66 x Ncrit = = 4,97 x 10 6 N Jadi : Pn = 2,98 x 10 6 N < Ncrit = 4,97 x 10 6 N» O.K Kolom type 1 : Ncrit = (EI)e = Es*Is+0,8*Ec*Ic =(2x10 5 * 136x10 6 )+(0,8 * 28519*34,17x10 8 ) = 105,16 x Ncrit = = 8,56 x 10 6 N Jadi : Pn = 3,92 x 10 6 N < Ncrit = 8,56 x 10 6 N» O.K IV-47
48 Cek kekuatan kolom Kekuatan kolom komposit di cek dengan menggunakan rumus kombinasi tekan lentur sesuai dengan SNI pasal 12.5 Untuk 0,2 + ( + ) 1,0 Untuk 0,2 + ( + ) 1,0 Kolom yang ditinjau adalah kolom C 11 pada lantai 1 Dari hasil output ETABS, didapat : Mux Muy = Nmm = Nmm P = N (teknan)» Ns = = = = N Dari hasil perhitungan : cn = N b untuk kolom komposit = 0,85 Dari tabel baja untuk profil Sx (Wx) Sy (Wy) Fc Fy = 2300 cm3 = 776 cm3 = 35 N/mm2 = 210 N/mm2 Nconc = 0,85 * fc * Ac =0,85 * 35 * = 6,02 x 10^6 N IV-48
49 Nsteel = Fy * As = 210 *17390 = 3,65 x 10^6 N NO = Nc + Ns = 6,02 x 10^6 + 3,65 x 10^6 = 9,67 x 10^6 N Mps = Fy * S Mpsx = Fy * Sx = 210 * (2,3 x 10^6) = 483 x 10^6 Nmm Mpsy = Fy * Sy = 210 * (7,76 x 10^5) = 162,9 x 10^6 Nmm Superposition Method: jika : 0 Ns Nconc Ms = Mps + * + jika : Nconc Ns No Ms = M psn = 1,18 (1- ( M Mps Karena 0 Ns Nconc, maka : Msx = 483 x 10^6 + * = 651,47 x 10^6 Nmm Msy = 162,9 x 10^6 + * = 331,43 x 10^6 Nmm Mnx = Msx = 651,47 x 10^6 Nmm Mny = Msy = 331,43 X 10^6 Nmm IV-49
50 = = - 0,46 < 0,2 Rumus yang digunakan : + ( + ) 1, ( ) = - 0,10 1,0 O.K IV-50
51 4.4 Analisis Gempa Data gempa Jenis tanah = tanah lunak Wilayah gempa = Zona 3 Faktor keutamaan (I) = 1 Reduksi gempa SRPMM (R) = 6,5 Tinggi gedung (h) = 43 m Jumlah lantai (n) = Beban geser dasar Beban geser dasar nominal statik ekivalen V yang terjadi ditingkat dasar dihitung dengan persamaan : V C1 I Wt R = Beban geser dasar nominal statik ekivalen akibat pegaruh gempa rencana = Nilai faktor respons gempa yang didapat dari spectrum respons gempa rencana untuk waktu getar alami fundamental dari struktur gedung. = Faktor keutamaan = berat total gedung = faktor reduksi gempa Beban gempa nominal statik ekuivalen F i yang menangkap pada pusat massa lantai tingkat ke-i menurut persamaan : F i W n i 1 i W i z i z i V 1 IV-51
52 Wi Zi n = berat lantai tingkat ke-i, termasuk beban hidup yang sesuai = ketinggian lantai tingkat ke-i diukur dari taraf penjepitan lateral menurut pasal dan pasal = nomor lantai tingkat paling atas distribusi base shear menjadi gaya geser tingkat fi Distribusi beban geser dasar (base shear) menjadi gaya geser tingkat, yaitu : Analisa statik Fi = Wi. hi x 0,8 x V wi. hi Dimana : Wi Hi N n 1 = berat lantai tingkat ke-i atas suatu gedung, termasuk beban hidup yang sesuai Analisa dinamik : = ketinggian lantai tingakt ke-i suatu sttruktur gedung terhadap taraf penjepitan lateral = nomor lantai tingkat paling atas ; jumlah lantai tingkat struktur gedung ; dan subkrip menunjukan besaran nominal Berdasarkan grafik spectrum respons gempa wilayah 3. Penjumlahan respons gempa yang disebut dalam pasal SNI untuk struktur gedung tidak beraturan yang memiliki waktu getar alami berdekatan harus dilakukan dengan metode yang dikenal kombinasi kuadrik lengkap (Complete Quadratic Combination atau CQC) Waktu getar alami harus dianggap berdekatan apabila selisih nilainy kurang dari 15%. Untuk struktur gedung tidak beraturan yang memiliki waktu getar alami yang berjauhan, penjumlahan respons ragam tersebut dapat dilakukan dengan metode yang dikenal dengan akar jumlah kuadrat (Square Root of the Sum of Square atau SRSS). Persyaratan menurut pasal SNI maka gaya geser tingakt nominal akibat IV-52
53 pengaruh gempa rencana sapanjang ringgi struktur gedung hasil analisis ragam spektrum respons dalam suatu arah tertentu, harus dikalikan nilainya dengan suatu faktor skala : 8 Ket : V1 Vt =gaya geser dasar nominl sebagai respons dianamik ragam yang pertama = gaya geser dasar nominal yang didapat dari hasil analisis ragam spektrum respons pembatasan waktu getar alami fundmenntal Untuk mencegah struktur gedung yang terlalu flexible, nilai getar waktu alami fundamental T1 dibatasi dengan rumus : T1 < ξ n Ket : ξ = wilayah gempa zona 3 n T1 = jumlah tingkat = waktu getar alami IV-53
54 4.4.4 Hasil penginputan ke program ETABS 2013 Setelah perhitungan dimensi balok dan dimensi kolom, langkah selanjutnya adalah penginputan data keprogram ETABS Berikut data-data yang didapat setelah penginputan dimensi : Tabel 4.9 Center mass rigidity (ton.m) Tabel 4.10 story shear spec-x IV-54
55 Tabel 4.11 Story shear spec-y Tabel 4.12 Modal Participating Mass Ratios IV-55
56 Tabel 4.13 Perhitungan beban gempa Hasil gaya lateral (Fi-x dan Fi-y) yang di input ulang ke program ETABS 2013 Tabel 4.14 Static Equivalent Analysis dan Dinamic Analysis IV-56
57 4.4.5 Hasil penginputan ulang ke program ETABS 2013 Setelah didapatkan gaya lateral maka, nilai Fi-x dan Fi-y diinput kembali keprogram Etabs Berikut data yang didapat dan digunakan untuk mengetahui berapa besarnya gaya geser yang terjadi pada dinding geser dan kolom. Gaya geser yang dipengaruhi oleh Respon Spectrum : Gaya geser yang dipengaruhi oleh Respon Spectrum Gaya geser pada shear Wall yang dipengaruhi oleh Respon Spectrum Tabel 4.15 Gaya geser yang diterima oleh shearwall yang dipengaruhi oleh Respons spectrum IV-57
58 Grafik 4.1 Gaya geser yang diterima oleh shearwall yang dipengaruhi oleh Respons spectrum Gaya geser pada kolom yang dipengaruhi oleh Respon Spectrum Tabel 4.16 Gaya geser yang diterima kolom yang dipengaruhi oleh Respons Spectrum IV-58
59 Grafik 4.2 Gaya geser yang diterima oleh kolom yang dipengaruhi oleh Respons Spectrum Gaya geser Total yang diterima shearwall dan kolom yang dipengaruhi oleh Respon Spectrum Tabel 4.17 Gaya geser total yang diterima shearwall dan kolom yang dipengaruhi Respon Spektrum IV-59
60 Grafik 4.3 Gaya geser total yang diterima shearwall dan kolom yang dipengaruhi Respon Spektrum Gaya geser yang dipengaruhi oleh beban kombinasi maksimal : Tabel 4.18 Gaya geser total pada shear wall dan kolom yang dipengaruhi oleh beban kombinasi maksimal IV-60
61 Grafik 4.4 Gaya geser total pada shear wall dan kolom yang dipengaruhi oleh beban kombinasi maksimal Tabel 4.19 Perbandingan gaya geser yang dipengaruhi Respon Spektrum dengan Beban Kombinasi Maksimal IV-61
62 Grafik 4.5 Perbandingan gaya geser total yang dipengaruhi Respon Spektrum dengan Beban Kombinasi Maksimal Kinerja Batas Layan Kinerja batas layan strukutr gedung ditentukan oleh simpangan antartingkat akibat pengaruh gempa rencana. Yaitu untuk membatasi terjadinya pelelehan baja dan peretakan beton yang berlebihan, disamping itu untuk mencegah kerusakan non-struktur dan ketidak nyamanan penghuni. Simpangan antar-tingkat ini harus dihitung dari simpangan struktur gedung tersebut akibat pengaruh gempa nominal yang telah dibagi oleh faktor skala. Untuk memenuhi persyaratan kinerja batas layan struktur gedung, dalam segala hal simpangan antar-tingkat yang dihitung dari simpangan struktur gedung menurut pasal tidak boleh melampaui 0.03/R kali tingkat yang bersangkutan atau 30 mm bergantung yang mana nilainya yang terkecil. IV-62
63 Tabel 4.20 D1 SPECX UX & UY Grafik 4.6 D1 SPECX UX & UY IV-63
64 Tabel 4.21 D1 SPECY UX & UY Grafik 4.7 D1 SPECY UX & UY IV-64
65 Tabel 4.22 D1 U12 MAX UX & UY Grafik 4.8 D1 U12 MAX UX & UY IV-65
66 Tabel 4.23 D1 SPECX, SPECY & U12 MAX (UX & UY) Grafik 4.9 D1 SPECX, SPECY & U12 MAX (UX & UY) IV-66
67 Tabel 4.24 Analisa kerja batas layan Specx Tabel 4.25 Analisa kerja batas layan Specy IV-67
68 Tabel 4.26 Analisa kerja batas layan U12 max Grafik 4.10 Analisa kerja batas layan Specx IV-68
69 Grafik 4.11 Analisa kerja batas layan Specy Grafik 4.12 Analisa kerja batas layan U12 max IV-69
70 IV-70 Bab IV Analisis Struktur Atas
BAB IV ANALISIS STRUKTUR ( MENGGUNAKAN LANTAI BETON BONDECK ) Sebuah gedung perhotelan 9 lantai direncanakan dengan struktur baja.
BAB IV ANALISIS STRUKTUR ( MENGGUNAKAN LANTAI BETON BONDECK ) 4.1. Pemodelan Struktur 4.1.1. Sistem Struktur Sebuah gedung perhotelan 9 lantai direncanakan dengan struktur baja. Gedung tersebut terletak
BAB IV POKOK PEMBAHASAN DESAIN. Perhitungan prarencana bertujuan untuk menghitung dimensi-dimensi
BAB IV POKOK PEMBAHASAN DESAIN 4.1 Perencanaan Awal (Preliminary Design) Perhitungan prarencana bertujuan untuk menghitung dimensi-dimensi rencana struktur, yaitu pelat, balok dan kolom agar diperoleh
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN. Permasalahan utama yang dihadapi dalam perencanaan gedung bertingkat tinggi
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN 3.1. Umum Permasalahan utama yang dihadapi dalam perencanaan gedung bertingkat tinggi adalah masalah kekakuan dari struktur. Pada prinsipnya desain bangunan gedung bertingkat
Laporan Tugas Akhir Perencanaan Struktur Gedung Apartemen Salemba Residences 4.1 PERMODELAN STRUKTUR Bentuk Bangunan
BAB IV ANALISIS STRUKTUR 4.1 PERMODELAN STRUKTUR 4.1.1. Bentuk Bangunan Struktur bangunan Apartemen Salemba Residence terdiri dari 2 buah Tower dan bangunan tersebut dihubungkan dengan Podium. Pada permodelan
LAMPIRAN 1 PRELIMINARY DESAIN
LAMPIRAN 1 PRELIMINARY DESAIN L1.1 Preliminary Pelat Lantai. - Kombinasi Pembebanan - q ult1 = 1,4 q DL = 1,4 (104) = 145,6 kg/m 2 - q ult2 = 1,2 q DL + 1,6q LL = 1,2 (104) +1,6(400) = 764,8 kg/m 2 Digunakan
BAB IV ANALISIS STRUKTUR ATAS
BAB IV ANALISIS STRUKTUR ATAS 4.1 Data Perancangan Bangunan Alternatif Bentuk bangunan : Jumlah lantai : 8 lantai Tinggi total gedung : 35 m Fungsi gedung : - Lantai dasar s.d lantai 4 untuk areal parkir
TUGAS AKHIR RC
TUGAS AKHIR RC09-1380 MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG OFFICE BLOCK PEMERINTAHAN KOTA BATU MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON AMANDA KHOIRUNNISA 3109 100 082 DOSEN PEMBIMBING IR. HEPPY KRISTIJANTO,
BAB IV ANALISIS PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG
BAB IV ANALISIS PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG Bab IV Analisis Perencanaan Struktur Gedung 4.1 Pembebanann Struktur Berdasarkan SNI-03-1729-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Bajaa untuk Bangunan
MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG GRAHA AMERTA RSU Dr. SOETOMO SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON
SEMINAR TUGAS AKHIR MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG GRAHA AMERTA RSU Dr. SOETOMO SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON Oleh : ANTON PRASTOWO 3107 100 066 Dosen Pembimbing : Ir. HEPPY KRISTIJANTO,
BAB V ANALISA STRUKTUR PRIMER
BAB V ANALISA STRUKTUR PRIMER PEMBEBANAN GRAVITASI Beban Mati Pelat lantai Balok & Kolom Dinding, Tangga, & Lift dll Beban Hidup Atap : 100 kg/m2 Lantai : 250 kg/m2 Beban Gempa Kategori resiko bangunan
BAB IV ANALISIS DAN PEMBAHASAN. 1. Perhitungan Balok Existing WI = WF-400x200x8x13 (tabel baja) mm mm
BAB IV ANALISIS DAN PEMBAHASAN 4.1. Preliminary Desain 4.1.1 Perencanaan Dimensi Balok 1. Perhitungan Balok Existing WI = WF-400x200x8x13 (tabel baja) ht bf tw tf r A 400.00 mm 200.00 mm 8.00 mm 13.00
PERENCANAAN STRUKTUR RANGKA BAJA BERATURAN TAHAN GEMPA BERDASARKAN SNI DAN FEMA 450
PERENCANAAN STRUKTUR RANGKA BAJA BERATURAN TAHAN GEMPA BERDASARKAN SNI 03-1726-2002 DAN FEMA 450 Calvein Haryanto NRP : 0621054 Pembimbing : Yosafat Aji Pranata, S.T.,M.T. JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS
BAB III METEDOLOGI PENELITIAN. dilakukan setelah mendapat data dari perencanaan arsitek. Analisa dan
BAB III METEDOLOGI PENELITIAN 3.1 Prosedur Penelitian Pada penelitian ini, perencanaan struktur gedung bangunan bertingkat dilakukan setelah mendapat data dari perencanaan arsitek. Analisa dan perhitungan,
BAB 4 HASIL DAN PEMBAHASAN
BAB 4 HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1 Hasil Pengumpulan Data Pada penelitian ini, data teknis yang digunakan adalah data teknis dari struktur bangunan gedung Binus Square. Berikut adalah parameter dari komponen
BAB II LANDASAN TEORI. kestabilan struktur dalam menahan segala pembebanan yang dikenakan padanya,
BAB II LANDASAN TEORI 2.1. Tinjauan Pustaka. Dalam merancang suatu struktur bangunan harus diperhatikan kekakuan, kestabilan struktur dalam menahan segala pembebanan yang dikenakan padanya, serta bagaimana
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG TRANS NATIONAL CRIME CENTER MABES POLRI JAKARTA. Oleh : LEONARDO TRI PUTRA SIRAIT NPM.
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG TRANS NATIONAL CRIME CENTER MABES POLRI JAKARTA Laporan Tugas Akhir Sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari Universitas Atma Jaya Yogyakarta Oleh
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG CONDOTEL MATARAM CITY YOGYAKARTA. Oleh : KEVIN IMMANUEL KUSUMA NPM. :
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG CONDOTEL MATARAM CITY YOGYAKARTA Laporan Tugas Akhir sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari Universitas Atma Jaya Yogyakarta Oleh : KEVIN IMMANUEL
BAB IV ANALISA STRUKTUR
BAB IV ANALISA STRUKTUR 4.1 Data-data Struktur Pada bab ini akan membahas tentang analisa struktur dari struktur bangunan yang direncanakan serta spesifikasi dan material yang digunakan. 1. Bangunan direncanakan
PERENCANAAN GEDUNG BETON BERTULANG BERATURAN BERDASARKAN SNI DAN FEMA 450
PERENCANAAN GEDUNG BETON BERTULANG BERATURAN BERDASARKAN SNI 02-1726-2002 DAN FEMA 450 Eben Tulus NRP: 0221087 Pembimbing: Yosafat Aji Pranata, ST., MT JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS
BAB III METODOLOGI PENELITIAN. menggunakan sistem struktur penahan gempa ganda, sistem pemikul momen dan sistem
BAB III METODOLOGI PENELITIAN 3.1 Alur Penelitian Dalam penelitian ini akan dilakukan analisis sistem struktur penahan gempa yang menggunakan sistem struktur penahan gempa ganda, sistem pemikul momen dan
BAB III METODE PENELITIAN
BAB III METODE PENELITIAN 3.1. Bagan Alir Mulai PENGUMPULAN DATA STUDI LITERATUR Tahap Desain Data: Perhitungan Beban Mati Perhitungan Beban Hidup Perhitungan Beban Angin Perhitungan Beban Gempa Pengolahan
Yogyakarta, Juni Penyusun
KATA PENGANTAR Assalamu Alaikum Warahmatullahi Wabarakatuh Alhamdulillah, dengan segala kerendahan hati serta puji syukur, kami panjatkan kehadirat Allah SWT, karena atas segala kasih sayang-nya sehingga
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PUSAT KEGIATAN MAHASISWA POLITEKNIK NEGERI MALANG DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PUSAT KEGIATAN MAHASISWA POLITEKNIK NEGERI MALANG DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM) Oleh : TRIA CIPTADI 3111 030 013 M. CHARIESH FAWAID 3111 030 032 Dosen
BAB IV PERENCANAAN AWAL (PRELIMINARY DESIGN)
BB IV PERENCNN WL (PRELIMINRY DESIGN). Prarencana Pelat Beton Perencanaan awal ini dimaksudkan untuk menentukan koefisien ketebalan pelat, α yang diambil pada s bentang -B, mengingat pada daerah sudut
BAB III METODOLOGI PENELITIAN. untuk mencari ketinggian shear wall yang optimal untuk gedung perkantoran 22
BAB III METODOLOGI PENELITIAN 3.1 Umum Metode penelitian ini menggunakan metode analisis perancangan yang difokuskan untuk mencari ketinggian shear wall yang optimal untuk gedung perkantoran 22 lantai.
BAB IV PERHITUNGAN DAN PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG. Pada perencanaan gedung ini penulis hanya merencanakan gedung bagian atas
BAB IV PERHITUNGAN DAN PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG Pada perencanaan gedung ini penulis hanya merencanakan gedung bagian atas bangunan yang direncanakan sebanyak 10 lantai dengan ketinggian gedung 40m.
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR FLAT PLATE BETON BERTULANG UNTUK GEDUNG EMPAT LANTAI TAHAN GEMPA
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR FLAT PLATE BETON BERTULANG UNTUK GEDUNG EMPAT LANTAI TAHAN GEMPA Helmi Kusuma NRP : 0321021 Pembimbing : Daud Rachmat Wiyono, Ir., M.Sc FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK SIPIL
PEMODELAN DINDING GESER PADA GEDUNG SIMETRI
PEMODELAN DINDING GESER PADA GEDUNG SIMETRI Nini Hasriyani Aswad Staf Pengajar Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Haluoleo Kampus Hijau Bumi Tridharma Anduonohu Kendari 93721 niniaswad@gmail.com
BAB II TINJAUAN PUSTAKA
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Konsep Pemilihan Struktur Desain struktur harus memperhatikan beberapa aspek, diantaranya : Aspek Struktural ( kekuatan dan kekakuan struktur) Aspek ini merupakan aspek yang
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG APARTEMEN SEMBILAN LANTAI DI YOGYAKARTA. Oleh : PRISKA HITA ERTIANA NPM. :
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG APARTEMEN SEMBILAN LANTAI DI YOGYAKARTA Laporan Tugas Akhir sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari Universitas Atma Jaya Yogyakarta Oleh : PRISKA
Soal 2. b) Beban hidup : beban merata, w L = 45 kn/m beban terpusat, P L3 = 135 kn P1 P2 P3. B C D 3,8 m 3,8 m 3,8 m 3,8 m
Soal 2 Suatu elemen struktur sebagai balok pelat berdinding penuh (pelat girder) dengan ukuran dan pembebanan seperti tampak pada gambar di bawah. Flens tekan akan diberi kekangan lateral di kedua ujung
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN 3.1. Diagram Alir Perencanaan Struktur Atas Baja PENGUMPULAN DATA AWAL PENENTUAN SPESIFIKASI MATERIAL PERHITUNGAN PEMBEBANAN DESAIN PROFIL RENCANA PERMODELAN STRUKTUR DAN
BAB II TINJAUAN PUSTAKA Pendahuluan Permasalahan Yang Akan Diteliti 7
DAFTAR ISI HALAMAN JUDUL LEMBAR PENGESAHAN KATA PENGANTAR LEMBAR MOTTO LEMBAR PERSEMBAHAN DAFTAR ISI DAFTAR GAMBAR DAFTAR TABEL DAFTAR NOTASI ABSTRAKSI i ii iii v vi x xi xjv xv xjx BAB I PENDAHULUAN 1
REVIEW DESAIN STRUKTUR GEDUNG CENTER FOR DEVELOPMENT OF ADVANCE SCIENCE AND TECHNOLOGY (CDAST) UNIVERSITAS JEMBER DENGAN KONSTRUKSI BAJA TAHAN GEMPA
REVIEW DESAIN STRUKTUR GEDUNG CENTER FOR DEVELOPMENT OF ADVANCE SCIENCE AND TECHNOLOGY (CDAST) UNIVERSITAS JEMBER DENGAN KONSTRUKSI BAJA TAHAN GEMPA Wahyu Aprilia*, Pujo Priyono*, Ilanka Cahya Dewi* Jurusan
BAB III METODELOGI PENELITIAN
BAB III METODELOGI PENELITIAN 3.1 Pendahuluan Pada penelitian ini, Analisis kinerja struktur bangunan bertingkat ketidakberaturan diafragma diawali dengan desain model struktur bangunan sederhanan atau
BAB III PEMODELAN DAN ANALISIS STRUKTUR
BAB III PEMODELAN DAN ANALISIS STRUKTUR 3.1. Pemodelan Struktur Pada tugas akhir ini, struktur dimodelkan tiga dimensi sebagai portal terbuka dengan penahan gaya lateral (gempa) menggunakan 2 tipe sistem
IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
IV. HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1 Perhitungan Struktur Akibat Gaya Gempa Beban gempa adalah semua beban statik ekivalen yang bekerja pada gedung tersebut atau bagian dari gedung tersebut yang menirukan pengaruh
BAB IV ANALISIS STRUKTUR. Berat sendri pelat = 0.12 x 2400 kg/m 3 = 288 kg/m 2. Berat Spesi = 3 x 21 kg/m 2 /cm = 63 kg/m 2
BAB IV ANALISIS STRUKTUR 4.1. Pembebanan a. Beban Mati ( DL) Berat sendri pelat = 0.1 x 400 kg/m 3 = 88 kg/m Berat Spesi = 3 x 1 kg/m /cm = 63 kg/m Penutup lantai (Granit) = x 4 kg/m /cm = 48 kg/m Pelafond
TAMPAK DEPAN RANGKA ATAP MODEL 3
TUGAS STRUKTUR BAJA 11 Bangunan gedung dengan struktur atap dibuat dengan struktur rangka baja. Bentang struktur bangunan, beban gravitasi, beban angin dan mutu bahan, dijelaskan pada data teknis berikut.
BAB IV ANALISA STRUKTUR GEDUNG. Berat sendiri pelat = 156 kg/m 2. Berat plafond = 18 kg/m 2. Berat genangan = 0.05 x 1000 = 50 kg/m 2
BAB IV ANALISA STRUKTUR GEDUNG. Pembebanan a. Beban ati (DL) Beba mati pelat atap : Berat sendiri pelat = 56 kg/m Berat plaond = 8 kg/m Berat genangan = 0.05 000 = 50 kg/m DL = kg/m Beban mati untuk lantai
ANALISIS STRUKTUR GEDUNG BERTINGKAT RENDAH DENGAN SOFTWARE ETABS V.9.6.0
ANALISIS STRUKTUR GEDUNG BERTINGKAT RENDAH DENGAN SOFTWARE ETABS V.9.6.0 Muhammad Haykal, S.T. Akan Ahli Struktur Halaman 1 Table Of Contents 1.1 DATA STRUKTUR. 3 1.2 METODE ANALISIS.. 3 1.3 PERATURAN
DESAIN DINDING GESER TAHAN GEMPA UNTUK GEDUNG BERTINGKAT MENENGAH. Refly. Gusman NRP :
DESAIN DINDING GESER TAHAN GEMPA UNTUK GEDUNG BERTINGKAT MENENGAH Refly. Gusman NRP : 0321052 Pembimbing : Ir. Daud R. Wiyono, M.Sc. Pembimbing Pendamping : Cindrawaty Lesmana, ST., M.Sc.(Eng) FAKULTAS
TUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR KONSTRUKSI BAJA GEDUNG DENGAN PERBESARAN KOLOM
TUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR KONSTRUKSI BAJA GEDUNG DENGAN PERBESARAN KOLOM Diajukan sebagai syarat untuk meraih gelar Sarjana Teknik Setrata I (S-1) Disusun oleh : NAMA : WAHYUDIN NIM : 41111110031
PEMODELAN DINDING GESER BIDANG SEBAGAI ELEMEN KOLOM EKIVALEN PADA MODEL GEDUNG TIDAK BERATURAN BERTINGKAT RENDAH
PEMODELAN DINDING GESER BIDANG SEBAGAI ELEMEN KOLOM EKIVALEN PADA MODEL GEDUNG TIDAK BERATURAN BERTINGKAT RENDAH Yunizar NRP : 0621056 Pemnimbing : Yosafat Aji Pranata, ST., MT. FAKULTAS TEKNIK JURUSAN
Tugas Besar Struktur Bangunan Baja 1. PERENCANAAN ATAP. 1.1 Perhitungan Dimensi Gording
1.1 Perhitungan Dimensi Gording 1. PERENCANAAN ATAP 140 135,84 cm 1,36 m. Direncanakan gording profil WF ukuran 100x50x5x7 A = 11,85 cm 2 tf = 7 mm Zx = 42 cm 2 W = 9,3 kg/m Ix = 187 cm 4 Zy = 4,375 cm
BAB 4 HASIL DAN PEMBAHASAN
75 BAB 4 HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1. Hasil Pengumpulan Data Gedung digunakan untuk hunian dengan lokasi di Menado dibangun diatas tanah sedang (lihat Tabel 2.6). Data-data yang diperoleh selanjutnya akan
BAB IV ANALISIS & PEMBAHASAN
BAB IV ANALISIS & PEMBAHASAN 4.1 EKSENTRISITAS STRUKTUR Pada Tugas Akhir ini, semua model mempunyai bentuk yang simetris sehingga pusat kekakuan dan pusat massa yang ada berhimpit pada satu titik. Akan
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS STUDENT PARK APARTMENT SETURAN YOGYAKARTA
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS STUDENT PARK APARTMENT SETURAN YOGYAKARTA Laporan Tugas Akhir sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari Universitas Atma Jaya Yogyakarta Oleh: Cinthya Monalisa
BAB 2 DASAR TEORI Dasar Perencanaan Jenis Pembebanan
BAB 2 DASAR TEORI 2.1. Dasar Perencanaan 2.1.1 Jenis Pembebanan Dalam merencanakan struktur suatu bangunan bertingkat, digunakan struktur yang mampu mendukung berat sendiri, gaya angin, beban hidup maupun
BAB IV HASIL DAN ANALISIS. program ETABS V Perencanaan struktur dengan sistem penahan-gaya
BAB IV HASIL DAN ANALISIS 4.1 Data Struktur 4.1.1. Geometri dan Permodelan Struktur Permodelan struktur Perluasan pabrik baru PT Interbat dilakukan dengan program ETABS V 9.7.4. Perencanaan struktur dengan
MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG RUMAH SAKIT ROYAL SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA-BETON
TUGAS AKHIR RC09 1380 MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG RUMAH SAKIT ROYAL SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA-BETON OLEH: RAKA STEVEN CHRISTIAN JUNIOR 3107100015 DOSEN PEMBIMBING: Ir. ISDARMANU, M.Sc
BAB III ESTIMASI DIMENSI ELEMEN STRUKTUR
BAB III ESTIMASI DIMENSI ELEMEN STRUKTUR 3.. Denah Bangunan Dalam tugas akhir ini penulis merancang suatu struktur bangunan dengan denah seperti berikut : Gambar 3.. Denah bangunan 33 34 Dilihat dari bentuk
BAB III STUDI KASUS 3.1 UMUM
BAB III STUDI KASUS 3.1 UMUM Tahap awal adalah pemodelan struktur berupa desain awal model, yaitu menentukan denah struktur. Kemudian menentukan dimensi-dimensi elemen struktur yaitu balok, kolom dan dinding
BAB III METODE PENELITIAN
BAB III METODE PENELITIAN 3.1 Kerangka Berfikir Sengkang merupakan elemen penting pada kolom untuk menahan beban gempa. Selain menahan gaya geser, sengkang juga berguna untuk menahan tulangan utama dan
Modifikasi Perencanaan Gedung Office Block Pemerintahan Kota Batu Menggunakan Struktur Komposit Baja Beton
Modifikasi Perencanaan Gedung Office Block Pemerintahan Kota Batu Menggunakan Struktur Komposit Baja Beton Amanda Khoirunnisa, Heppy Kristijanto, R. Soewardojo. Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil
BAB III LANDASAN TEORI. A. Pembebanan
BAB III LANDASAN TEORI A. Pembebanan Dalam perancangan suatu struktur bangunan harus memenuhi peraturanperaturan yang berlaku sehingga diperoleh suatu struktur bangunan yang aman secara konstruksi. Struktur
BAB IV PEMODELAN STRUKTUR
BAB IV PEMODELAN STRUKTUR Dalam tugas akhir ini akan dilakukan analisa statik non-linier bagi dua sistem struktur yang menggunakan sistem penahan gaya lateral yang berbeda, yaitu shearwall dan tube, dengan
BAB II TINJAUAN PUSTAKA
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Pendahuluan Berdasarkan Pasal 3.25 SNI 03 2847 2002 elemen struktural kolom merupakan komponen struktur dengan rasio tinggi terhadap dimensi lateral terkecil melebihi tiga,
BAB IV DESAIN STRUKTUR ATAS
BAB IV DESAIN STRUKTUR ATAS 4. Data- data Struktur Pada bab ini akan menganilisis struktur atas, data-data struktur serta spesifikasi bahan dan material adalah sebagai berikut : 1. Bangunan gedung digunakan
DESAIN BALOK SILANG STRUKTUR GEDUNG BAJA BERTINGKAT ENAM
DESAIN BALOK SILANG STRUKTUR GEDUNG BAJA BERTINGKAT ENAM Fikry Hamdi Harahap NRP : 0121040 Pembimbing : Ir. Ginardy Husada.,MT UNIVERSITAS KRISTEN MARANATHA FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK SIPIL BANDUNG
Modifikasi Struktur Gedung Graha Pena Extension di Wilayah Gempa Tinggi Menggunakan Sistem Ganda
TUGAS AKHIR RC09 1380 Modifikasi Struktur Gedung Graha Pena Extension di Wilayah Gempa Tinggi Menggunakan Sistem Ganda Kharisma Riesya Dirgantara 3110 100 149 Dosen Pembimbing Endah Wahyuni, ST., MSc.,
BAB III METODE DESAIN DAN PERENCANAAN RANGKA BALOK BAJA
BAB III METODE DESAIN DAN PERENCANAAN RANGKA BALOK BAJA 3.1 Diagram Alir Perencanaan Kuda kuda Mulai KUDA KUDA TYPE 1 KUDA KUDA TYPE 2 KUDA KUDA TYPE 3 PRE/DESIGN GORDING PEMBEBANAN PRE/DESIGN GORDING
LAPORAN PERHITUNGAN STRUKTUR
LAPORAN PERHITUNGAN STRUKTUR Disusun oleh : Irawan Agustiar, ST DAFTAR ISI DATA PEMBEBANAN METODE PERHITUNGAN DAN SPESIFIKASI TEKNIS A. ANALISA STRUKTUR 1. Input : Bangunan 3 lantai 2 Output : Model Struktur
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN. Studi kasus pada penyusunan Tugas Akhir ini adalah perancangan gedung
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN 3.1 Data Perencanaan Studi kasus pada penyusunan Tugas Akhir ini adalah perancangan gedung bertingkat 5 lantai dengan bentuk piramida terbalik terpancung menggunakan struktur
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG SYARIAH TOWER UNIVERSITAS AIRLANGGA MENGGUNAKAN BETON BERTULANG DAN BAJA-BETON KOMPOSIT
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG SYARIAH TOWER UNIVERSITAS AIRLANGGA MENGGUNAKAN BETON BERTULANG DAN BAJA-BETON KOMPOSIT Retno Palupi, I Gusti Putu Raka, Heppy Kristijanto Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik
MODIFIKASI PERENCANAAN APARTEMEN BALE HINGGIL DENGAN METODE DUAL SYSTEM BERDASARKAN RSNI XX DI WILAYAH GEMPA TINGGI
MODIFIKASI PERENCANAAN APARTEMEN BALE HINGGIL DENGAN METODE DUAL SYSTEM BERDASARKAN RSNI-03-1726-20XX DI WILAYAH GEMPA TINGGI Disusun : Hendro Asmoro Dosen Pembimbing : Ir. Mudji Irmawan, MS. Bambang Piscesa,
BAB V ANALISIS PEMBEBANAN
BAB V ANALISIS PEMBEBANAN Analisis pembebanan pada penelitian ini berupa beban mati, beban hidup, beban angin dan beban gempa. 3,5 m 3,5 m 3,5 m 3,5 m 3,5 m 3,5 m 4,5 m 3,25 m 4,4 m 4,45 m 4 m Gambar 5.1.
DAFTAR ISI. Halaman Judul Pengesahan Persetujuan Surat Pernyataan Kata Pengantar DAFTAR TABEL DAFTAR GAMBAR DAFTAR NOTASI DAFTAR LAMPIRAN
DAFTAR ISI Halaman Judul i Pengesahan ii Persetujuan iii Surat Pernyataan iv Kata Pengantar v DAFTAR ISI vii DAFTAR TABEL x DAFTAR GAMBAR xiv DAFTAR NOTASI xviii DAFTAR LAMPIRAN xxiii ABSTRAK xxiv ABSTRACT
BAB III LANDASAN TEORI. Bangunan Gedung SNI pasal
BAB III LANDASAN TEORI 3.1. Analisis Penopang 3.1.1. Batas Kelangsingan Batas kelangsingan untuk batang yang direncanakan terhadap tekan dan tarik dicari dengan persamaan dari Tata Cara Perencanaan Struktur
APLIKASI SAP2000 UNTUK PEMBEBANAN GEMPA STATIS DAN DINAMIS DALAM PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BAJA
APLIKASI SAP2000 UNTUK PEMBEBANAN GEMPA STATIS DAN DINAMIS DALAM PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BAJA TUGAS AKHIR Oleh : Made Hendra Prayoga (1104105132) JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS UDAYANA
MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG SEKOLAH TERANG BANGSA SEMARANG MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON
SEMINAR TUGAS AKHIR MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG SEKOLAH TERANG NGSA SEMARANG MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT JA BETON Oleh : Insan Wiseso 3105 100 097 Dosen Pembimbing : Ir. R. Soewardojo, MSc Ir. Isdarmanu,
BAB IV METODOLOGI PENELITIAN A. Langkah Langkah Perancangan. Langkah langkah yang akan dilakasanakan dapat dilihat pada bagan alir di bawah ini :
BAB IV METODOLOGI PENELITIAN A. Langkah Langkah Perancangan Langkah langkah yang akan dilakasanakan dapat dilihat pada bagan alir di bawah ini : Mulai Rumusan Masalah Topik Pengumpulan data sekunder :
BAB III METODOLOGI PENELITIAN
BAB III METODOLOGI PENELITIAN 3.1. Prosedur Penelitian Untuk mengetahui penelitian mengenai pengaruh tingkat redundansi pada sendi plastis perlu dipersiapkan tahapan-tahapan untuk memulai proses perancangan,
BAB II BAB 1 TINJAUAN PUSTAKA. 1. Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung (SNI 03
BAB II BAB 1 TINJAUAN PUSTAKA 2.1. Peraturan-Peraturan yang Dugunakan 1. Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung (SNI 03 2847 2002), 2. Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Bangunan
BAB II SPESIFIKASI TEKNIS DAN PEMODELAN STRUKTUR
BAB I PENDAHULUAN Perencanaan struktur bangunan tahan gempa bertujuan untuk mencegah terjadinya keruntuhan struktur yang dapat berakibat fatal pada saat terjadi gempa. Kinerja struktur pada waktu menerima
DAFTAR NOTASI. Luas penampang tiang pancang (mm²). Luas tulangan tarik non prategang (mm²). Luas tulangan tekan non prategang (mm²).
DAFTAR NOTASI A cp Ag An Atp Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton (mm²). Luas bruto penampang (mm²). Luas bersih penampang (mm²). Luas penampang tiang pancang (mm²). Al Luas total tulangan
BAB III METODOLOGI PEMBAHASAN
BAB III METODOLOGI PEMBAHASAN III.1 Data Perencanaan Studi kasus pada penyusunan skripsi ini adalah perancangan Apartement bertingkat 21 lantai dengan bentuk bangunan L ( siku ) dan dibuat dalam tiga variasi
DAFTAR ISTILAH. Al = Luas total tulangan longitudinal yang memikul puntir
DAFTAR ISTILAH A0 = Luas bruto yang dibatasi oleh lintasan aliran geser (mm 2 ) A0h = Luas daerah yang dibatasi oleh garis pusat tulangan sengkang torsi terluar (mm 2 ) Ac = Luas inti komponen struktur
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR TAHAN GEMPA DENGAN SISTEM BALOK ANAK DAN BALOK INDUK MENGGUNAKAN PELAT SEARAH
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR TAHAN GEMPA DENGAN SISTEM BALOK ANAK DAN BALOK INDUK MENGGUNAKAN PELAT SEARAH David Bambang H NRP : 0321059 Pembimbing : Daud Rachmat W., Ir., M.Sc. FAKULTAS TEKNIK JURUSAN
BAB V DESAIN TULANGAN ELEMEN GEDUNG. Berdasarkan hasil analisis struktur dual system didapat nilai gaya geser setiap
BAB V DESAIN TULANGAN ELEMEN GEDUNG 5.1 Umum Berdasarkan hasil analisis struktur dual system didapat nilai gaya geser setiap tingkat dari analisis gempa dinamik dan analisis gempa statik ekuivalen, Vstatik
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR BETON BERTULANG UNTUK GEDUNG TINGKAT TINGGI
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR BETON BERTULANG UNTUK GEDUNG TINGKAT TINGGI Raden Ezra Theodores NRP : 0121029 Pembimbing : Ir. DAUD R. WIYONO, M.Sc FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK SIPIL UNIVERSITAS KRISTEN
BAB 3 METODE PENELITIAN
PEN BAB 3 METODE PENELITIAN SKRIPSI EVALUASI KEKUATAN DAN DETAILING TULANGAN KOLOM BETON BERTULANG SESUAI SNI 2847:2013 DAN SNI 1726:2012 (STUDI KASUS : HOTEL 7 LANTAI DI WILAYAH PEKALONGAN) BAB 3 METODE
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN. 3.1 Diagram Alir Perancangan Struktur Atas Bangunan. Skematik struktur
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN 3.1 Diagram Alir Perancangan Struktur Atas Bangunan MULAI Skematik struktur 1. Penentuan spesifikasi material Input : 1. Beban Mati 2. Beban Hidup 3. Beban Angin 4. Beban
STUDIO PERANCANGAN II PERENCANAAN GELAGAR INDUK
PERANCANGAN II PERENCANAAN GELAGAR INDUK DATA PERENCANAAN : Panjang jembatan = 20 m Lebar jembatan = 7,5 m Tebal plat lantai = 20 cm (BMS 1992 K6 57) Tebal lapisan aspal = 5 cm (BMS 1992 K2 13) Berat isi
PERENCANAAN PETRA SQUARE APARTEMENT AND SHOPPING ARCADE SURABAYA MENGGUNAKAN HEXAGONAL CASTELLATED BEAM NON-KOMPOSIT
TUGAS AKHIR MODIFIKASI PERENCANAAN PETRA SQUARE APARTEMENT AND SHOPPING ARCADE SURABAYA MENGGUNAKAN HEXAGONAL CASTELLATED BEAM NON-KOMPOSIT Dosen Pembimbing : Ir. Heppy Kristijanto, MS Oleh : Fahmi Rakhman
DAFTAR GAMBAR. Gambar 2.1 Denah Lantai Dua Existing Arsitektur II-3. Tegangan dan Gaya pada Balok dengan Tulangan Tarik
DAFTAR GAMBAR Gambar 2.1 Denah Lantai Dua Existing Arsitektur II-3 Gambar 2.2 Tegangan dan Gaya pada Balok dengan Tulangan Tarik Saja II-4 Gambar 2.3 Tegangan dan Gaya pada Balok dengan Tulangan Ganda
fc ' = 2, MPa 2. Baja Tulangan diameter < 12 mm menggunakan BJTP (polos) fy = 240 MPa diameter > 12 mm menggunakan BJTD (deform) fy = 400 Mpa
Peraturan dan Standar Perencanaan 1. Peraturan Perencanaan Tahan Gempa untuk Gedung SNI - PPTGIUG 2000 2. Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Gedung SKSNI 02-2847-2002 3. Tata Cara Perencanaan Struktur
DESAIN TAHAN GEMPA BETON BERTULANG PENAHAN MOMEN MENENGAH BERDASARKAN SNI BETON DAN SNI GEMPA
DESAIN TAHAN GEMPA BETON BERTULANG PENAHAN MOMEN MENENGAH BERDASARKAN SNI BETON 03-2847-2002 DAN SNI GEMPA 03-1726-2002 Rinto D.S Nrp : 0021052 Pembimbing : Djoni Simanta,Ir.,MT FAKULTAS TEKNIK JURUSAN
PLATE GIRDER A. Pengertian Pelat Girder
PLATE GIRDER A. Pengertian Pelat Girder Dalam penggunaan profil baja tunggal (seperti profil I) sebagai elemen lentur jika ukuran profilnya masih belum cukup memenuhi karena gaya dalam (momen dan gaya
BAB IV METODOLOGI PENELITIAN A. Tata Langkah Penelitian. Tata langkah yang akan dilakasanakan dapat dilihat pada bagan alir di bawah ini : Mulai
53 BAB IV METODOLOGI PENELITIAN A. Tata Langkah Penelitian Tata langkah yang akan dilakasanakan dapat dilihat pada bagan alir di bawah ini : Mulai Rumusan Masalah Topik Pengumpulan data sekunder : 1. Mutu
BAB IV ANALISA STRUKTUR. yang direncanakan serta spesifikasi dan material yang digunakan. 1. Bangunan direncanakan akan digunakan sebagai Perkantoran
BAB IV ANALISA STRUKTUR 4.1 Data-data Struktur Pada bab ini akan membahas tentang analisa struktur dari struktur bangunan yang direncanakan serta spesifikasi dan material yang digunakan. 1. Bangunan direncanakan
TUGAS AKHIR PERENCANAAN GEDUNG DUAL SYSTEM 22 LANTAI DENGAN OPTIMASI KETINGGIAN SHEAR WALL
TUGAS AKHIR PERENCANAAN GEDUNG DUAL SYSTEM 22 LANTAI DENGAN OPTIMASI KETINGGIAN SHEAR WALL Diajukan sebagai syarat untuk meraih gelar Sarjana Teknik Strata 1 (S 1) Disusun oleh : Nama : Lenna Hindriyati
BAB 2 DASAR TEORI Dasar Perencanaan Jenis Pembebanan
BAB DASAR TEORI.1. Dasar Perencanaan.1.1. Jenis Pembebanan Dalam merencanakan struktur suatu bangunan bertingkat, digunakan struktur yang mampu mendukung berat sendiri, gaya angin, beban hidup maupun beban
BAB III METODE DESAIN DAN PERENCANAAN KUDA KUDA BAJA BENTANG PANJANG
BAB III METODE DESAIN DAN PERENCANAAN KUDA KUDA BAJA BENTANG PANJANG 3.1 Diagram Alir Perencanaan Kuda kuda Mulai Data perencanaan & gambar rencana KUDA-KUDA TYPE 1 Pre/Desain gording Pembebanan gording
BAB III METODOLOGI. 3.1 Dasar-dasar Perancangan
BAB III METODOLOGI 3.1 Dasar-dasar Perancangan Struktur gedung beton komposit masih jarang digunakan pada gedunggedung bertingkat tinggi terutama di indonesia karena material ini masih tergolong baru bila
DAFTAR ISI KATA PENGANTAR DAFTAR TABEL DAFTAR GAMBAR DAFTAR LAMPIRAN DAFTAR NOTASI DAN SIMBOL
DAFTAR ISI HALAMAN JUDUL HALAMAN PERSETUJUAN DOSEN PEMBIMBING HALAMAN PENGESAHAN TIM PENGUJI LEMBAR PERYATAAN ORIGINALITAS LAPORAN LEMBAR PERSEMBAHAN INTISARI ABSTRACT KATA PENGANTAR DAFTAR ISI DAFTAR
PROGRAM STUDI TEKNIK SIPIL
PERANCANGAN STRUKTUR GEDUNG HOTEL DI JALAN LAKSAMANA ADISUCIPTO YOGYAKARTA BERDASARKAN SNI 1726:2012 DAN SNI 2847:2013 Laporan Tugas Akhir sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari
LAPORAN PERHITUNGAN STRUKTUR RUKO 2 ½ LANTAI JL. H. SANUSI PALEMBANG
LAPORAN PERHITUNGAN STRUKTUR RUKO 2 ½ LANTAI JL. H. SANUSI PALEMBANG DAFTAR ISI I. KRITERIA DESIGN II. PERHITUNGAN STRUKTUR ATAS II.1. MODEL STRUKTUR 3D II.2. BEBAN GRAVITASI II.3. BEBAN GEMPA II.4. INPUT
BAB IV ESTIMASI DIMENSI KOMPONEN STRUKTUR
BAB IV ESTIMASI DIMENSI KOMPONEN STRUKTUR 4.1. Estimasi Dimensi Estimasi dimensi komponen struktur merupakan tahap awal untuk melakukan analisis struktur dan merancang suatu bangunan gedung. Estimasi yang
ANALISIS STRUKTUR GEDUNG DENGAN SOFTWARE ETABS V9.2.0
ANALISIS STRUKTUR GEDUNG DENGAN SOFTWARE ETABS V9.2.0 A. MODEL STRUKTUR Analisis struktur bangunan Gedung BRI Kanwil dan Kanca, Banda Aceh dilakukan dengan komputer berbasis elemen hingga (finite element)