KAJIAN PENGGUNAAN TIPE PEREDAM ENERGI BENDUNGAN KALIORANG BERDASARKAN HASIL UJI MODEL FISIK SKALA 1:50

Transkripsi

1 KAJIAN PENGGUNAAN TIPE PEREDAM ENERGI BENDUNGAN KALIORANG BERDASARKAN HASIL UJI MODEL FISIK SKALA 1:50 Dedi Satriawan 1, Dwi Priantoro, Linda Prasetorini 1 Mahasiswa Program Sarjana Teknik Jurusan Pengairan Universitas Brawijaa Dosen Teknik Pengairan Fakultas Teknik Universitas Brawijaa satriawan.dedi@gmail.com ABSTRAK Pentingna air bagi para penduduk Kecamatan Kaliorang ang sebagian besar berprofesi sebagai petani. Hal ini mendorong pemerintah setempat untuk memanfaatkan ketersediaan sumber daa air berupa sungai untuk membuat sebuah bendungan. Untuk itu perlu diadakanna pemodelan bendungan Kaliorang serta pengujian model test untuk mengetahui kondisi hidrolika pada pelimpah sehingga dapat menjadi bahan pertimbangan dalam pembangunan bendungan Kaliorang. Studi ini bertujuan untuk mengetahui kondisi aliran serta untuk mengetahui pemecahan masalah ang paling sesuai terhadap desain awal Bendungan Kaliorang. Dalam menganalisa hidrolika, menggunakan data pengukuran tinggi muka air ang diambil pada saat Running Test dengan variasi debit ang sudah ditentukan sebelumna. Sebelumna dilakukan dulu kalibrasi data debit outflow pada puncak pelimpah. Kemudian membandingkan data hasil pengukuran dengan hasil perhitungan untuk mengetahui tingkat perbedaanna. Dalam upaa mendapatkan desain ang paling bagus dilakukan beberapa alternatif desain. Mulai dari Original Design, Seri I, seri II, Seri III dan Final Design. Dari beberapa alternatif desain ang diujikan penggabungan antara Seri I dan Seri III mendapatkan hasil ang paling mendekati sempurna. Kata kunci : Bendungan Kaliorang, Model Test, Original Design, Final Design. ABSTRACT The importance of water for the residents of the District Kaliorang who mostl work as farmers. It encourages local authorities to explore the water resources in the form of a river to create a dam. For that we need a modeling of Kaliorang dam and model testing hdraulics test to determine the condition of the spillwa so it can be a material consideration in the construction of the Kaliorang dam. This stud aims to determine the flow conditions and to determine the most appropriate solutions to the original design Kaliorang dam. In analzing the hdraulics, using water level measurement taken at the time of Running Test with a variet discharge. Previousl carried out calibration outflow discharge on the spillwa crest. Then compare the measurement data with the results of calculations to determine the level of difference. In an effort to get the most excellent design made several design alternatives. Starting from Original Design, Series I, Series II, Series III and Final Design. From several alternative designs that were tested merger between Series I and Series III to get the most nearl perfect. Kewords: Kaliorang Dams, Model Test, Original Design, Final Design.

2 1. Pendahuluan Dalam upaa meningkatkan swasembada pangan di Kabupaten Kutai Timur serta meningkatkan produktivitas masarakat di sektor pertanian. Dinas Pekerjaan Umum Provinsi Kalimantan Timur di Kecamatan Kaliorang, Kabupaten Kutai Timur berencana akan membangun sebuah bendungan ang memanfaatkan aliran air dari hulu sungai Progo. Hal ini sangat cocok sekali mengingat pentingna air bagi para penduduk sekitar ang sebagian besar berprofesi sebagai petani dan nelaan. Untuk itu perlu diadakanna pekerjaan pemodelan bendungan Kaliorang sekaligus pengujian model test bendungan Kaliorang untuk mengetahui kondisi hidrolika pada pelimpah sehingga dapat menjadi bahan pertimbangan dalam pembangunan bendungan Kaliorang. Bendungan Kaliorang rencanana difungsikan untuk menuplai air baku Kawasan Industri dan Pelabuhan Internasional (KIPI) Malo dengan debit air 350 liter per detik serta untuk pengendalian banjir dan sebagai objek wisata. Selain itu hal ini akan sangat bermanfaat bagi petani ang sebagian lahanna merupakan lahan dengan sistem tadah hujan. Di Kaliorang sudah terdapat Perkumpulan Petani Pemakai Air (P3A) dengan jumlah 19 kelompok tani ang terdiri dari 509 orang petani. Sebagian besar penduduk Kaliorang memang bekerja sebagai petani dan nelaan. Bendungan Kaliorang ini diperkirakan mampu mengairi sekitar hektare sawah di enam desa di Kecamatan Kaliorang, Kabupaten Kutai Timur, Kalimantan Timur, dengan memanfaatkan aliran air dari hulu Sungai Progo. Untuk itu maka perlu diketahui adana perilaku hidrolika pada konstruksi tersebut agar diperoleh kondisi ang diharapkan dengan beberapa alternatif sehingga diperoleh desain ang paling aman. Bendungan Kaliorang memakai pelimpah langsung (overflow) tanpa pintu dan menggunakan peredam USBR Tpe IV dan III. Untuk mendapatkan kondisi ang diharapkan diperlukan beberapa alternatif ang sesuai dan desain ang terbaik.. Metodologi Bangunan Pelimpah Dimensi saluran pengatur tpe pelimpah langsung dapat diperoleh dengan rumus-rumus hidrolika sebagai berikut: a. Rumus debit ang melewati pelimpah dengan penampang segiempat (Sosrodarsono, 1977: 181). 3 Q CLH (1) Dengan: Q = debit (untuk perencanaan digunakan debit banjir rancangan, m 3 /det) C = koefisien debit L = lebar efektif ambang pelimpah (m) H = tinggi tekan di atas ambang pelimpah (m) b. Koefisien debit Beberapa faktor ang mempengaruhi besarna koefisien debit C adalah: a Kedalaman air di dalam saluran pengarah aliran. b Kemiringan lereng udik bendung c Tinggi air diatas mercu d bendung Perbedaan antara tinggi air rencana pada saluran pengatur aliran ang bersangkutan. Penentuan nilai C pada berbagai bangunan pelimpah dapat dilihat pada Gambar 1 sampai Gambar 3.

3 Gambar 1. Koefisien debit dipengaruhi oleh faktor P/Ho Sumber: Anonim, 1987:370 Gambar. Koefisien debit dipengaruhi oleh faktor He/Ho Sumber: Anonim, 1987:371 Gambar 3. Koefisien limpahan ang dipengaruhi oleh faktor hilir pelimpah dengan aliran tenggelam Sumber: Anonim, 1987:374 c. Lebar efektif ambang pelimpah ( B eff ) Besarna perbandingan antara B eff dan B dipengaruhi oleh bentuk pilar bagian hulu, tembok tepi dan kedalaman air. (Anonim, 1987:370): B eff B N. K K H () p Koefisien kontraksi tembok tepi sebagai berikut: - tembok tepi bersudut runcing 0, a - tembok tepi bersudut bulat/tumpul 0,1 d. Tinggi Muka Air diatas Pelimpah (Crest) dan Tubuh Pelimpah Kecepatan aliran teoritis pada pelimpah dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut (Chow, 1997:345): V g( Z H d ) (3) 1 z Q V z. z L (4) Vz Fz g. (5) dengan: z Q = debit aliran (m 3 /dt) L = lebar efektif pelimpah (m) V z = kecepatan aliran (m/dt) G = percepatan gravitasi (m/dt ) Z= tinggi jatuh atau jarak vertikal dari permukaan hulu sampai lantai kaki hilir (m) H d = tinggi tekan air hulu (m) Y z = kedalaman aliran di kaki pelimpah (m) F z = bilangan froude Sedangkan untuk menghitung tinggi muka air di atas mercu (crest) pelimpah, digunakan persamaan dimana kondisi di atas mercu (crest) pelimpah dianggap kritis (nilai F r = 1) sehingga: F r v cr (6) g. cr 3 dengan: cr Q L. g. q (7) g cr = tinggi muka air kritis di atas mercu pelimpah (m) q = debit aliran persatuan lebar (m 3 /dt/m ) g = percepatan gravitasi (m/dt ) cr

4 Saluran Transisi Saluran transisi pada bangunan pelimpah diperlukan untuk menghubungkan perubahan penampang dari ukuran dimensi ang lebih besar ke ukuran ang lebih kecil pada ruas hilir profil pelimpah sampai ke suatu potongan sebelum menuju ke saluran peluncur Saluran transisi direncanakan agar debit banjir rencana ang akan disalurkan memberikan kondisi ang paling menguntungkan, baik pada aliran di dalam saluran transisi tersebut maupun pada aliran permulaan ang akan menuju saluran peluncur, dimana pada aliran permulaan ang akan menuju saluran peluncur diharapkan terjadi aliran kritis, karena pada potongan ini merupakan titik kontrol sebagai awal peritungan kedalaman secara hidrolik. Penempitan Pada Saluran Transisi Saluran ini dibuat dengan dinding tegak ang makin menempit ke hilir dengan inklinasi sebesar 1 30' terhadap sumbu saluran peluncur (Gambar 4). (Elevasi dasar ambang hulu) + ve d e = (Elevasi dasar ambang g hilir) + vc Kv e vc d c hm (8) g g dengan: d e : kedalaman aliran masuk ke dalam saluran transisi. v e : kecepatan aliran masuk ke dalam saluran transisi. d c : ke dalaman kritis pada ujung hilir saluran transisi. v c : kecepatan aliran kritis pada ujung hilir saluran transisi. K : koeffisian kehilangan tinggi tekanan ang disebabkan oleh perubahan penampang lintang saluran transisi (0,1-0,). h m : kehilangan total tinggi tekanan ang disebabkan oleh gesekan, dan lain-lain. Gambar 5. Skema aliran pada saluran transisi (sumber: Sosrodarsono, 1977: 04) Gambar 4. Skema penempitan pada saluran transisi (Sumber: Sosrodarsono, 1977: 03) Perhitungan hidrolika pada saluran transisi mengkondisikan aliran di ujung saluran transisi adalah subkritis dan di hilir kritis sesuai dengan Rumus Bernoulli, adalah sebagai berikut: Saluran Peluncur Saluran peluncur merupakan saluran pembawa dari ujung hilir saluran transisi atau ujung hilir ambang pelimpah (tanpa saluran transisi) sampai ke peredam energi. Agar saluran peluncur mempunai volume beton kecil, maka aliranna harus mempunai kecepatan tinggi. Saluran ini direncanakan dengan aliran super kritis, dengan F > 1, namum F < 9. Profil muka air pada saluran peluncur gelombang aliranna sudah menurun dan relatif berkurang dibanding

5 pada bagian saluran transisi. Rumus pengaliran hidrolika pada saluran transisi dan saluran peluncur secara teori dapat dihitung dengan pendekatan rumus kekekalan energi antara dua pias, aitu dengan pendekatan Hukum Bernoulli seperti gambar berikut. Kehilangan tekanan akibat gesekan adalah: h f = S f. x = ½ ( S 1 + S ) x (11) dengan kemiringan gesekan Sf diambil sebagai kemiringan rata-rata pada kedua ujung penampang atau S f persamaan di atas dapat ditulis: Maka V1 Z 1 + α 1. =Z 1 + α. g V + h f + h e (1) g Gambar 6. Skema Penampang Memanjang Aliran Pada Saluran Peluncur (Sumber: Chow, 1985:39) Atau dalam bentuk ang disederhanakan dengan 1 = d 1 cos dan = d cosmaka penjelasana pada Gambar 7 adalah sebagai berikut: Gambar 7. Skema Penampang Memanjang Aliran Pada Saluran Peluncur ang disederhanakan (Sumber: Chow, 1985:61) Persamaan kekekalan energi pada pias penampang saluran transisi dan peluncur adalah sebagai berikut: Z 1 = So. x Z dan (9) Z = +Z (10) Aliran Getar Aliran getar merupakan fenomena hidrolika ang harus diperhatikan dalam bangunan saluran peluncur. Apabila hal ini timbul, akan mengakibatkan ketidakrataan aliran sehingga gaa hidrodinamis ang ditimbulkan membahaakan stabilitas konstruksi. Selain itu akibat aliran ang tidak rata tersebut, kecepatan aliran di kaki saluran peluncur tidak merata sehingga mengurangi efektifitas peredaman. Apabila panjang saluran tersebut lebih dari 30 meter, maka harus dikontrol dengan cara menghitung bilangan Vendernikov(V) dan bilangan Montouri (M) (Anonim, 1986:95). Bilangan Vendernikov (V) V 3P bv gd cos (13) Bilangan Montouri (M) V M gil cos (14) dengan: b = lebar dasar saluran (m) v = kecepatan aliran (m/dt) g = percepatan grafitasi ( = 9,81 m/dt ) P = keliling basah (m) d = kedalaman hidraulik (m) I = kemiringan gradien energi (= tanө) Ө = sudut gradien energi L = panjang saluran (m) Nilai perhitungan dari kedua persamaan tersebut selanjutna diplotkan

6 Bilangan Vendernikov (V) pada Gambar 8 untuk mengetahui timbul tidakna aliran getar. (Anonim. 1986:97). Jika titikna terletak di daerah aliran getar, maka faktor bentuk d/p dihitung dan diplot pada Gambar Daerah aliran getar Daerah tanpa aliran getar 0 0 0,1 0, 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 Bilangan Montouri (M ) Gambar 8. Kriteria Aliran Getar (USBR 1978) Sumber : Anonim. 1986:97 Gambar 9. Kriteria Bentuk (USBR 1978) Sumber : Anonim. 1986:97 Peredam Energi Fenomena aliran ang terjadi pada saluran peluncur adalah dengan kecepatan aliran ang sangat tinggi, dengan kondisi pengaliran super kritis. Oleh karena itu sebelum aliran air di alirkan ke sungai harus diperlambat dan dirubah pada kondisi aliran sub-kritis, agar tidak terjadi gerusan ang membaahakan geometri sungai pada bagian dasar dan tebing sungai. Rumus hidrolika ang digunakan sebagai dasar perencanaan peredam energi adalah berasal dari prinsip hukum kekekalan energi dengan fenomena gaa-gaa ang bekerja pada pias saluran untuk keadaan aliran ang mengalami perubahan dari super kritis menjadi aliran sub kritis. Peredam Energi Tipe Olakan Kolam olakan datar tipe I secara teori cocok untuk keadaan sebagai berikut: 1). Aliran dengan tekanan hidrostatis ang rendah ( P w < 60 m) ). Debit ang dialirkan kecil ( debit spesifik q < 18,5 m 3 /det/m) 3). Bilangan Froude di akhir saluran peluncur < 4,50 Kolam olakan datar tipe II secara teoritis cocok untuk keadaan sebagai berikut : 1). Aliran dengan tekanan hidrostatis ang sangat tinggi ( Pw > 60 m) ). Debit ang dialirkan besar ( debit spesifik q > 45 m 3 /det/m) 3). Bilangan Froude di akhir saluran peluncur > 4,50 Kolam olakan datar tipe III secara teoritis cocok untuk keadaan sebagai berikut : 1). Aliran dengan tekanan hidrostatis ang rendah ( Pw < 60 m) ). Debit ang dialirkan kecil ( debit spesifik q < 18,5 m 3 /det/m) 3). Bilangan Froude di akhir saluran peluncur > 4,50 Kolam olakan datar tipe IV secara teoritis cocok untuk keadaan sebagai berikut : 1). Aliran dengan tekanan hidrostatis ang rendah ( Pw < 60 m) ). Debit ang dialirkan relatif besar ( debit spesifik q > 18,5 m 3 /det/m) 3). Bilangan Froude di akhir saluran peluncur,5 s/d 4,50 Rumus hidrolika struktur ang digunakan dalam perhitungan pada

7 kolam olakan datar antara lain adalah sebagai berikut: Bilangan Froude di akhir saluran peluncur: V1 F1 g. (15) 1 Kedalaman aliran setelah loncatan (kedalaman konjugasi) 1 1 8F1 1 (16) Panjang loncatan hidrolis pada kolam olakan (Raju, 1986 : 194) L = A ( 1 ) (17) Dimana A bervariasi dari 5,0 sampai 6,9, atau secara empirik dapat digunakan grafik pada Gambar 11. (Sosrodarsono, 1977:). Gambar 10. Grafik Hubungan antara Bilangan Froude dan TWL (Peterka, 1984: 5) Loncatan Hidraulik Apabila tipe aliran disaluran berubah dari aliran superkritis menjadi subkritis maka akan terjadi loncatan air. Loncatan air merupakan contoh bentuk aliran berubah cepat ( rapidl varied flow). Loncatan hidrolik terjadi pada daerah ang memiliki kemiringan berubah dari kemiringan curam menjadi landai. Keadaan ini terjadi misalna pada kaki bangunan pelimpah. Aliran dibagian hulu adalah superkritis sedang dibgian hilir adalah subkritis. Diantara kedua tipe tersebut terdapat daerah dimana loncatan air terjadi. (Triatmodjo, 1999 : 135) Loncatan hidrolis ang terjadi pada dasar mendatar, terdiri dari beberapa jenis ang berbeda-beda. Sesuai dengan penelitian ang dilakukan oleh biro reklamasi Amerika Serikat. Jenis tersebut dapat dibedakan berdasarkan bilangan froude aliran ang terlibat, antara lain (Chow, 1997 : 347): 1. Untuk F = 1, terjadi loncatan ang dinamakan loncatan berombak. Untuk F= 1,7 sampai.5, terjadi loncatan ang dinamakan loncatan lemah 3. Untuk F=,5 sampai 4.5, terjadi loncatan ang dinamakan loncatan berisolasi 4. Untuk F = 4,5 sampai 9, terjadi loncatan ang dinamakan loncatan tunak 5. Untuk F = lebih dari 9, terjadi loncatan ang dinamakan loncatan kuat Pada peristiwa loncatan hidraulik, komponen dasar ang berpengaruh pada perhitungan energi adalah persamaan momentum ang digambarkan pada Gambar 1 berikut. Gambar 11. Panjang loncatan hidrolis pada kolam olakan datar tipe I, II dan III (Sumber: Sosrodarsono, 1977:)

8 U h U 1 P =½.r.g.h. B P 1 =½.r.g.h 1. B h 1 Gambar 1. Persamaan momentum dalam loncatan hidraulik Sumber : Raju, 1986:1 Dengan: F1 1 (18) 3. HASIL DAN PEMBAHASAN 1. Pelimpah Perencanaan pelimpah pada Bendungan Kaliorang menggunakan debit rencana Q 1000th. Untuk keperluan pengujian model fisik hidrolika tentang waduk diperlukan data hasil perhitungan penelusuran debit banjir ang berupa outflow. Debit ang digunakan sebagai berikut: Tabel 1 Debit Banjir Outflow Kala Ulang Debit (m3/dt) Qth.68 Q5th Q10th Q0th Q5th Q50th Q100th Q1000th QPMF Sumber: PT. Teknika Cipta Konsultan Dari data debit ang sudah ditentukan dilakukanlah perhitungan koefisien pelimpah dengan menggunakan metode USBR dan Iwasaki. Selanjutna dilakukan perhitungan tinggi muka air pada pelimpah, dengan hasil profil muka air sebagai berikut. Gambar 13. Profil Muka Air Diatas pelimpah Tiap Debit Rancangan. Saluran Transisi S.6' EL S.6 S.7 S=0.059 S.8 S.9 S.10 S.10' S.16 S.11 S.1 S.13 S.14 S.15 S.16' EL Gambar 14. Potongan Memanjang Saluran Transisi Sumber: PT. Teknika Cipta Konsultan - Contoh perhitungan pada section 16 dan 16: Saluran transisi section 16 : Q 5th = 0,58 m 3 /dt B 16 = 30,000 m 16 = c = 0,360 m F 16 = 1,000 α = 1,000 Slope = 0,059 Sehingga: A 16 = B = 10,787 m P 16 = 16 + B 16 = 30,719 m A 16' R 16 = = 0,351 m P16' V 16 = v c = Q / A 16 = 1,878 m/dt 0, v16' 1, hv16 ' 0, 180 m g. 9,81 Saluran transisi section 16: Q 5th = 0,58 m 3 /dt B 16 = 30,000 m Sehingga: A 16 = B = P 16 = 16 + B 16 = EL.4.11

9 A R 16 = = 16 P V 16 = Q / A 16 = 0,675 / 16 0,675 1,000.. v hv16 0, 03 g. 9,81 Kehilangan tinggi akibat gesekan: hf v16 v16' n. hf. x 4 3 R16 R16', dengan nilai n = 0,014 dan x = 0,180 m maka, 0,675 1, , , Dengan menggunakan persamaan (8) maka persamaanna menjadi, v16' v16 Z = Z g g - h f 4,11 + 0, ,180 = 4, , h f dengan menggunakan sistem coba-coba maka didapatkan nilai 16 = 0,374 m. Gambar 15. Profil Muka Air Pada Saluran Transisi.0, Saluran Peluncur EL EL.4.11 S= EL EL.3.11 Gambar 16. Potongan Memanjang Saluran Peluncur Bendungan Kaliorang Berikut ini merupakan contoh perhitungan profil muka air pada saluran peluncur Q 5th. Contoh perhitungan pada section 16 dan 17: Data saluran peluncur section 16 ; Q 5th = 4,58 m 3 /dt B 16 = 30,000 m Y 16 = c = = 0,360 m F 8 = 1,000 α = 1,000 Slope = 0,1 Sehingga: A 16 = B = 10,787 m P 16 = 16 + B 16 = 30,719 m A 16' R 16 = = 0,351m P16' V 16 = v c = Q / A 16 = 1,878 m/dt. v16' 1,000.1,878 hv16 ' 0, 180 g. 9,81 Saluran peluncur section 17; Q 5th = 0,58 m 3 /dt B 17 = 30,000 m Sehingga: A 17 = B = P 17 = 17 + B 17 = A R 17 = = 17 P V 17 = Q / A 17 = 0,675 / 17 0,675 1,000.. v hv17 0, 03 g. 9,81 Kehilangan tinggi akibat gesekan: m 17

10 v16' v17 n. hf. x 4 3 R16' R17, dengan nilai n = 0,014 dan x = 6,8 m maka persamaanna menjadi; hf 0,675 1, , , ,8 Dengan menggunakan persamaan (1) maka persamaanna menjadi, v16' v17 Z = Z g g h f 4,11 + 0, ,180 = (4,11 (0,1. 6,8)) , h f dengan menggunakan sistem coba-coba maka didapatkan nilai 17 = 0,154 m. Gambar 17. Profil Muka Air Pada Saluran Peluncur 4. Peredam Energi Peredem energi pada bendungan Kaliorang ini menggunakan tipe peredam energi USBR tipe IV pada peredam energi hulu sedangkan pada peredam energi hilir menggunakan peredam energi USBR tipe III. Perhitungan tinggi muka air pada peredam energi dipengaruhi oleh hukum persamaan momentum. Tabel. Perhitungan Kedalaman Konjugasi Pada Peredam Energi Hulu Sumber: Hasil Perhitungan Tabel 3. Perhitungan Kedalaman Konjugasi Pada Peredam Energi Hilir Sumber: Hasil Perhitungan 5. Pengujian Tiap Seri a. Seri 0 - Peredam Energi USBR Tipe IV dengan panjang 0 m tidak efektif dalam meredam aliran dari pelimpah. - Terjadi aliran silang pada saluran transisi pada debit Q 100th, Q 1000th dan Q PMF. Hal ini mungkin diakibatkan oleh sudut penempitan pada saluran transisi melebihi batas kaidah hidraulika ang sudah ditentukan ( > ). - Desain peredam energi USBR tipe III pada peredam energi hilir cukup efektif meredam aliran dari saluran peluncur untuk Q 5th, Q 100th dan Q 1000th dikarenakan loncatan hidraulik masih berada di dalam kolam olakan sedangkan pada debit Q PMF loncatan hidraulik berada di luar kolam olak. b. Model Seri 1 - Perubahan dimensi chute blocks serta penambahan baffle blocks pada peredam energi hulu dan penurunan lantai dasar dari +43,50 ke +41,14 - Perubahan slope dasar pada saluran transisi menjadi 0,0004 Hasil pengujian ang telah dilakukan:

11 - Dengan penambahan baffle blocks pada peredam energi hulu membuat kecepatan air ang melimpah dapat diredam lebih optimal. - Tidak terjadi aliran silang pada saluran transisi setelah dilakukan perubahan slope dari 0,059 menjadi 0, Peredam Energi USBR Tipe III efektif meredam aliran air dari saluran peluncur untuk debit Q 5th - Q 1000th ang diujikan. Pada debit rancangan Q PMF, loncatan aliran masih berada di dalam struktur rip-rap. Model Seri - Di hilir peredam energi terdapat perubahan struktur abrupt rise dengan panjang 4 m dari elevasi +3,71 menuju elevasi +33,51. Hasil pengujian ang telah dilakukan: - Dengan adana perubahan struktur abrupt rise, loncatan hidraulik pada debit Q 5th Q 100th berada pada ruang olakan, sedangkan pada debit Q 1000th dan Q PMF loncatan hidraulik ang terjadi sampai pada dasar saluran saluran pengarah hilir. Diharapkan loncatan hidraulik pada Q 1000th dan Q PMF mengenai bangunan ang terbuat dari struktur. Model Seri 3 - Menaikkan eleevasi akhir terminal channel sampai dengan El 34,51. Hasil pengujian ang telah dilakukan: - Dengan perubahan kenaikan elevasi pada terminal channel tersebut efektif meredam aliran sampai dengan Q 1000th pada saat Q PMF loncatan aliran masih terletak di dalam strukutur terminal channel, sehingga aman untuk aliran di saluran pengarah hilir ang penampangna terdiri dari galian tanah. Final design - Aliran di bagian pelimpah aman terhadap bahaa overtopping pada setiap debit ang diujikan. - Peredam energi hulu mampu meredam aliran dari pelimpah dan pada saluran transisi terjadi aliran sub kritis untuk berbagai kondisi debit aliran (Q 5th s/d Q PMF ) - Aliran pada saluran peluncur dalam kondisi super kritis namun aman terhadap bahaa kavitasi dan pulsating flow. - Peredam energi hilir efektif meredam energi dari aliran kecepatan tinggi di akhir saluran peluncur. - Terminal channel mampu meredam aliran ang keluar dari peredam energi hilir, sehingga waktu menuju ke saluran pengarah hilir dalam kondisi subkritis. 4. Penutup Kesimpulan Pada original design peredam energi hulu menggunakan USBR IV, namun peredam energi ini tidak efektif meredam kecepatan aliran dari pelimpah. Sehingga aliran ang masuk ke dalam saluran transisi menjadi tidak merata dan terjadi aliran silang. Pada seri I peredam energi ang digunakan USBR III. Dengan perubahan design ini membuat kecepatan air ang melimpah dapat diredam lebih optimal sebelum memasuki saluran transisi. Sehingga tidak terjadi lagi aliran silang (cross flow). Pada peredam energi hilir dengan menggunakan USBR III efektif untuk meredam debit Q 5th - Q 1000th, untuk Q PMF loncatan aliran masih berada di dalam struktur rip-rap. Pada seri II peredam energi hulu dilakukan perubahan struktur pada abrubt rise. loncatan hidraulik pada debit Q 5th Q 100th berada pada ruang

12 olakan, sedangkan pada debit Q 1000th dan Q PMF loncatan hidraulik ang terjadi sampai pada dasar saluran saluran pengarah hilir. Diharapkan loncatan hidraulik pada Q 1000th dan Q PMF mengenai bangunan ang terbuat dari struktur agar tidak mengikis dasar saluran pengarah hilir. Pada seri III dilakukan perubahan dengan menaikkan elevasi pada terminal channel tersebut efektif meredam aliran sampai dengan Q 1000th pada saat Q PMF loncatan aliran masih terletak di dalam strukutur terminal channel, sehingga aman untuk aliran di saluran pengarah hilir ang penampangna terdiri dari galian tanah. Pada Final Design merupakan penggabungan dari model Seri I dengan model seri III dengan hasil pengujian peredam energi hilir efektif meredam energi dari aliran kecepatan tinggi di akhir saluran peluncur. Saran Dari kesimpulan ang diperoleh berdasarkan perhitungan analitik dan uji model ang dilakukan, maka disarankan pendekatan hidrolika sebaikna mengacu pada uji model karena teori ang ada belum tentu dapat memenuhi kesesuaian kondisi di lapangan. Melihat di lokasi bendungan sulit diperoleh batuan, maka perlindungan hilir peredam energi dibuat dari struktur. DAFTAR PUSTAKA 1. Anonim Buku Petunjuk Perencanaan Irigasi, Bagian Penunjang Untuk Standar Perencanaan Irigasi. Jakarta: Departemen Pekerjaan Umum.. Chow, Ven Te Hidrolika Saluran Terbuka, terjemahan E.V. Nensi Rosalina. Jakarta : Erlangga. 3. Raju, K.G.R Aliran Melalui Saluran Terbuka, terjemahan Yan Piter Pangaribuan B.E., M.Eng. Jakarta : Erlangga. 5. Sosrodarsono, Suono dan Tekeda, Kensaku. 00. Bendungan Tpe Urugan. Jakarta : Erlangga. 6. Peterka, A. J Hdraulic Design of Stilling Basins and Energ Dissipator. Colorado: United States Departement of the Interior. 7. Triatmodjo, Bambang Hidrolika II. Yogakarta : Beta Offset. DAFTAR PUSTAKA Anonim Buku Petunjuk Perencanaan Irigasi, Bagian Penunjang Untuk Standar Perencanaan Irigasi. Jakarta: Departemen Pekerjaan Umum. Chow, Ven Te Hidrolika Saluran Terbuka, terjemahan E.V. Nensi Rosalina. Jakarta : Erlangga. Falve, Henr T Cavitation in Chutes and Spillwas. United States department of the interior : Bureau of Reclamation. Raju, K.G.R Aliran Melalui Saluran Terbuka, terjemahan Yan Piter Pangaribuan B.E., M.Eng. Jakarta : Erlangga. Sosrodarsono, Suono dan Tekeda, Kensaku. 00. Bendungan Tpe Urugan. Jakarta : Erlangga. Subramana, K Flow In Open Channels. New Delhi : Tata McGraw-Hill Publishing Compan Limited. Triatmodjo, Bambang Hidrolika II. Yogakarta : Beta Offset.