MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG PERKANTORAN THE BELLEZZA OFFICE JAKARTA SELATAN MENGGUNAKAN FLAT SLAB

Transkripsi

1 MODIFIKSI PERENCNN GEDUNG PERKNTORN THE BELLEZZ OFFICE JKRT SELTN MENGGUNKN FLT SLB Nama Mahasiswa : Silvanus NRP : Jurusan : Teknik Sipil FTSP-ITS Dosen Konsultasi : Endah Wahuni, ST., MS., Ph.D Dr.tehn. Pujo ji, ST, MT bstrak Dalam perenanaan gedung bertingkat terdapat keenderungan untuk melakukan penghematan. Penghematan boleh dilakukan asalkan tidak mengurangi unsur kekuatan gedung tersebut. Salah satu alternati pemeahanna adalah dengan menggunakan struktur lat slab. Flat slab diirikan dengan tidak adana balok sepanjang garis kolom dalam, namun balok tepi luar boleh jadi ada atau tidak, disesuaikan dengan kebutuhan. Flat slab mempunai kekuatan geser ang ukup dengan adana salah satu atau kedua hal berikut, pertama adana drop panel ang merupakan penebalan plat di daerah kolom, kedua dibuatna kepala kolom aitu pelebaran ang mengeil dari ujung kolom atas (Chu Kia Wang dan Charles G. Salmon 990). Dalam ilmu struktur terdapat satu sistem struktur ang beban gravitasina dipikul sepenuhna oleh rangka utama, sedangkan beban lateralna dipikul oleh rangka utama sekurang-kurangna % dan sisana oleh shearwall. Sistem ini dikenal dengan nama sistem ganda, dimana gedung THE BELLEZZ ini direnanakan berada di zone gempa 3 dan direnanakan dengan sistem ganda. Kata kuni : lat slab, sistem ganda, beton BB I PENDHULUN. Latar Belakang Dalam suatu perenanaan gedung, terdapat keenderungan untuk melakukan penghematanpenghematan. Penghematan boleh dilakukan asalkan tidak mengurangi unsur kekuatan gedung tersebut. Salah satu alternati pemeahanna adalah dengan membuat struktur lat slab. Flat slab diirikan dengan tidak adana balok sepanjang garis kolom dalam, namun balok tepi luar boleh jadi ada atau tidak ada, disesuaikan dengan kebutuhan. Dalam ilmu struktur terdapat suatu sistem struktur ang merupakan gabungan dari Sistem Rangka Pemikul Momen (SRPM) dan dinding struktur ang biasa disebut dengan sistem ganda. Di dalam perenanaan gedung dengan menggunakan sistem ganda, rangka kolom dan dinding geser didesain harus mampu menahan gaa geser dasar sesuai dengan proporsi kekakuan diantara keduana. Pendistribusianna adalah kolom menahan gaa geser dasar minimal sebesar % sedangkan sisana ditahan oleh dinding geser. Dalam tugas akhir ini penusun akan membuat perenanaan struktur dengan objek The Bellezza Oie Jakarta Selatan dengan menggunakan lat slab ang semula direnanakan dengan menggunakan balok dan sistem ganda (plat, balok, kolom, dan shear wall) dengan modiikasi pada beberapa bagian disesuaikan dengan kebutuhan. Rumusan Masalah Permasalahan utama dari penusunan Tugas khir ini adalah bagaimana merenanakan struktur gedung ang menggunakan lat slab dengan sistem ganda. Tujuan seara rini dari permasalahan Tugas khir ini aitu:. Bagaimana merenanakan dmensi dimensi dari struktur utama ang menggunakan lat slab?. Bagaimana memodelkan struktur bangunan ang menggunakan lat slab pada program ETBS? 3. Bagaimana merenanakan shear wall dengan aturan dual sstem? 4. Bagaimana merenanakan penulangan dari struktur struktur utama ang didapat dari hasil analisa ETBS?.3 Maksud dan Tujuan Tujuan seara umum dari penusunan Tugas khir ini adalah agar dapat merenanakan struktur gedung ang menggunakan lat slab dengan sistem ganda. Tujuan seara rini ang diharapkan dari perenanaan struktur gedung ini adalah sebagai berikut :. Dapat mengetahui dimensi dimensi dari struktur utama.. Dapat membuat pemodelan struktur bangunan ang menggunakan lat slab pada program ETBS untuk kemudian dianalisa sesuai dengan SNI dan kemudian dipakai dalam perhitungan struktur utama. 3. Dapat merenanakan shear wall ang perenanaanna sesuai dengan aturan dual sstem. 4. Dapat menghitung tulangan ang dibutuhkan oleh struktur utama..4 Batasan Masalah Dalam penusunan tugas akhir ini permasalahan akan dibatasi sampai dengan batasan batasan sebagai berikut :. Pada perenanaan ini tidak meninjau analisa biaa dan manajemen konstruksi didalam menelesaikan pekerjaan proek.. Tidak meninjau segi arsitekturalna. 3. Tidak merenanakan pondasi. 4. Mutu beton dan tulangan struktur digunakan =30 Mpa dan = 400 Mpa, sehingga nilai β= 0,8.. Peraturan ang dipakai SNI , SNI dan Revisi SNI BB II TINJUN PUSTK. Umum Di dalam konstruksi beton bertulang pelat dipakai untuk mendapatkan permukaan datar. Jika nilai perbandingan antara panjang dan lebar pelat lebih dari, digunakan penulangan arah (one wa slab). Dan apabila nilai perbandingan antara panjang dan lebar pelat tidak lebih dari, digunakan penulangan arah (two wa slab) (Winter, 993). Untuk lat plate dan lat slab diirikan oleh tidak adana balok-balok sepanjang garis kolom dalam, namun balok-balok tepi pada tepi-tepi luar lantai boleh jadi ada atau tidak ada. Pada lat plate umumna dipakai apabila panjang bentang tidak terlalu besar dan beban ang bekerja bukan merupakan beban ang berat.

2 Flat slab berbeda dari lat plate dalam hal bahwa lantai lat slab mempunai kekuatan ang ukup dengan adana salah satu atau kedua hal berikut : a. Drop Panel aitu pertambahan tebal plat didalam daerah kolom. b. Kepala kolom (Column Capital) aitu pelebaran mengeil dari ujung kolom atas. FLT SLB KOLOM DROP PNEL FLT SLB DROP PNEL KOLOM Gambar. Konstruksi lat slab (Ferguson, 99). nalisa Struktur Flat Slab nalisa suatu konstuksi lat slab dapat dilakukan dengan dua ara, aitu dengan metode desain langsung (diret design methode) dan metode potal ekuivalen. Perbedaan analisa antara dua metode aitu pada metode perenanaan langsung, ang diperoleh adalah pendekatan momen dan geser dengan menggunakan koeisien-koeisien ang disederhanakan. Sedangkan metode rangka ekuivalen menganggap portal (rangka) idealisasi ini serupa dengan portal aktual sehingga hasilna akan lebih eksak dan mempunai batasan penggunaan ang lebih sedikit dibandingkan dengan metode perenanaan langsung (Naw, 998)..3 Konsep Desain Tujuan Perenanaan Struktur tahan gempa adalah mengurangi kerusakan struktur bangunan, sehingga sebisa mungkin masih dapat diperbaiki, membatasi ketidaknamanan penghuni saat terjadi gempa (sedang), melindungi laanan bangunan ang vital dan menghindari korban jiwa (kuat). Falsaah Perenanaan Bangunan Tahan Gempa. Bangunan dapat menahan gempa ringan tanpa mengalami kerusakan. Bangunan dapat menahan gempa sedang tanpa kerusakan ang berarti pada struktur utama, walaupun ada kerusakan pada struktur sekunder. 3. Bangunan dapat menahan gempa tinggi tanpa mengalami keruntuhan total bangunan, walaupun bagian struktur utama sudah mengalami kerusakan atau menapai pelelehan..4 Sistem Ganda Pengertian dari Sistem Ganda di dalam SNI mempunai 3 iri dasar aitu:. Rangka ruang lengkap berupa SRPM (Sistem Rangka Pemikul Momen) ang penting berungsi memikul beban gravitasi.. Sistem struktur ang beban gravitasina dan gaa lateralna diterima spae rame dan dinding geser, ang mana spae rame memikul beban lateral minimal sebesar % dan sisana dipikul oleh dinding geser. 3. Dinding geser dan SRPM direnanakan untuk menahan gaa gempa seara proposional berdasarkan kekuatan relatina. Untuk daerah dengan resiko gempa tinggi,aitu Wilaah Gempa dan 6, rangka ruang itu harus didisain sebagai SRPMK dan DS harus sesuai ketentuan SNI 847 Pasal aitu sebagai DSBK termasuk ketentuan ketentuan Pasal pasal sebelumna ang masih berlaku. Di Wilaah Gempa 3 dan 4, SRPM harus SRPMM dan DS tak perlu detailing khusus. Untuk WG dan, SRPM boleh pakai Rangka Pemikul Momen Biasa juga DS pakai DS Beton Biasa (Purwono, 00). Gedung ang direnanakan berada di zone 3 ang merupakan daerah dengan resiko gempa menengah, sehingga rangka ruang didisain sebagai SRPMM dan DS tak perlu detailing khusus..4. Sistem Penahan Gaa Lateral Besarna beban lateral kadang-kadang lebih besar dari beban gravitasi. Dan untuk menghindari terjadina keruntuhan akibat beban lateral, maka direnanakan sistem penahan gaa lateral. Dalam SNI-00 terdapat beberapa maam komponen sistem penahan gaa lateral, diantarana adalah shearwall (dinding geser), braed rame, dan bearing wall..4. Maam, Bentuk dan Tipe Shear wall Dinding geser merupakan sistem penahan gaa lateral ang menahan gaa lateral akibat gempa dari gedung dan gaa geser dasar horisontal ang diakibatkan oleh gaa lateral tersebut. Dalam struktur dinding penahan lateral (shear wall) mempunai bentuk-bentuk dan variasi ang berbeda-beda, dimana dimensi dari dinding geser dipengaruhi besarna gaa lateral ang diterima oleh dinding geser. Pada gedung bertingkat tinggi sering juga digunakan dinding geser dengan lange wall, seperti pada tipe T dan L dimana eekti untuk struktur bertingkat tinggi dan membutuhkan duktilitas terbatas ketika lange untuk kondisi tekan. Tipe dinding geser dapat dibedakan menurut variasi dinding geser terhadap ketinggianna. Untuk gedung dengan ukuran sedang, bentuk dari dinding geser seperti diatas tidak mengalami perubahan terhadap ketinggian struktur. Dan untuk gedung bertingkat tinggi tipe-tipe dinding geser ang biasa digunakan dapat dibedakan sebagai berikut, aitu : antilever wall, antilever wall dengan ruang terbuka dan oupled wall. BB III METODOLOGI 3. Umum Bab ini menjelaskan urutan pelaksanaan penelesaian ang akan digunakan dalam penusunan Tugas khir. 3. Langkah-langkah Penelesaian Berikut akan dijelaskan langkah-langkah ang diambil untuk menelesaikan tugas akhir ini, ang ditunjukkan dalam diagram alir pada gambar Pengumpulan Data Data-data perenanaan seara keseluruhan menakup data umum bangunan, data bahan dan data tanah.

3 - Data Umum Bangunan Nama gedung : The Belezza Oie Lokasi : Jakarta Selatan Fungsi : Gedung perkantoran Zone gempa : 3 ( menengah ) Jumlah lantai : lantai Tinggi Bangunan : 4 m Ketinggian tiap lantai : 3,7 m Struktur utama : Beton Bertulang Data Bahan : Kekuatan tekan beton ( ) = 30 MPa Tegangan leleh baja ( ) = 400 Mpa STRT Pengumpulan Data Studi Literatur Preliminar Design Flat Slab, Kolom, Balok Tepi, Shearwall Gambar 4. Dimensi pelat,drop panel dan kolom (m) 4.3 Perenanaan Ukuran Kolom Dalam menentukan dimensi kolom pada tahap preliminar design ini menggunakan ara tributar area. Kolom ang ditinjau adalah kolom pada lantai dasar ang menerima beban terbesar. Didapatkan ukuran kolom : 8 8 m Perenanaan Struktur Sekunder nalisa Pembebanan Berdasarkan PPIUG 983 SNI Perubahan Dimensi NOT OK Perenanaan Struktur Utama Gambar - utocd Gambar 3. Diagram alir penelesaian tugas akhir BB IV Kontrol Desain END OK Gambar 4.4Ukuran kolom (m) 4.4 Perenanaan Ukuran Balok Tepi Desain dengan menggunakan peraturan SNI Bab.. dalam Tabel 8 disebutkan bahwa tebal minimum balok non prategang atau pelat satu arah bila lendutan tidak dihitung pada kedua ujung menerus aitu h = Didapatkan dimensi balok tepi 30/0. PERENCNN DIMENSI STRUKTUR 4. Umum Bab ini berisi perhitungan-perhitungan untuk menentukan perkiraan awal dari struktur bangunan. Dimensi ang ditentukan pada bab ini antara lain adalah ukuran pelat beserta dimensi dari drop panel ang akan direnanakan, ukuran kolom, dimensi balok tepi, dan ukuran shear wall. 4. Perenanaan Dimensi Pelat Hal-hal ang direnanakan antara lain tebal dari pelat ang pada perenanaan ini menggunakan lat slab, dimensi dari drop panel, dan dihitung juga tebal ekivalen dari pelat. Gambar 4. Ukuran balok tepi (m) 4. Perenanaan Ukuran Dinding Geser Menurut SNI pasal 6..3.() : ketebalan dinding pendukung tidak boleh kurang daripada tinggi atau panjang bagian dinding ang ditopang seara lateral, diambil ang terkeil, dan tidak kurang daripada 00 mm. Jadi, didapatkan tebal shearwall sebesar 30 m dan telah memenuhi sarat. 3

4 Gambar.3 nalisa Gaa Dalam Tangga (m) Didapatkan, V = 443 Kg V B = 44,336 Kg Didapatkan gaa-gaa dalam pada pelat tangga dan bordes: 963, Kgm C + B Gambar 4.6 Dimensi dinding geser (m) BB V PERENCNN STRUKTUR SEKUNDER. Umum Pada bab ini akan dijelaskan mengenai peranangan pada komponen komponen struktur ang termasuk dalam struktur sekunder, diantarana adalah struktur tangga dan struktur balok lit.. Perenanaan Tangga Dalam perenanaan ini tangga diasumsikan sebagai rame dimensi, ang kemudian dianalisa untuk menentukan gaa gaa dalamna dengan perenanaan struktur statis tertentu. Dalam perhitungan ini perletakan diasumsikan sebagai sendi-rol. Gambar. Denah tangga (m) Data data perenanaan : a. Lebar tangga : 0 m b. Tebal pelat miring : m. Tebal pelat bordes : m d. Tebal selimut beton : 0 mm l. Tinggi injakan ( t ) : 9 m m. Lebar injakan ( i ) : 6 m.. nalisa Gaa-Gaa Dalam 37,Kg Gambar.6 Bidang momen dan lintang pada tangga.. Perhitungan Penulangan Pelat Tangga dan Bordes ρ b = 0,8 ' 600 = 0, ρ max = 0,7 ρ b = 0,7 0,033 = 0,0 ρ min b =.4 =.4 = 0, ρ min = 0,008 m = = 400 =, d = 0 0 (0, 6) = mm Perhitungan tulangan pelat tangga: Tulangan lentur = D6-0 Tulangan pembagi = Ø8-0 Perhitungan tulangan pelat bordes : Tulangan lentur = D4-90 Tulangan pembagi = Ø Penulangan Balok Tangga Dipakai dimensi balok tangga 0/30.. Penulangan lentur balok tangga Tumpuan Digunakan tulangan lentur D6 ( spakai = 40,9 mm ) Lapangan Digunakan tulangan lentur D6 ( s pakai = 40,9 mm ) ,6 Kgm -383,376 Kg -6 Kg -44,336 Kg - - C B q =48 Kg/m q =0, Kg/m C B Perenanaan lit Pada peranangan lit ini meliputi balok pemisah sangkar dan balok penumpu depan. Lit ang digunakan pada peranangan pada Tugas khir ini adalah lit ang diproduksi oleh Sigma dengan data data sebagai berikut : Tipe lit : Passenger Merk : Sigma Kapasitas :7orang (0 kg)

5 Keepatan : 60 m/menit Lebar pintu (opening width) : 000 mm Dimensi sangkar (ar size) Outside : mm Inside : mm Dimensi ruang lunur (hoistwa) Duplex : mm Dimensi ruang mesin (duplex) : mm Beban reaksi ruang mesin R = 3900 kg R = 930 kg.3.3 Penulangan Balok Pemisah Sangkar (/30). Penulangan lentur a. Tumpuan Tulangan terpasang 3 D4 dengan s = 4,6 m Tulangan tekan D4 dengan s = 3,08 m b. Lapangan Tulangan terpasang 3 D4 dengan s = 4,6 m Tulangan tekan D4 dengan s = 3,08 m. Penulangan geser Dipasang tulangan Penulangan Balok Penumpu Depan (40/60). Penulangan lentur a. Tumpuan Tulangan terpasang 3 D dengan s =,4 m Tulangan tekan D dengan s = 7,6 m b. Lapangan Tulangan terpasang 3 D dengan s =,4 m Tulangan tekan D dengan s = 7,6 m. Penulangan geser Jarak antar sengkang maksimum tidak boleh lebih dari d/ = 93/ = 96, mm maka dipasang Ø Penulangan Balok Penumpu Belakang (40/60). Penulangan lentur a. Tumpuan Tulangan terpasang 4 D dengan s =, m Tulangan tekan 3 D dengan s =,4 m b. Lapangan Tulangan terpasang 3 D dengan s =,4 m Tulangan tekan D dengan s = 7,6 m. Penulangan geser Jarak antar sengkang maksimum tidak boleh lebih dari d/ = 93/ = 96, mm maka dipasang Ø 0-90 BB VI PERENCNN STRUKTUR PRIMER 6. Umum Bab ini akan membahas mengenai analisa dan perhitungan dari struktur primer. Hal ang akan dibahas pertama kali adalah merenanakan beban gempa ang bertujuan untuk mendapatkan beban gempa ang sesuai dengan peraturan untuk dibebankan kedalam struktur gedung. Setelah didapat gaa gaa dalam ang merupakan output dari hasil analisa program ETBS v9..0, maka dilakukan perhitungan untuk menentukan jumlah tulangan. Jadi, struktur primer ang ditinjau pada bab ini meliputi:. Pelat (lat slab).. Balok tepi. 3. Kolom. 4. Dinding geser. 6. Perenanaan Pelat 6.. Perenanaan Lentur Pelat - SNI pasal Pengaturan tersebut menangkut banakna tulangan ang harus dipasang menerus sepanjang jalur kolom. Perhitungan penulangan diambil ontoh pada pelat lantai 7 dengan ukuran 7 7 m (P). Dengan data- data sebagai berikut : Mutu beton ( ) = 30 Mpa Mutu baja tulangan ( ) = 400 Mpa h pelat = 0 m h drop panel = m Ukuran plat = m Ukuran drop panel = m ρ b = 0,8 ' 600 = 0, ρ max = 0,7 ρ b = 0,7 0,033 = 0,0,4 = 0,003 min 400 m = = 400 =,6 0.8 ' Penulangan Jalur Kolom rah x Tumpuan s = b d = 0, = 9,89 mm Digunakan tulangan D 70 ( s = 47,7 mm ) Tulangan atas minimum ang harus dipasang menerus sepanjang bentang arah x = ¼ s = ¼ 47,7 = 36,9 mm Tulangan bawah minimum ang harus dipasang menerus sepanjang bentang arah x = /3 s = /3 47,7 = 809,3 mm s = b d = 0, = 64,67 mm > 809,3 mm (OK) Digunakan tulangan D 40 ( s = 73,86 mm ) Lapangan s = b d = 0, = 39 mm Digunakan tulangan D 70 ( s = 47,7 mm ) s = b d = 0, = 704 mm Digunakan tulangan D 3 ( s = 84,37 mm ) rah Tumpuan s = b d = 0, = 4944, mm Digunakan tulangan D 7 ( s = 06,87 mm ) Tulangan atas minimum ang harus dipasang menerus sepanjang bentang arah = ¼ s = ¼ 06,87 = 66,47 mm Tulangan bawah minimum ang harus dipasang menerus sepanjang bentang arah = /3 s = /3 06,87 = 688,6 mm s = b d = 0, = 0, mm > 688,6 mm (OK) Digunakan tulangan D 0 ( s = 3,93 mm ) Lapangan s = b d = 0, = 349 mm Digunakan tulangan D 0 ( s = 368, mm ) s = b d = 0, = 89 mm

6 Digunakan tulangan D 00 ( s = 899,7 mm ) 6... Penulangan jalur tengah rah x Tumpuan s = b d = 0, = 463 mm Digunakan tulangan D 80 ( s = 4749, mm ) s = b d = 0, = 366 mm Digunakan tulangan D 60 ( s = 374,6 mm ) Lapangan s = b d = 0, = 4 mm Digunakan tulangan D 8 ( s = 4469,88 mm ) s = b d = 0, = 97 mm Digunakan tulangan D 70 ( s = 34,9 mm ) rah Tumpuan s = b d = 0, = 463 mm Digunakan tulangan D 80 ( s = 4749, mm ) s = b d = 0, = 366 mm Digunakan tulangan D 60 ( s = 374,6 mm ) Lapangan s = b d = 0, = 4 mm Digunakan tulangan D 8 ( s = 4469,88 mm ) s = b d = 0, = 97 mm Digunakan tulangan D 70 ( s = 34,94 mm ) 6.. Penulangan Geser Plat 6... Penulangan Geser Plat Kolom Interior -SNI Ps Dari perhitungan program bantu Etabs v9., didapat : V u = 9038 kg M u = 4876 kgm dari perhitungan didapatkan V u < V maka tidak perlu penulangan geser 6... Penulangan Geser Pelat Kolom Eksterior Dari perhitungan program bantu Etabs v9., didapat : V u = 630 kg M u = 6 kgm Dari perhitungan didapatkan V u < penulangan geser V maka tidak perlu 6. Peranangan Balok Tepi Untuk peranangan balok tepi, diambil balok tepi B. Perhitungan struktur mempertimbangkan beberapa kombinasi beban ang terjadi. 6.. Data Peranangan = 30 MPa = 400 Mpa h = 00 mm b = 300 mm D tul. longitudinal = mm D sengkang = 0 mm d = ½ = 6, mm d x = h d = 00 6,= 437, mm,4,4 min 0, bal 0,8. '. 600 = 0, m 0,7 max balane = 0,7 0,03 = 0, ,8. ' 0,8x30, Penulangan Daerah Tumpuan Kiri Balok Tepi kibat Momen Positi M u = kgm = Nmm s = b d = 0, , = 378, mm Digunakan Tulangan Lentur 3 D s ada = 47,87mm > sperlu = 378, m...(ok) s = b d = 0, , = 7,87 mm Digunakan Tulangan Lentur D s ada = 98, mm > s perlu = 7,87 mm...( Ok) kibat Momen Negati M u = -76 kg.m = Nmm s = b d = 0, , = 78,7 mm Digunakan Tulangan Lentur D s ada = 43, mm > s perlu = 78,7 mm...(ok) s = b d = 0, , = 036,87 mm Digunakan Tulangan Lentur 3 D s ada = 47,87 mm > s perlu = 036,87 mm...( Ok) Maka tulangan ang dipakai adalah ang terbesar Tulangan atas = D ( s = 4 mm ) Tulangan bawah = 3 D ( s = 473 mm ) 6..3 Penulangan Daerah Lapangan Balok Tepi M u = 783 kgm = Nmm s = b d = 0, , = 66,87 mm Digunakan Tulangan Lentur D s ada = 98, mm > s perlu = 66,87 mm...(ok) s = ρ min b d = 0, , = 49,37 mm Digunakan Tulangan Lentur D sada = 98 mm > sperlu = 49,37 mm...(ok) 6..4 Penulangan Daerah Tumpuan Kanan Balok Tepi kibat Momen Negati M u = kgm = Nmm s = b d = 0, , = 99 mm Digunakan Tulangan Lentur D s ada = 43, mm > s perlu = 99 mm...(ok) s = b d = 0, , = 00 mm Digunakan Tulangan Lentur 3 D s ada = 47,87 mm > s perlu = 00 mm...( Ok) kibat Momen Positi M u = +79 kgm = Nmm s = b d = 0, , = 378, mm Digunakan Tulangan Lentur 3 D s ada = 47,87 mm > s perlu = 378, mm...(ok) s = b d = 0, , = 7,87 mm Digunakan Tulangan Lentur D s ada = 98 mm > s perlu = 7,87 mm...( Ok) Maka tulangan ang dipakai adalah ang terbesar Tulangan atas = D ( s = 4 mm ) Tulangan bawah = 3 D ( s = 473 mm ) 6..6 Penulangan Geser Balok - SNI pasal 3.0.4() : Penulangan Geser Tumpuan Balok Dipasang Ø - 0 mm sepanjang h =.00 = 000 mm dari muka kolom, dimana tulangan geser pertama dipasang 0 mm dari muka kolom Penulangan Geser Lapangan Balok Tepi Pemasangan tulangan geser di luar sendi plastis (>h) Dipasang Ø - 0 mm

7 6.3 Penulangan Kolom 6.3. Kolom Interior Untuk ontoh penulangan, akan digunakan kolom interior ang terletak pada lantai dasar (K) dengan data : Dimensi kolom = mm Mutu beton, = 30 MPa Mutu baja, = 400 MPa Diameter tul utama = D mm Diameter tul sengkang = Ø mm Perhitungan Tulangan Lentur Kolom Interior Perhitungan penulangan memanjang kolom menggunakan program bantu PCCOL v3.64. Berdasarkan kombinasi beban, ternata untuk semua lantai kolom interior memerlukan tulangan memanjang ang sama sebanak,09 % atau 6D. Prosentase kolom ini sesuai sarat SNI Pasal aitu antara % - 6 % telah terpenuhi Kontrol Kapasitas Beban ksial Kolom Interior Terhadap Beban ksial Teraktor - SNI Pasal.3.. : kapasitas beban aksial kolom tidak boleh kurang dari beban aksial teraktor hasil analisa struktur. φ.pn ( max ) 0, 8 φ 0, 8 ' ( g st ) = 0909 N = 09,09 kn > kn OK Persaratan Strong Column Weak Beams Sesuai dengan ilosoi desain kapasitas, maka SNI pasal 3.4. mensaratkan bahwa M 6 /. Dimana ΣM e adalah momen e M g kapasitas kolom dan ΣM g merupakan momen kapasitas balok. Karena pada tugas akhir ini tidak menggunakan balok interior, jadi momen kapasitas untuk balok menggunakan momen kapasitas dari jalur kolom pelat. Perlu dipahami bahwa M e harus diari dari gaa aksial teraktor ang menghasilkan kuat lentur terendah, sesuai dengan arah gempa ang ditinjau ang dipakai untuk memeriksa sarat strong olumn weak beam. Setelah kita dapatkan jumlah tulangan untuk kolom, maka selanjutna adalah mengontrol apakah kapasitas kolom tersebut sudah memenuhi persaratan strong kolom weak beam. Nilai momen nominal jalur kolom pelat ang menggunakan tulangan atas D 70 ( s = 47,7 mm ) dan tulangan bawah D 40 ( s = 73,86 mm ) adalah sebesar: Momen Nominal Kiri s 47,7 400 a = = 3,48 mm 0,8 ' b 0, a M nr = s d = 64,07 knm Momen Nominal Kanan a = s 47,7 0,8 ' b 0, = 3,48 mm 400 a M nr = s d = 64,07 knm st Jadi, Karena 6 Σ M g = [ 6 (64,07+ 64,07)] = 69,768 knm Σ M e = [( )] / 0,6 = 00 knm M e M Column Weak Beam terpenuhi. 6, maka persaratan Strong Kebutuhan Tulangan Geser - SNI pasal Digunakan sengkang Ø -00. Sengkang pertama harus dipasang tidak lebih dari 0, s o dari muka hubungan balok kolom. Pengekangan pada luar sendi plastis - SNI pasal , spasi sengkang ikat diseluruh penampang kolom tidak boleh lebih dari: S o = (00) = 00mm Sehingga dipakai sengkang Ø Panjang Lewatan pada Sambungan Tulangan Kolom Interior - SNI Ps SNI pasal 4.. Sambungan lewatan tulangan ulir dan kawat ulir dalam kondisi tarik harus menggunakan sambungan kelas B, aitu sepanjang,3 ld dan tidak kurang dari 300 mm. Sehingga : Panjang lewatan =,3 67, d g =,3 =84,7mm 8 mm > 300 mm 6.3. Kolom Eksterior Untuk ontoh penulangan, akan digunakan kolom Eksterior ang terletak pada lantai dasar (K) dengan data : Dimensi kolom = mm Mutu beton, = 30 MPa Mutu baja, = 400 MPa Diameter tul utama = D mm Diameter tul sengkang = Ø4 mm Perhitungan Tulangan Lentur Kolom Eksterior Perhitungan penulangan memanjang kolom menggunakan program bantu PCCOL v3.6. Berdasarkan kombinasi beban, ternata untuk semua lantai kolom eksterior memerlukan tulangan memanjang ang sama sebanak,09 % atau 6D. Prosentase kolom ini sesuai sarat SNI Pasal aitu antara % - 6 % telah terpenuhi Kontrol Kapasitas Beban ksial Kolom Eksterior Terhadap Beban ksial Teraktor - SNI Pasal.3.. : kapasitas beban aksial kolom tidak boleh kurang dari beban aksial teraktor hasil analisa struktur. φ.pn ( max ) 0, 8 φ 0, 8 0, 8 0, 6 0, 8 30 ' ( 80 ( g 780 ) ) st 400 = 0909 N = 09,09 kn > 44.4 kn OK st Persaratan Strong Column Weak Beams Sesuai dengan ilosoi desain kapasitas, maka SNI pasal 3.4. mensaratkan bahwa 7

8 M / 6. Dimana ΣM e adalah momen e M g kapasitas kolom dan ΣM g merupakan momen kapasitas balok. Perlu dipahami bahwa M e harus diari dari gaa aksial teraktor ang menghasilkan kuat lentur terendah, sesuai dengan arah gempa ang ditinjau ang dipakai untuk memeriksa sarat strong olumn weak beam. Setelah kita dapatkan jumlah tulangan untuk kolom, maka selanjutna adalah mengontrol apakah kapasitas kolom tersebut sudah memenuhi persaratan strong kolom weak beam. Nilai momen nominal balok tepi ang menggunakan tulangan atas D ( s = 4 mm ) dan tulangan bawah 3 D ( s = 473 mm ) adalah sebesar: Momen Nominal Kiri s a = = 8,37 mm 0,8 ' b 0, Jadi, M nr = s a d = 366,6 knm Momen Nominal Kanan s a = = 8,37 mm 0,8 ' b 0, Karena M nl = s a d = 366,6 knm 6 Σ M g = [ 6 (366,6+ 366,6)] = 879,84 knm Σ M e = [( )] / 0,6 = 4884,6 knm M e M Column Weak Beam terpenuhi. 6, maka persaratan Strong Kontrol Persaratan Kolom Eksterior Terhadap Gaa Geser Renana Ve - SNI pasal Digunakan sengkang Ø -0. Sengkang pertama harus dipasang tidak lebih dari 0, s o dari muka hubungan balok kolom. Pengekangan pada luar sendi plastis - SNI pasal , spasi sengkang ikat diseluruh penampang kolom tidak boleh lebih dari: S o = (30) = 60mm Sehingga dipakai sengkang Ø Panjang Lewatan pada Sambungan Tulangan Kolom Eksterior - SNI Ps SNI pasal 4.., sambungan lewatan tulangan ulir dan kawat ulir dalam kondisi tarik harus menggunakan sambungan kelas B, aitu sepanjang,3 ld dan tidak kurang dari 300 mm. Sehingga : Panjang lewatan=,3 =84,7mm 8 mm > 300mm d Perenanaan Hubungan Balok Kolom - SNI ps Digunakan sengkang Ø-00 mm untuk dipasang pada HBK. 6.4 Peranangan Dinding Geser tipe Siku 6.4. Data Peranangan Mutu beton ( ) = 30 MPa Mutu baja ( ) = 400 MPa Tebal Shearwall = 30 m Tinggi Shearwall = 4 m Tebal selimut beton Panel = 40 mm g Kontrol Kapasitas Beban ksial Dinding Geser Tipe Siku terhadap Beban ksial - SNI pasal 6.. P nw 0, g = 407 kn > P u max = 666,4 kn OK! Geser Renana - SNI Pasal 6.3, rasio tulangan vertikal ( v ) tidak boleh kurang dari 0,00 dan 0,00 untuk rasio tulangan horizontal ( h ). Tulangan horizontal menggunakan Ø dengan spasi 300 mm, dan vertikal D dengan spasi 0 mm. a. Kontrol rasio tulangan vertikal : 6 = 0,003 > 0,00 OK! b. Kontrol rasio tulangan horizontal : 6 = 0,00 > 0,00 OK! Kontrol dan Desain Panjang Daerah Komponen Batas (Boundar Zone) Dinding Geser Menurut Pasal (a) daerah tekan harus diberi komponen batas bila : 600 w h u w ; dimana k 3 h u w h, tidak boleh diambil kurang dari 0,007. Dari perumusan pasal a diatas menunjukkan bahwa shearwall tersebut tidak membutuhkan komponen batas, hal ini disebabkan baban aksial ang bekerja pada shearwall relati keil. BB VII KESIMPULN DN SRN 7. Kesimpulan Berdasarkan keseluruhan hasil analisa ang telah dilakukan dalam penusunan Tugas khir ini dapat ditarik beberapa kesimpulan sebagai berikut :. Didapatkan dimensi elemen struktur : Tebal pelat lantai dan atap = 0 m Dimensi drop panel = m 3 Dimensi balok tepi = 30 0 m Dimensi kolom = 8 8 m Tebal shear wall = 30 m. Dari hasil analisa struktur, ternata pemodelan ang drenanakan sesuai dengan SNI

9 3. Berikut adalah persentase shear wall dalam menahan beban gempa : Tabel 7. Persentase kolom dan dinding geser dalam menahan beban gempa No Kombinasi Prosentase Penahan Gempa FX FY KOLOM DG KOLOM DG RSPX 38,9% 6,09% 7,7% 7,83% RSPY 7,67% 7,33% 38,30% 6,70% Berdasarkan tabel diatas, maka persaratan dari SNI ps...3 terpenuhi. 4. Didapatkan tulangan ang dibutuhkan oleh pelat, balok tepi, dan shear wall. Berikut adalah rekapitulasi dari hasil perhitungan tulangan. Tabel 7. Rekapitulasi perhitungan penulangan lentur pelat rah Posisi Ukuran Pelat Penulangan Tulangan 7 m x 7m (P) 6m x 7m (P) 7m x 6.m (P3) Tumpuan lajur kolom 6m x 6.m (P4) atas D-70 D-80 D-80 D-8 bawah D-40 D- D-0 D-60 rah X rah Y Lapangan lajur kolom Tumpuan lajur tengah Lapangan lajur tengah Tumpuan lajur kolom Lapangan lajur kolom Tumpuan lajur tengah Lapangan lajur tengah atas D-3 D-4 D-4 D- bawah D-70 D-80 D-7 D-8 atas D-80 D-9 D-8 D-9 bawah D-60 D-7 D-6 D-7 atas D-70 D-8 D-80 D-80 bawah D-8 D-9 D-90 D-9 atas D-7 D-80 D-8 D-80 bawah D-0 D-60 D-60 D- atas D-00 D-0 D-0 D-0 bawah D-0 D- D- D- atas D-80 D-9 D-9 D-90 bawah D-60 D-6 D-7 D-70 atas D-70 D-8 D-80 D-80 bawah D-8 D-9 D-9 D-9 Tabel 7.3 Rekapitulasi penulangan balok tepi Balok Posisi Tumpuan Lapangan Geser B atas D D Plastis Ø-0 bawah 3D D Non Plastis Ø-0 B atas D D Plastis Ø-0 bawah 3D D Non Plastis Ø-0 B3 atas D D Plastis Ø-30 bawah 3D D Non Plastis Ø-0 B4 atas 6D D Plastis Ø-0 bawah D D Non Plastis Ø-70 9

10 Tabel 7.4 Rekapitulasi penulangan kolom tipe kolom tulangan memanjang tulangan geser K K 6D 6D plastis Ø-00 non plastis Ø-00 plastis Ø-0 non plastis Ø-00 Rekapitulasi penulangan shear wall : Tulangan horizontal : Ø-300 Tulangan vertikal : D-0 7. Saran Berdasarkan hasil peranangan ang telah dilakukan, maka disarankan :. Peranangan dimensi kolom hendakna dibagi menjadi beberapa bagian. Hal ini dikarenakan gaa aksial pada kolom akan semakin keil pada kolom ang lebih tinggi. Sehingga dimensi kolom dapat diperkeil.. Diusahakan dalam merenanakan denah bangunan, dibuat sesimetris mungkin dengan tujuan untuk menghindari adana konsentrasi gaa pada elemen struktur tertentu ketika beban bekerja. Berikut ini akan ditampilkan lowhart dari beberapa hal ang sudah dikerjakan diatas. lur Perenanaan Struktur Sekunder STRT lur Perenanaan Kontrol Pembebanan Gempa STRT Pelajari denah bangunan nalisa Data Perhitungan Berat Struktur Renanakan letak tangga Renanakan letak lit Pemodelan gempa dinamis dengan program bantu ETBS V 9..0 Perubahan terhadap denah dan dimensi struktur primer Sketsa tangga Menentukan tipe dan ukuran lit ang sesuai dengan kebutuhan RUN Menentukan dimensi pelat tangga & bordes nalisa lit ang dipakai Penentuan eksentrisitas antara pust massa dan rotasi (SNI psl.4.3) SNI psl 7..3 RUN Pembebanan Sketsa lit NO nalisa gaa dalam pada pelat & bordes Perhitungan penulangan pelat & bordes Merenanakan dimensi balok penumpu & balok pemisah sangkar Pembebanan NO Kontrol gaa geser dasar (SNI psl 7..3) YES -Kontrol partisipasi massa (SNI psl 7..) -Kontrol waktu getar alami (SNI psl 7..) -Kontrol drit (SNI psl 8..) -Kinerja batas ultimate (SNI psl 8..) -kontrol dual sistem (SNI psl..3) Menghitung gaa dalam YES Perhitungan penulangan balok pemisah sangkar & balok penumpu lit Perenanaan penulangan pelat, balok tepi, kolom, dan dinding geser berdasarkan gaa dalam dari hasil analisa ETBS Penggambaran hasil analisa Penggambaran detai hasil perhitungan FINISH FINISH 0

11 lur Perenanaan Penulangan Pelat lur Perenanaan Penulangan Balok Tepi lur Perenanaan Penulangan Kolom STRT STRT STRT nalisa Data & Denah nalisa Data & Denah nalisa Data & Denah Penentuan Jalur Kolom & Jalur Tengah Pelat (SNI ps..7) Menentukan nilai momen pada daerah tumpuan dan lapangan balok dari hasil analisa ETBS Menentukan nilai momen dan aksial kolom dengan bantuan ETBS Menentukan Nilai Momen Pelat dari Hasil nalisa Etabs Menentukan Datadata Untuk Perenanaan Penulangan Pelat: ρ b, ρ max, ρ min, m Merenanakan jumlah tulangan memanjang dengan bantuan PC-Col (SNI ps ) Menentukan Datadata Untuk Perenanaan Penulangan Pelat: ρ b, ρ max, ρ min, m Menari Jumlah Luasan Tulangan Pada Daerah Tumpuan dan Lapangan Balok Tepi Kontrol Kapasitas Beban ksial Kolom Terhadap Beban ksial Teraktor (SNI ps..3..) NO Merenanakan Ulang Jumlah Tulangan Menari Jumlah Luasan Tulangan Pada Pelat (SNI ps &) Penulangan Geser Pelat (SNI ps. 3..6) Penggambaran Hasil Perhitungan FINISH Penulangan Geser Tumpuan dan Lapangan Balok Tepi (SNI ps. 3.) Penulangan Torsi Balok (SNI ps. 3.6.) Perhitungan Panjang Penaluran Tulangan Tarik dan Tekan Penggambaran Hasil Perhitungan YES Strong Column Weak Beams (SNI ps. 3.4.) YES Perhitungan Tulangan Geser Sendi Plastis (SNI ps.3.0.3) Perhitungan Tulangan Geser Luar Sendi Plastis (SNI ps ) Perhitungan Panjang Lewatan pada Sambungan Tulangan Kolom (SNI ps. 4..3) NO FINISH Penggambaran Hasil Perhitungan FINISH