IMPLIKASI KONSEP SEISMIC DESIGN CATEGORY (SDC) ASCE 7-05 TERHADAP PERENCANAAN STRUKTUR TAHAN GEMPA SESUAI SNI DAN SNI

Transkripsi

1 IMPLIKASI KONSEP SEISMI DESIGN ATEGORY (SD) ASE 7-05 TERHADAP PERENANAAN STRUKTUR TAHAN GEMPA SESUAI SNI DAN SNI Rachmat Purwono, Takim Andriono 1 PENDAHULUAN Dalam kurun waktu sepuluh tahun terakhir beberapa gempa besar telah melanda wilayah Indonesia, di antaranya Gempa Aceh 2004, Gempa Yogyakarta 2006, dan Gempa Padang Sebuah pelajaran penting yang dapat diperoleh dari kerusakan berat pada bangunanbangunan beton bertulang akibat gempa-gempa ini pada umumnya bukan karena terlampauinya percepatan getaran gempa pada muka tanah yang direncanakan, tetapi karena kesalahan konsep perencanaan dan kesalahan pelaksanaan (Sukamta, 2009). Rupanya upaya penyuluhan dan pemberlakuan prosedur pemberian ijin mendirikan bangunan sesuai dengan standar tata cara yang sudah ada masih merupakan persoalan tersendiri di Indonesia. Di tengah kondisi seperti tersebut di atas, standar tata cara perencanaan gempa dan struktur beton yang berlaku di Indonesia saat ini (SNI dan ) justru seakan dituntut untuk berubah mengikuti perkembangan yang terjadi di beberapa negara maju. Pedoman perumusan beban gempa di berbagai negara yang semula mengacu pada Uniform Building ode, UB 1997, seperti halnya SNI , kini telah mengikuti American Society of ivil Engineers Standard, ASE 7-05 dan/atau IB 2006, yang pada hakekatnya lebih ketat dan lebih rumit. Pedoman perencanaan struktur beton American oncrete Institute ode, AI pun telah disusun dengan mengacu pada ASE Menyadari hal ini, sebuah studi dilakukan untuk mempelajari perbedaan mendasar antara UB 1997, SNI , dan ASE 7-05 dalam konsep penentuan percepatan getaran gempa pada muka tanah. Hasilnya dipaparkan dalam bagian kedua makalah ini. Selanjutnya dipelajari pula perbandingan besarnya beban geser dasar nominal akibat gempa yang diperoleh dari hasil perhitungan berdasarkan ketiga standar ini yang disajikan pada bagian ketiga tulisan ini dengan mengetengahkan penyebab utamanya yang terletak pada perbedaan penetapan besarnya faktor reduksi gempa, R dan faktor keutamaan gedung, I. Studi parameter semacam ini pernah dilakukan oleh Ghosh (1999) untuk mempelajari dampak penerapan International Building ode (IB) 2000 pada perencanan gempa di wilayah-wilayah yang tadinya menggunakan Uniform Building ode (UB) Akhirnya, pada bagian keempat makalah ini dibahas upaya penerapan konsep Seismic Design ategory (SD) ASE 7-05 untuk menentukan tipe pendetailan struktur bangunan beton tahan gempa dengan tetap mengacu pada standar tata cara yang berlaku di Indonesia, yakni SNI dan SNI Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 1

2 2 PERBEDAAN KONSEP ASE 7-05 DAN UB 1997/SNI Perbedaan mendasar antara konsep yang dikembangkan dalam ASE 7-05 dibandingkan dengan konsep UB 1997 dan SNI , antara lain adalah: a) Perbedaan penentuan percepatan batuan dasar ASE 7-05 menentukan percepatan batuan dasar berdasarkan probablilitas terlampauinya beban gempa nominal dalam kurun waktu umur gedung 50 tahun adalah 2%. Ini berarti periode ulang gempa rencana yang dipertimbangkan adalah 2475 tahun. Parameterparameter yang digunakan untuk ini adalah S S dan S 1 yang dinyatakan dalam suatu peta kontur sesuai dengan kondisi lokasi tertentu berdasarkan kriteria probabilitas tersebut di atas. Berbeda dengan ASE 7-05, UB 1997 dan SNI memakai konsep wilayah gempa (seismic zone) dengan kriteria zoning berdasarkan peluang dilampauinya beban gempa nominal dalam kurun waktu umur gedung 50 tahun adalah 10% dan gempa yang menyebabkannya disebut Gempa Rencana dengan perioda ulang 500 tahun. Sudah barang tentu fakta ini merupakan perubahan yang mendasar. b) Perubahan respons spektrum gempa rencana ASE 7-05 mengenalkan parameter-parameter untuk menentukan respons spektrum gempa rencana, S DS dan S D1 dengan nilai sebagai berikut: S DS = 2/3 F a S s (1) S D1 = 2/3 F v S 1 (2) di mana F a dan F v masing-masing adalah koefisien tanah untuk waktu getar pendek dan waktu getar 1 detik. Konstanta 2/3 ditetapkan sebagai seismic margin (Praveen, 2005) sehingga besarnya percepatan gempa untuk desain adalah 2/3 dari respons spektrum percepatan Maximum onsidered Earthquake (ME). Pada UB 1997 parameter-parameter tersebut di atas dinyatakan berturut-turut dalam 2.5 a untuk waktu getar alami pendek dan v /T atau disebut v1 apabila waktu getar alami struktur adalah 1 detik. Pada SNI kedua parameter di atas dinyatakan berturut-turut sebagai A m dan A r /T. Untuk keperluan studi komparatif ini, rasio dari nilai parameter-parameter tersebut di atas perlu diketahui. Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 2

3 c) Perbedaan penetapan tujuan ASE 7-05, UB 1997, dan SNI ASE 7-05 menetapkan tingkat gempa rencana dengan tujuan pada saat dilanda gempa kuat bangunan dapat melindungi jiwa penghuni dan memastikan kerusakan yang terjadi berada pada batas yang masih dapat diperbaiki kembali. Sedangkan UB 1997 dan SNI menetapkan tingkat gempa rencana adalah uuntuk menjamin agar ketika dilanda gempa besar struktur gedung walau mencapai kondisi di ambang keruntuhan tetapi masih dapat berdiri sehingga dapat mencegah jatuhnya korban manusia. Perbedaan penetapan tujuan ini, menimbulkan keingintahuan terhadap parameterparameter apa ASE 7-05 memperketat penetapan tujuan tersebut di atas. 3 PERBEDAAN BESARNYA BEBAN GESER DASAR NOMINAL Besarnya beban geser dasar nominal akibat gempa rencana tidak hanya ditentukan oleh respons spektrum percepatan gempa saja melainkan juga oleh faktor reduksi gempa, R dan faktor keutamaan gedung, I. Rumus yang digunakan untuk menghitung beban geser dasar nominal untuk waktu getar pendek (daerah mendatar pada respons spektrum percepatan) menurut ASE 7-05, UB 1997, dan SNI adalah sebagai berikut: Menurut ASE 7-05 VASE SDS I = R W (3) Menurut UB 1997 VUB 2.5 a I = R W (4) Menurut SNI VSNI Am I = W (5) R a) Studi komparatif rasio maksimum beban geser dasar menurut ASE terhadap UB V s R I x x v 2.5 R I ASE DS UB ASE UB a ASE UB (6) Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 3

4 menurut ASE terhadap SNI VASE SDS RSNI IASE = x x (7) VSNI Am RASE ISNI Tampak jelas dari rumus (6) dan (7), bahwa rasio beban geser merupakan perkalian tiga komponen utama, yaitu: (i) rasio komponen percepatan muka tanah SDS SDS SD1 SD1 atau, atau 2.5 a Am v Ar1 (ii) rasio komponen faktor reduksi gempa RSNI RASE atau RUB RASE (iii) rasio komponen faktor keutamaan gedung IASE ISNI atau IASE IUB b) Tabel-tabel L.1 sampai dengan L.4 pada lampiran makalah ini menunjukkan hasil perhitungan rasio komponen percepatan muka tanah seperti tersebut pada Butir 3.(i). Ternyata nilai rasio ASE terhadap UB maupun SNI berada di bawah 1.0 kecuali beberapa yang sama dengan 1.0. c) Pemeriksaan terhadap rasio komponen faktor reduksi gempa, R seperti tersebut pada Butir 3.(ii) untuk berbagai jenis struktur menunjukkan rasio komponen ini menurut ASE 7-05 terhadap UB 1997 maupun SNI bisa mencapai sekitar d) Pemeriksaan terhadap rasio komponen faktor keutamaan gedung juga menunjukkan adanya perbedaan yang cukup signifikan, yakni untuk rasio ASE terhadap SNI pada kategori okupansi III (ASE 7-05) : IASE 1.25 = = 1.25 ISNI 1.00 sedangkan untuk rasio ASE terhadap UB pada kategori okupansi IV (ASE 7-05) : Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 4

5 IASE I UB = 1.50 = e) Apabila perbedaan-perbedaan nilai rasio tersebut di atas dimasukkan ke rumus (6) dan (7), maka diperoleh V ASE cenderung lebih besar daripada V UB maupun V SNI seperti diperlihatkan dalam ambang batas (on the upperbound) perhitungan sebagai berikut: V ASE = 0.89 x 1.2 x 1.25 = 1.33 V SNI V ASE = 0.92 x 1.2 x 1.20 = 1.32 V UB f) Temuan ini menyarankan perlu adanya koreksi darurat pada SNI , karena V ASE bisa bernilai 33% lebih tinggi (upper bound) dari V SNI yang dihitung dengan SNI Untuk mengupayakan agar V SNI bisa menyamai V ASE maka disarankan agar SNI 1726 memakai I ASE (Tabel ASE 7-05) sebagai pengganti faktor keutamaan gedung yang biasa dipakai (Tabel 1 SNI ). Memakai nilai R ASE (Tabel ASE 7-05) sebagai pengganti nilai R SNI (Tabel 3 SNI ) 4 PENERAPAN KONSEP SEISMI DESIGN ATEGORY (SD) UNTUK PERENANAAN STRUKTUR BETON BERDASARKAN SNI dan SNI Dalam AI 318, baik terbitan tahun 2002, 2005, maupun 2008 selalu menyajikan tabel seperti Tabel 1 yang menunjukkan korelasi antara tingkat resiko wilayah gempa dengan kategori pendetailan struktur penahan gempa, yaitu Seimic Design ategory (SD) A yang sederhana meningkat ke yang ketat atau khusus. ASE 7-05 menggunakan parameter respons spektrum percepatan S S dan S 1 (dilengkapi dengan peta kontur) sebagai dasar penentuan S DS dan S D1. Parameter S DS dan S D1 inilah yang kemudian digunakan untuk menentukan kategori pendetailan SD. Oleh karenanya pengelompokan nilai S S dalam < 0.25g, 0.50, 0.75, 1.00, >1.25g menurut hemat penulis berdasarkan korelasi pada Tabel 1 dapat dikorelasikan dengan Seismic Zone 1, 2A, 2B, 3, dan 4. Rasio perbedaan nilai parameter dapat dilihat seperti disajikan pada Tabel L.1 sampai dengan L.4. Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 5

6 Tabel 1 Korelasi antara Konsep SD dan Wilayah Gempa (Seismic Zone) (sumber : Tabel R AI ) ode, standard, or resource document and edition AI , IB 2000, 2003,2006, NFPA 5000, 2003, 2006 ASE 7-98, 7-02, 7-05 NEHRP 1997, 2000, 2003 BOA National Building ode 1993, 1996, 1999 Standard Building ode 1994, 1997, 1999, ASE 7-93, 7-95 NHERP 1991, 1994 Uniform Building ode 1991, 1994, 1997 Level of seismic risk or assigned seismic performance or design categories as defined in the ode SD* A,B SD,E,F SP** A,B SP SP D,E Seismic Zone Seismic Zone Seismic Zone 0,1 2 3,4 * SD : Seismic Design ategory as defined in ode, Standard, or Resource Document **SP : Seismic Performance ategory as defined in ode, Standard, or Resource Document a. Arti Seismic Design ategory (SD) Dalam AI (Section ) pendetailan Sistem Struktur Penahan Gempa (SSPG) ditentukan oleh Seismic Zone atau tingkat resiko gempa sebagai berikut: Lokasi SSPG Tingkat Resiko Gempa Syarat Pendetailan SSPG Zone 1 Zone 2A, 2B Rendah Menengah Tinggi Menengah Tinggi SSPG Biasa SSPG Moderat SSPG Khusus SSPG Moderat SSPG Khusus Zone 3 Tinggi SSPG (harus) Khusus Persyaratan tersebut di atas dalam AI sudah tidak dipergunakan lagi. Sebagai gantinya persyaratan pendetailan SSPG ditentukan berdasarkan Seismic Design ategory (SD) A-F. Perlu dijelaskan, bahwa dalam SNI tidak dikenal SD E dan F, sehingga SD yang akan dikenalkan untuk diterapkan dalam SNI berdasarkan nilai A m dan A r (lihat Tabel L.4 dan L.5) adalah SD A-D, di mana pada prinsipnya: equivalen dengan SSPG Khusus SD equivalen dengan SSPG Moderat SD B equivalen dengan SSPG Biasa dengan tambahan beberapa syarat SD A equivalen dengan Sistem Struktur Biasa Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 6

7 b. Parameter Pengganti S DS dan S D1 dalam menentukan SD Sebagaimana disebutkan sebelumnya ASE 7-05 memakai nilai parameter S DS dan S D1 (tersaji dalam Tabel dan ) untuk menentukan jenis SD A sampai F. Tulisan ini memakai nilai A m dan A r /T yang dipakai dalam SNI sebagai pengganti S DS dan S D1 untuk menentukan jenis pendetailan struktur SD A sampai dengan. Dari Tabel L.3 dan Tabel L.4 terlampir terdapat perbedaan nilai S DS dan A m, maka perlu ditentukan koefisien penyetaraan nilai S DS terhadap A m dan nilai S D1 terhadap A r1 (A r pada T = 1.0 detik). Dengan bantuan Tabel L.3 dan L.4 dapat dihitung koefisien penyetaraan yang hasilnya dicantumkan sebagai catatan kaki Tabel L.5 sampai dengan L.8, di mana nilai SD A-D disusun atas dasar A m dan A r1. c. SD dalam Repons Spektrum Gempa Rencana SNI Dengan memanfaatkan gambar Respons Spektrum Percepatan SNI untuk 6 wilayah gempa di Indonesia dapat dilakukan pemeriksaan terhadap nilai yang memenuhi klasifikasi yang diperlihatkan Tabel L.5 sampai dengan L.8. Setiap kurva diberi warna tertentu untuk menunjukkan SD yang berlaku seperti tampak pada Gambar 1 dan 2. Kurva warna merah menunjukkan, kurva warna hijau menunjukkan SD dan seterusnya seperti terlihat pada catatan tentang arti warna yang terletak di bagian bawah Gambar 1 dan 2. Setelah mengetahui jenis SD mana yang tepat untuk sebuah struktur bangunan penahan gempa tertentu, maka selanjutnya sesuai dengan AI Tabel R jenis SD tersebut wajib mengikuti ketentuan-ketentuan dalam Pasal 23 SNI seperti tampak pada Tabel 2. Merujuk pada Gambar 1, tampak bahwa bangunan dengan Kategori Okupansi I, II, dan III yang berlokasi pada Wilayah Gempa 4, 5, dan 6 (dengan kondisi tanah apapun) harus direncanakan dengan jenis pendetailan menurut Seismic Design ategory (SD) D. Hal ini berbeda dengan persyaratan sebelumnya yang ditetapkan, baik oleh AI maupun SNI , di mana untuk Wilayah Gempa 4 dan 5 (Zone 2A dan 2B pada UB 1997) yang termasuk wilayah dengan tingkat resiko gempa moderat, pemakaian Sistem Struktur Penahan Gempa Menengah masih diijinkan. Selain itu, memperhatikan Gambar 2, tampak pula bahwa untuk bangunan gedung yang termasuk Kategori Okupansi IV yang terletak di atas tanah sedang dan lunak, harus digunakan sekalipun bangunan berada pada Wilayah Gempa 2. d. SD dalam Peta Wilayah Gempa Indonesia menurut SNI Dalam bentuk yang lain konsep SD dapat diaplikasikan dengan memanfaatkan keberadaan peta wilayah gempa Indonesia. Sebagai contoh peta SD untuk wilayah Sumatra dan Jawa untuk Kategori Okupansi I, II, dan III diperlihatkan pada Gambar 3 dan 4. Gambar 3 berlaku untuk kondisi (S E ) sedangkan Gambar 4 berlaku untuk kondisi dan sedang (S dan S D ). Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 7

8 Tabel 2 Ketentuan Pasal 23 SNI Yang Harus Dipenuhi* (dimodifikasi dari Tabel AI ) Komponen Penahan Beban Seismic Design ategory Gempa, Kecuali Dinyatakan Lain A B D Persyaratan analisis dan desain Bahan TA TA Elemen Struktur Rangka 23.3, Tidak Ada 23.5 Struktur Dinding dan (TA) Balok Perangkai TA TA 23.6 Struktur Diafragma dan Rangka Batang TA TA 23.7 Fondasi TA TA 23.8 Elemen Struktur Rangka yang tidak direncanakan memikul beban gempa TA TA 23.9 *) sebagai tambahan persyaratan Pasal 3-20 kecuali yang diatur lain oleh Pasal Wilayah Gempa 1 SD A SD A SD B tanah sedang Wilayah Gempa 2 SD SD B SD B tanah sedang Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 8

9 Wilayah Gempa 3 Wilayah Gempa SD SD tanah sedang tanah sedang Wilayah Gempa 5 Wilayah Gempa tanah sedang tanah sedang SD - D SD - B SD - SD - A Gambar 1 SD di lokasi S, S D, dan S E dengan Kategori Okupansi I, II, III Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 9

10 Wilayah Gempa 1 SD A SD A SD tanah sedang Wilayah Gempa 2 SD tanah sedang Wilayah Gempa 3 Wilayah Gempa SD tanah sedang tanah sedang Wilayah Gempa 5 Wilayah Gempa tanah sedang tanah sedang Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 10

11 SD - D SD - SD - B SD - A Gambar 2 SD di lokasi S, S D, dan S E dengan Kategori Okupansi IV - SD B - SD - Gambar 3 Peta SD Sumatra dan Jawa (Kondisi Tanah Lunak Soil Type S E ) untuk Kategori Okupansi I, II, III - SD A - SD B - SD - Gambar 4 Peta SD Sumatra dan Jawa (Kondisi Tanah Keras & Sedang Soil Type S dan S D ) untuk Kategori Okupansi I,II,III Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 11

12 5 KESIMPULAN Berdasarkan hasil studi komparatif awal dan singkat ini diperoleh beberapa kesimpulan sebagai berikut: a) Berbeda dengan UB 1997 dan SNI yang masih memakai peta wilayah gempa (seismic zone) dengan 10% kemungkinan terlampaui dalam kurun waktu 50 tahun, ASE 7-05 telah menggunakan peta kontur gempa yang rinci dengan parameter S S dan S 1 (mapped Maximum onsidered Earthquake) dengan 2% probabilitas terlampaui dalam 50 tahun umur bangunan. Namun pada dasarnya prosedur menghitung beban gempa nominal pada ASE 7-05 dapat dikatakan tak jauh berbeda dengan prosedur UB 1997 dan SNI b) Beban geser dasar akibat gempa rencana sesuai ASE 7-05 menunjukkan kecenderungan lebih besar secara cukup signifikan apabila dibandingkan dengan hasil perhitungan menurut SNI Keadaan ini tentu dapat berakibat sistem struktur penahan gempa menjadi under-designed. c) Untuk membuat beban geser dasar yang dihitung dengan dua standar ini setara, maka disarankan agar nilai faktor reduksi gempa dan nilai faktor keutamaan gedung pada SNI disesuaikan dengan nilai-nilai yang ditetapkan dalam ASE d) Dalam rangka menyederhanakan penerapan konsep Seismic Design ategory (SD) pada perencanaan struktur bangunan berdasarkan SNI , maka perencana dapat menggunakan Respons Spektrum Percepatan yang ada dalam SNI , yang telah ditandai dengan warna dan notasi SD yang sesuai (lihat Gambar 1 dan 2). Perencana dapat juga memakai peta SD yang contohnya diperlihatkan pada Gambar 3 dan 4. e) Penerapan konsep SD versi SNI ini pada perencanaan struktur bangunan beton penahan gempa harus terikat pada ketentuan-ketentuan spesifik dalam Pasal 23 SNI sebagaimana tercantum pada Tabel 2. DAFTAR PUSTAKA Sukamta (2009), Newsletter Himpunan Ahli Konstruksi Indonesia (HAKI), Vol 20, Juli November Standar Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung, SNI , Departemen Permukiman dan Prasarana Wilayah. Standar Tata ara Perencanaan Struktur Beton Bertulang Untuk Bangunan Gedung, SNI , Departemen Permukiman dan Prasarana Wilayah. Uniform Building ode (UB)1997, Vol 2, hapter 16, International ouncil of Building Officials (IBO). Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 12

13 Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures, ASE Standard ASE/SEI 7-05, American Society of ivil Engineers. Building ode Requirements for Structural oncrete (AI ) and ommentary, American oncrete Institute. Ghosh (1999), Impact of Seismic Design Provisions of 2000 IB: omaparison with 1997 UB, SEAO onvention Malhotra (2005), Return Perios of Design Ground Motions, Seismological Research Letters, Vol. 76, No. 6, November/December Daftar Notasi ASE 7-05 UB 1997 SNI F a = short-period site coefficient (at 0.2 sec) Section F v = long-period site coefficient (at 1 sec) Section I = the importance factor in Section R = response modification coefficient Table , , , or S s = mapped ME, 5% damped spectral response acceleration parameter at short periods Section S 1 = mapped ME, 5% damped spectral response acceleration parameter at a period of 1 second Section S DS = design, 5% damped, spectral response acceleration parameter at short periods - Section S D1 = design, 5% damped, spectral response acceleration parameter at a period of 1 second Section T V = the fundamental period of the building = total design lateral force or shear at the base W = effective seismic weight of the building a = seismic coefficient as set forth in Table 16-Q v = seismic coefficient as set forth in Table 16-R I = importance factor given in Table 16-K R = numerical coefficient representative of the inherent overstrength and global ductility capacity of lateralforce-resisting systems Table 16-N or 16-P T = elastic fundamental period of vibration, in seconds, of the structure in the direction under consideration V = the total design lateral force or shear at the base W = the total seismic dead load defined in Section Z = seismic zone factor as given in Table 16-I A m = percepatan respons maksimum atau faktor respons gempa maksimum pada spektrum respons gempa rencana A r = pembilang pada persamaan hiperbola faktor respons gempa pada spektrum respons gempa rencana = faktor respons gempa dinyatakan dalam percepatan gravitasi yang nilainya bergantung pada T I = faktor keutamaan gedung R = faktor reduksi gempa T = waktu getar alami struktur gedung V = beban (gaya) geser dasar nominal statik ekuivalen yang bekerja di tingkat dasar gedung W = berat total bangunan Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 13

14 LAMPIRAN (Tabel L.1 s.d L.8): Tabel L.1. Rasio S DS (ASE 7-05) terhadap 2.5 a (UB 1997) Soil Type SA SB S SD SE Ss (ASE 7-05) atau Z (UB 1997) Ss Z Rasio Ss Z Rasio Ss Z Rasio Ss Z Rasio Ss Z Rasio (1):(2) (4):(5) (7):(8) (10):(11) (13):(14) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) Tabel L.2. Rasio S D1 (ASE 7-05) terhadap v (UB 1997) Soil Type SA SB S SD SE S1 (ASE 7-05) atau Z (UB 1997) S1 Z Rasio S1 Z Rasio S1 Z Rasio S1 Z Rasio S1 Z Rasio (1):(2) (4):(5) (7):(8) (10):(11) (13):(14) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) Tabel L.3. Rasio S DS (ASE 7-05) terhadap Am (SNI ) Soil Type S SD SE Ss (ASE 7-05) dan A0 (SNI ) Ss A0 Rasio Ss A0 Rasio A0 Ss Rasio (1):(2) (4):(5) (7):(8) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 14

15 Soil Type SA SD SE Tabel L.4. Rasio S D1 (ASE 7-05) terhadap A r (SNI ) Ss (ASE 7-05) dan A0 (SNI ) S1 A0 Ratio S1 A0 Ratio S1 A0 Ratio (1):(2) (4):(5) (7):(8) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) Tabel L.5. Seismic Design ategory (SD) berdasarkan A m * untuk tanah jenis tanah S c (keras) dan S D (sedang) Nilai Am Am < < Am < < Am < 0.60 Am > 0.60 Kategori Okupansi (ASE) I atau II III IV A A A B B D D D D * Koefisien penyetaraan = 0.83 Tabel L.6. Seismic Design ategory (SD) berdasarkan A m * untuk tanah jenis tanah S E (lunak) Nilai Am Am < < Am < < Am < 0.71 Am > 0.71 * Koefisien penyetaraan = 0.7 Kategori Okupansi (ASE) I atau II III IV A A A B B D D D D Tabel L.7. Seismic Design ategory (SD) berdasarkan A r * untuk tanah jenis tanah S c (keras) dan S D (sedang) Nilai Ar1 Ar1 < < Ar1 < < Ar1 < 0.23 Ar1 > 0.23 * Koefisien penyetaraan = 0.88 Kategori Okupansi (ASE) I atau II III IV A A A B B D D D D Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 15

16 Tabel L.8. Seismic Design ategory (SD) berdasarkan A r * untuk tanah jenis tanah S E (lunak) Nilai Ar1 Am < < Am < < Am < 0.32 Am > 0.32 * Koefisien penyetaraan = 0.63 Kategori Okupansi (ASE) I atau II III IV A A A B B D D D D Makalah ini disampaikan dalam rangka diseminasi informasi melalui Seminar HAKI. Isi makalah sepenuhnya merupakan tanggung jawab penulis, dan tidak mewakili pendapat HAKI. Seminar dan Pameran HAKI Perkembangan dan Kemajuan Konstruksi Indonesia 16