PROSEDURE UMUM PERHITUNGAN HIDROGRAPH SATUAN SINTETIS (HSS) DAN CONTOH PENERAPANNYA DALAM PENGEMBANGAN HSS ITB-1 DAN HSS ITB-2

Transkripsi

1 PROSEDURE UMUM PERHITUNGAN HIDROGRAPH SATUAN SINTETIS (HSS) DAN CONTOH PENERAPANNYA DALAM PENGEMBANGAN HSS ITB-1 DAN HSS ITB-2 Dantje K. Natakusumah Kelompok Keahlian Teknik Sumber Daya Air, Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan Institut Teknologi Bandung, Jl, Ganesha 10, Bandung 40132, dantje2010@gmail.com Waluyo Hatmoko Pusat Penelitian dan Pengembangan Sumber Daya Air, Direktorat Jendral Sumber Daya Air Kementrian Pekerjaan Umum, Jl. Ir, H. Djuanda 11, Bandung 40132, whatmoko@yahoo.com Abstract: Dhemi Harlan Timidzi Kelompok Keahlian Teknik Sumber Daya Air, Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan Institut Teknologi Bandung, Jl, Ganesha 10, Bandung 40132, dhemi170@yahoo.com Metode unit hidrograf sintetik yang populer dan memainkan peranan penting dalam banyak desain sumber daya air dan analisis DAS yang tidak terukur. Metode ini sederhana, hanya membutuhkan penentuan karakteristik DAS seperti luas dan panjang sungai. Dalam beberapa kasus juga dapat mencakup karakteristik lahan digunakan. Oleh karena itu, metode ini berfungsi sebagai alat yang berguna untuk mensimulasikan aliran dari DAS tidak terukur dan daerah aliran sungai mengalami perubahan penggunaan lahan. Untuk mengembangkan unit hidrograf sintetik, beberapa teknik yang tersedia. Beberapa unit hidrograf model seperti HEC-HMS, Nakayasu, Snyder-Alexeyev, SCS, dan GAMA-1 dan paling populer yang tersedia dan umum digunakan di Indonesia untuk mengembangkan baik tingkat debit puncak, volume atau hidrograf aliran permukaan. Makalah ini menyajikan suatu pendekatan sederhana untuk menentukan unit hidrograf berdimensi konsisten berdasarkan prinsip-prinsip konservasi massa. Unit hidrograf disintesis dengan menggunakan salah satu fungsi tunggal sederhana (ITB-1) atau menggunakan dua fungsi sederhana (ITB-2) dikombinasikan dengan faktorfaktor tingkat puncak otomatis disesuaikan berdasarkan rasio antara daerah cathment dan luas hidrograf satuan (dihitung secara numerik menggunakan prosedur tabulasi sederhana). Kata Kunci : hidrograph satuan sintetis (hss), hss itb-1 dan hss itb-2, hidrograph banjir, hidrologi. Abstract: Synthetic unit hydrograph methods are popular and play an important role in many water resources design and analysis of ungaged watersheds. These methods are simple, requiring only an easy determination of watershed characteristics such as area and river length. In some cases it may also include land use characteristics. Therefore, these methods serve as useful tools to simulate runoff from ungaged watersheds and watersheds undergoing land use change. To develop a synthetic unit hydrograph, several techniques are available. Several most popular unit hydrographs models such as HEC-HMS, Nakayasu, Snyder-Alexeyev, SCS, and GAMA-1 and are available and commonly used in Indonesia for developing either peak discharge rate, volume or a runoff hydrograph. This paper presents a simple approach for determining a consistent dimensionless unit hydrograph based on mass conservation principles. The unit hydrographs are synthesized by using either a simple single function (ITB-1) or using two simple functions (ITB-2) combined with an automatic adjustable peak rate factors based on the ratio between cathment area and area of unit hydrograph (computed numerically using a simple tabulation procedure). Key Words: Synthetic Unit hydrograph (SUH), ITB-1 SUH and ITB-2 SUH, flood hydrograph, hydrology.

2 1. Pendahuluan Dalam perencanaan dibidang Sumber Daya Air, seringkali diperlukan data debit banjir rencana yang realistis. Banjir rencana dengan periode ulang tertentu dapat dihitung dan data debit banjir atau data hujan. Apabila data debit banjir tersedia cukup panjang (>20 tahun), debit banjir dapat langsung dihitung dengan metode analisis probabilitas. Sedang apabila data yang tersedia hanya berupa data hujan dan karakteristik DPS, dapat digunakan metoda rasional, namun metode yang disarankan untuk digunakan adalah menghitung debit banjir dari data curah hujan maksimum harian rencana dengan superposisi Hidrograph Satuan. Konsep hidrograf satuan, yang banyak digunakan untuk melakukan transformasi dari hujan menjadi debit aliran. Konsep ini diperkenalkan Pada tahun 1932, L.K. Sherman. Hidrograf satuan didefinisikan sebagai hidrograf limpasan langsung (tanpa aliran dasar) yang tercatat di ujung hilir DAS yang ditimbulkan oleh hujan efektif sebesar 1 mm yang terjadi secara merata di permukaan DAS dengan intensitas tetap dalam suatu durasi tertentu. Data yang diperlukan untuk menurunkan hidrograf satuan terukur di DAS yang ditinjau adalah data hujan otomatis dan pencatatan debit di titik pengamatan tertentu. Namun jika data hujan yang dperlukan untuk menyusun hidrograph satuan terukur tidak tersedia digunakan analisis hidrograph banjir sintetik. Metoda analisis hidrograf satuan sintetis yang umum digunakan di Indonesia antara lain adalah metoda Snyder-Alexeyev, Snyder-SCS, Nakayasu, GAMA-1, Limantara dan HSS-αβγ dan Program HEC-HMS (pengembangan dari program HEC-1). Metoda perhitungan hidrograph satuan sintetis yang pertama dikembangkan di Indonesia adalah metoda HSS Gama-1 yang dikembangkan di Universitas Gajah Mada. Selanjutnya dikembangkan metode HSS Limantara di Universitas Brawijaya dan HSS αβγ di Institut Teknologi 10 November. Makalah ini membahas suatu Prosedur Umum Perhitungan Hidrograph Satuan Sintetis (HSS) Untuk Perhitungan Hidrograph Banjir Rencana Prosedure yang diusulkan ini disebut procedure umum karena pada prinsipnya dapat digunakan untuk membentuk berbagai bentuk dasar hidrogrpah satuan sintetis. Mengingat penelitian ini dibiayai oleh dana riset peningkatan kapasitas ITB 2010, untuk memudahkan pembahasan selanjutnya, maka procedure umum yang diusulkan diberi nama Cara Perhitungan Hidrograph Satuan Sintetis dengan Cara ITB. Salah contoh satu penerapan prosedur umum ini adalah dalam pengembangan hidrograph satuan sintetis yang diberi nama HSS ITB-1 dan HSS ITB-2. Prosedure umum ini dikembangkan berdasarkan pengalaman penulis pada saat melakukan evaluasi terhadap sejumlah hasil perhitungan hidrograph banjir rencana [1]. Temuan saat melakukan evaluasi terhadap berbagai hasil perhitungan hidrograph tersebut adalah sbb : 1) Akibat adanya kesalahan dalam berbagai tahapan perhitungan menyebabkan hasil perhitungan hidrograph banjir dimana yang tidak memenuhi prinsip konservasi masa, yaitu volume hidrograph banjir yang berbeda dengan volume hujan effektif. Kesalahan seperti ini seringkali tidak terdeteksi karena bentuk hidrograph yang dihasilkan sepintas terlihat wajar dan tidak menunjukan kesalahan dalam volume hidrograph. 2) Hidrograph banjir rencana yang dihasilkan oleh HSS dengan input data dan bentuk dasar HSS yang relatif sederhana, seringkali tidak terlalu berbeda jauh dengan HSS dengan input data dan bentuk dasar HSS yang relatif rumit. HSS dengan input data yang rumit sulit diterapkan pada daerah dengan data terbatas. 3) Dalam kuliah hidrologi selalu diajarkan prinsip konservasi massa yang berakibat volume hujan efektif satu satuan yang jatuh merata diseluruh DAS (V DAS ) harus sama volume hidrograph satuan sintetis (V HS ) dengan waktu puncak Tp. Namun dalam praktek cukup sulit untuk menunjukan bagaimana prinsip ini diterapkan dalam berbagai rumus perhitungan hidrograph banjir dengan cara hidrograph satuan sintetis. Untuk mengatasi permasalahan tersebut diatas, dalam penelitian ini telah dikembangkan suatu prosedure perhitungan hidrograph satuan sintetis dengan input yang sederhana namun menghasilkan hidrograph banjir yang akurat dan memenuhi hukum konservasi massa. Konsep awal Prosedure Umum Penentuan Hidrograph Satuan Sintetis (HSS) pertamakali di publikasikan pertama kali dalam Seminar Nasional Teknik Sumber Daya Air di Bandung, tanggal 11 Agustus 2009 [1]. Penyempurnaan selanjutnya dalam Seminar Nasional Teknik Sumber Daya Air di Bandung, tanggal 10 November 2010 [2]. 2. Landasan Teori Hidrograph aliran menggambarkan suatu distribusi waktu dari aliran (dalam hal ini debit) disungai dalam suatu DAS pada suatu lokasi tertentu. Hidrograph aliran suatu DAS merupakan bagian penting yang diperlukan dalam berbagai perecanaan dibidang Sumber Daya Air. Berbagai pengamatan empiris menunjukan terdapat hubungan erat antara hidrograf dengan kondisi fisik atau karakteristik suatu DAS, dimana dapat menunjukkan respon DAS terhadap masukan hujan tersebut. 2

3 Jika hujan yang turun setinggi satu satuan dan terdistribusi merata maka hidrogrpah yang dihasilkan disebut unit hydrograph yang merupakan karajteristik khas untuk suatu DAS. Mengingat hydrograph satuan suatu DAS tidak selalu tersedia, dalam perencanaan digunakan hidrogrpah satuan sintetis Definisi Dan Asumsi Menurut definisi Hidrograph satuan sintetis adalah hidrograf limpasan langsung (tanpa aliran dasar) yang tercatat di ujung hilir DAS yang ditimbulkan oleh hujan efektif sebesar 1 mm yang terjadi secara merata di permukaan DAS dengan intensitas tetap dalam suatu durasi tertentu. Beberapa asumsidalam penggunaan hidrograf satuan adalah sebabagi berikut ini. (Subramaya 1984, Triatmojo 2008,). 1) Hujan efektif mempunyai intensitas konstan selama durasi hujan efektif. Untuk memenuhi anggapan ini maka hujan deras yang dipilih untuk analisis adalah hujan dengan durasi singkat. 2) Hujan efektif terdistribusi secara merata pada seluruh DAS. Dengan anggapan ini maka hidrograf satuan tidak berlaku untuk DAS yang sangat luas, karena sulit untuk mendapatkan hujan merata di seluruh DAS. Penggunaan pada DAS yang sangat luas dapat dilakukan dengan membagi DAS menjadi sejumlah sub DAS, dan pada setiap sub DAS dilakukan analisis hidrograf satuan Konsep Hidrograf Satuan Karakteristik bentuk hidrograf yang merupakan dasar dari konsep hidrograf satuan ditunjukan pada Gambar 1 Gambar 1: Prinsip hidrograf satuan (Bambang Triatmojo 2008). Prinsip hidrograf satuan dapat sebagai berikut. (Subramaya 1984, Triatmojo 2008,). a) Lumped response : Hidrograf menggambarkan semua kombinasi dari karakteristik fisik DAS yang meliputi (bentuk, ukuran, kemiringan, sifat tanah) dan karakteristik hujan (pola, intensitas dan durasi). b) Time Invariant : Mengingat sifat DAS tidak berubah dari hujan yang satu dengan hujan yang lain, maka hidrograf yang dihasilkan oleh hujan dengan durasi dan pola yang serupa memberikan bentuk dan waktu dasar yang serupa pula. c) Linear Response : Repons limpasan langsung dipermukaan (direct runoff) terhadap hujan effektif dianggap bersifat linear, sehingga dapat dilakukan superposisi dari hidrograf-hidrograf tersebut. Apabila terjadi hujan efektif sebesar 2 mm dengan satuan waktu tertentu, hidrograf yang terjadi akan mempunyai bentuk yang sama dengan hidrograf dengan hujan efektif 1 mm dengan durasi yang sama, kecuali bahwa ordinatnya adalah dua kali lebih besar (Gambar 1.b). Demikian juga, apabila hujan efektif 1 mm terjadi dalam dua satuan durasi yang berurutan, hidrograf yang dihasilkan adalah jumlah dari dua hidrograf 1 mm, dengan hidrograf kedua mulai dengan keterlambatan satu satuan waktu (Gambar 1.c). 3. Cara Perhitungan Hidrograph Satuan Sintetis Dengan Cara ITB Untuk menganalisis hidrograph satuan sintetis dengan metoda hidrogrpah satuan perlu diketahui atau diberikan beberapa komponen penting pembentuk hidrograph satuan sintetis berikut 1) Tinggi Dan Durasi Hujan Satuan. 2) Waktu Puncak (Tp) dan Waktu Dasar (Tb), 3) Bentuk Dasar Hidrograph Satuan dan 4) Debit Puncak Hidrograph Satuan 3.1. Tinggi Dan Durasi Hujan Satuan Tinggi hujan satuan yang umum digunakan adalah 1 inchi atau 1 mm. Durasi hujan satuan umumnya diambil Tr=1 jam, namun dapat dipilih durasi lainnya asalkan dinyatakan dalam satuan jam (misal 0.5 jam, 10 menit = 1/6 jam). Jika misal durasi data hujan dinyatakan dalam 1 jam, jika diinginkan melakukan perhitungan dalam interval 0.5 jam, maka tinggi hujan harus dibagi 2dan didistribusikan dalam interval 0.5 jam berturut-turut. Dari karakteristik fisik DAS dapat dihitung dua elemen-elemen penting yang akan menentukan bentuk dari hidrograph satuan itu yaitu 1) Waktu puncak (Tp) dan waktu dasar, 2) debit puncak (Qp). Selain parameter fisik terdapat pula parameter nonfisik yang digunakan untuk proses kalibrasi. 3

4 3.2. Waktu Puncak (Tp) dan Waktu Dasar (Tb) Waktu puncak hidrograph satuan sintetis ditentukan oleh harga time lag. Time lag adalah waktu tercapainya debit puncak dihitung dari pusat hujan satuan. Ada banyak rumus yang dibuat berdasarkan hasil penelitian di berbagai DAS baik yang berada di luar negeri Time Lag, Time To Peak dan Time Base Beberapa software seperti misalnya Program HEC- HMS (Hydrology Modeling System) membebaskan pengguna memilih rumusan time lag yang akan digunakan. Prosedure umum ini juga direncanakan cukup flexible dalam mengadopsi rumusan time lag yang akan digunakan. Beberapa rumus yang digunakan untuk menghitung time Lag, time to Peak dan Time Base (Tb) adalah sbb a) Rumus Kirprich Untuk DAS kecil (luas DAS < 2 km2). Time to Peak dapat dihitung dari Time Concentration (Tc). Harga Tc menurut Kirprich sbb : 0.77 L Tc Ct (1) S DimanaTc = waktu konsentrasi (menit), Ct = Koefisien untuk kalibrasi, L = panjang sungai (km), S = slope/ kemiringan alur sungai (m/km). Setelah Tc diketahui, selanjutnya menurut SCS, Time Peak (Tp) dihitung dari Tc Tp 2 3 Tc b) Cara Nakayasu : Time lag dapat dihitung dengan rumus time lag menurut Nakayasu sbb : L (L < 15 km) TL = Ct L (L 15 km) (2) Dimana T L = Time lag (jam), Ct = Koefisien kalibrasi, L = Panjang sungai (km). (Catatan : Konstanta 0.48 yang umum digunakan telah dikoreksi menjadi Ini dimaksudkan agar kedua segmen persamaan tidak terputus). c) Cara Snyder : Time lag dapat dihitung menggunakan rumus time lag menurut Snyder. Jika harga Lc = 0.5 L, maka rumus Snyder dapat dituliskan sbb 0.6 TL Ct L (3) Dimana T L = Time lag (jam), Ct = Koefisien kalibrasi, L = Panjang sungai (km). Sebelum menghitung waktu puncak perlu dihitung durasi hujan effektif sbb Te TL / 5.5 (4) Selanjutnya waktu puncak Tp dihitung dengan ketentuan sbb Te > Tr Tp = TL (Tr - Te) Tp (5) T < Tr Tp = TL Tr d) Cara SCS : Jika data-data tata guna lahan diketahui, nilai Time lag dapat dihitung dengan mengggunakan rumus time lag menurut SCS sbb : CN T L = L CN S (6) Dimana T L = Time lag (jam), Ct = Koefisien kalibrasi, L = Panjang sungai (km), S = slope/ kemiringan alur sungai (m/km)., CN=Bilangan Curva (Curve Number) yang dihitung menurut cara yang dikembangkan oleh SCS e) Cara USGS : Time lag juga dapat dihitung menggunakan rumus time lag dari USGS dimana didalamnya termasuk parameter kemiringan DAS dan Faktor Pengembangan DAS T L = Ct 0.38 L S (13- FPD) (5) Dimana T L = Time lag (jam), Ct = Koefisien kalibrasi, L = Panjang sungai (km), S= Kemiringan sungai (m/km) dan FPD = Faktor Pengembangan DAS (0 s/d 13, dimana FPD=0 untuk kondisi aliran terhambat, sedang FPD=12 kondisi aliran tidak terhambat) Time base : Untuk DAS kecil (A < 2 km2) harga Tb dihitung dengan Tb 8 3 Tp Untuk DAS berukuran sedang dan besar harga secara teoritis Tb dapat berharga tak berhingga (misal cara Nakayasu), namun prakteknya Tb dapat dibatasi sampai lengkung turun mendekati nol, atau dapat juga menggunakan harga berikut Tb = (10 s/d 20)*Tp (7) Koefisien Ct Koefisien Ct diperlukan jika harga Tp yang dihitung berbeda jauh dengan Tp pengamatan, Ini sangat bergunan dalam proses kalibrasi harga Tp. Harga standar koefisien Ct adalah 1.0, namun jika saat proses kalibrasi dijumpai Tp perhitungan lebih kecil dari Tp pengamatan, harga diambil Ct > 1.0 sehingga harga Tp akan membesar, sebaliknya jika Tp perhitungan lebih besar dari Tp pengamatan, harga diambil Ct < 1.0 agar harga Tp akan mengecil. Proses ini diulang agar Tp perhitungan mendekati Tp pengamatan. 4

5 3.3. Bentuk Dasar Hidrograph Satuan Prosedure umum yang diusulkan dapat mengadopsi berbagai bentuk dasar HSS yang akan digunakan. Beberapa bentuk HSS yang dapat digunakan antara lain adalah SCS Triangular, SCS Cuvilinear, USGS Nationwide SUH, Delmarvara, Fungsi Gamma dll. Selain itun dalam penelitian ini telah dikembangkan dua bentuk dasar HSS yang dapat digunakan yaitu bentuk HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 sbb : a) HSS ITB-1 memiliki persamaan lengkung naik dan lengkung turun seluruhnya yang dinyatakan dengan satu persamaan yang sama yaitu 1 q(t) exp2 t (9) t b) HSS ITB-2 memiliki persamaan lengkung naik dan lengkung turun yang dinyatakan dengan dua persamaan yang berbeda yaitu C p Lengkung naik (0 t 1) : q (t) t Lengkung turun (t > 1 s/d ) : q(t) exp 1 t C p (7.a) (7.b) dimana t=t/tp dan q=q/qp masing-masing adalah waktu dan debit yang telah dinormalkan sehingga t=t/tp berharga antara 0 dan 1, sedang q=q/qp. berharga antara 0 dan (atau antara 0 dan 10 jika harga Tb/Tp=10) Koefisien α, β dan Cp Harga koefisien α dan β bergantung pada rumus time lag yang digunakan. Harga standar koefisien α dan β untuk HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 diberikan pada Tabel 1. No Tabel 1 : Harga standar koefisien α dan β Rumusan Time Lag yg Digunakan Harga Coefisien Standar HSS ITB-1 HSS ITB-2 1 Kirprich α = α = 2.500, β= Snyder (Lc=0.5 L) α = α = 2.500, β= Nakayasu α = α = 2.500, β= SCS α = α = 2.500, β= USGS α = α = 2.500, β=1.000 Jika sangat diperlukan harga koefisien α dan β dapat dirubah, namun untuk lebih memudahkan, proses kalibrasi dapat dilakukan dengan merubah harga koefisien Cp. Harga standar koefisien Cp adalah 1.0, jika harga debit puncak perhitungan lebih kecil dari debit puncak pengamatan, maka harga diambil Cp > 1.0 ini akan membuat harga debit puncak membesar, sebaliknya jika debit puncak perhitungan lebih besar dari hasil pengamatan maka harga diambil Cp < 1.0 agar harga debit puncak mengecil Debit Puncak Hidrograph Satuan Sebelum membahas debit puncak hidrogrpah satuan, akan dijelaskan kesetaraan luas HSS dengan HSS yang telah dinormalkan dengan faktor normalisasi tertentu. Hal ini berguna dalam menjelaskan penerapan prinsip konservasi dalam debit puncak hydrogrpah satuan Kesetaraan Luas HSS dengan HSS Yang Telah Dinormalkan Untuk memudahkan penjelasan, tinjau suatu kurva hydrograph berbentuk segitiga seperti ditunjukan pada Gambar 2.a, yang terjadi akibat hujan efektif R=1 mm pada suatu DAS luas A DAS. Karena sumbu x berdimensi waktu dan sumbu-y berdimensi m3/s, intergrasi kurva dibawah kurva hidrograph sama dengan volume hydrograph satuan. Misalkan Tp adalah absis dan Qp adalah ordinat titik puncak P. Jika seluruh harga pada absis t (waktu) dinormalkan terhadap Tp dan seluruh harga ordinat Q (debit) dinormalkan terhadap Qp, maka akan didapat suatu kurva hidrograph tak berdimensi seperti ditunjukan pada Gambar 2.b. Setelah dinormalkan sumbu x dan sumbu y tidak bersatuan (non-dimensionalised). Seperti terlihat pada Gambar 2.b, luas bidang dibawah kurva yang telah dinormalkan dapat dihitung dari rumus luas segitiga sbb. A HSS = ½ * (4*1) = 2 m3/s Tp=2 s (tanpa satuan) = 1/2*(8 s)*(5 m3/s) =20 m3 (a) Triangular SUH (dimensional) 1 VSUH 4 Tb=8 s ASUH= 1/2*(4*1) = 2 (exact) VSUH = Qp*Tp* A SUH = (5 m3/s)*(2 s)*(2) = 20 m3 (b) Triangular SUH (non-dimensional) Gambar 2 : Kesetaraan Luas HSS SCS-Segitiga dengan HSS SCS-Segitiga Tak-Berdimensi 5

6 Volume hydrograph satuan V HSS (memiliki dimensi m 3 ) dapat diperoleh dengan cara yang lebih mudah yaitu mengalikan A HSS dengan Qp dan Tp, atau V HSS = Qp Tp A HSS = (5 m3/s)*(2s)*(2) = 20 (m3) Hasil tersebut dapat digeneralisasi untuk bentuk HSS yang lebih kompleks seperti ditunjukan pada Gambar 3. Jika bentuk hidrograph harga Qp dan Tp diketahui, jika hidrograph banjir dinormalkan dengan faktor Qp dan Tp, maka volume HSS dapat dihitung dengan rumus V HSS = Qp Tp A HSS dimana A HSS adalah luas HSS tak berdimensi yang dapat dihitung secara exact atau secara numerik. Qp Tp V HSS = Volume HSS (m3) (a) Typical SUH (dimensional) 1 A SUH VHSS Tb = Luas HSS (Dihitung Secara Numerik) = Qp*Tp* A HSS Tb/Tp (b) Typical SUH (non-dimensional) Gambar 3 : Kesetaraan Volume HSS generik dengan HSS Yang Telah Dinormalkan Penerapan Prinsip Konservasi Massa Dari definisi hidrograph satuan, dapat disimpulkan bahwa volume hujan efektif satu satuan yang jatuh merata diseluruh DAS (V DAS ) dapat dinyatakan sbb V DAS = R x A DAS = 1000 A DAS (m3) Jika bentuk dasar hidrograph satuan diketahui (HSS ITB-1 atau HSS ITB-2 atau bentuk dasar lainnya), dan harga waktu puncak (Tp) dan waktu dasar (Tb) diketahui, akibat kesamaan luas suatu bidang asli dan bidang yang telah dinormalkan, debit puncak hidrograph satuan sintetis akibat tinggi hujan satu satuan R=1 mm yang jatuh selama durasi hujan satuan Tr=1 jam (3600 sec), adalah sbb : V HS = A HSS Qp Tp 3600 (m3) Dari definisi HSS dan prinsip konservasi massa, dapat disimpulkan bahwa volume hujan efektif satu satuan yang jatuh merata diseluruh DAS (V DAS ) harus sama volume hidrograph satuan sintetis (V HS ) dengan waktu puncak Tp, atau 1000 A DAS = A HSS Qp Tp 3600, akibatnya R A DAS Qp (8) 3.6 Tp A HSS Dimana Qp = Debit puncak hidrograph satuan (m 3 /s), R = Curah hujan satuan (1 mm), Tp= Waktu puncak (jam), A DAS = Luas DAS (km 2 ) dan A HSS = Luas HSS tak berdimensi yang dapat dihitung secara exact atau secara numerik. Dengan rumusan diatas maka penerapan prinsip konservasi massa dalam perhitungan hidrograph banjir akan lebih mudah. Rumus diatas berbeda dengan rumusan debit puncak hidrograph satuan lain yang sudah ada. Perbandingan rumusan hidrograh satuan sintetis Snyder- Alexeyev, Snyder-SCS, GAMA-1, Nakayasu, dan ITB ditunjukan dalam Lampiran Contoh-Contoh Penggunaan Prosedur pembuatan hidrograph satuan sintetis yang dikembangkan dalam penelitian ini, selanjutnya akan digunakan untuk menentukan bentuk hidrograph banjir untuk Lima Kasus berikut 1) DAS Kecil dengan Bentuk HSS Segitiga 2) DAS Kecil dengan HSS ITB-1 dan ITB-2 3) DAS Katulampa 4) DAS Cibatarua 4.1. DAS Kecil dihitung dengan HSS Segitiga Suatu DAS kecil memiliki Luas DAS = 1.2 km 2, L=1575 m, S=0.001 (m/m). Hitung a) Tc, Tp dan Tb dengan rumus Kirpich b) Dengan bentuk dasar HSS SCS Tak Berdimensi pada pada Gambar 4 hitung absis dan ordinat HSS Segitiga berdimensi c) Lakukan superposisi HSS akibat hujan efektif sebesar 10 mm, 70 mm dan 30 mm (interval ½ jam) d) Gambarkan hidrograph yang dihasilkan. qp=1 0 (Tak berdimensi) tp=1 A' = 1/2*1*8/3=4/3 tb=8/3 (Tak berdimensi) Gambar 4 : Bentuk Dasar HSS SCS Segitiga 6

7 Jawab a) Hitung Time Peak (Tp) dan Time Base (Tb) Hitung Time Concentration (Rumus Kirprch) t c 0.77 L S menit 1.34 jam Time Peak (Tp) dan Time Base (Tb) 2 2 Tp tc jam 3 Tb 8 tp jam b) Perhitungan HSS SCS Segitiga berdimensi Hitung Luas HSS Tak-berdimensi : Bentuk HSS SCS segitiga dihitung secara exact. A HSS q p t b 1*8 / 3 5/3 Luas Exact Hitung Debit PuncakHSS (Berdimensi) Qp Tp m A A DAS HSS Absis dan Ordinat HSS (berdimensi) Qp 3 / s Jika harga absis dan ordinat HSS SCS tak berdimensi pada Gambar 4, dikalikan dengan harga Tp dan Qp didapat HSS SCS berdimensi pada Gambar 5. Harga ordinat HSS antara 0 dan Tp dan antara Tp dan Tb diperoleh dengan interpolasi linear, sehingga dan hasinya ditunjukan pada Tabel 2 m3/s/mm c) Superposisi HSS SCS Segitiga Proses superposisi HSS akibat hujan efektif sebesar 10 mm, 70 mm dan 30 mm (interval ½ jam) ditunjukan Tabel 3. Dalam tabel ini Rasio DRO/R Eff tidak sama dengan 100% adalah akibat debit puncak HSS tidak diperhitungkan. Waktu (Jam) Tabel 3 : Superposisi HSS SCS Segitiga Q HSS (m3/s) Re (interval 1/2 Jam) Total Re (mm) , , , , , , , d) Gambar hidrograph banjir Q (m3/s) Volume (m3) Total Volum (m3) 153,329 Luas DAS (km2) DRO (mm) DRO/Ref (%) % Jika hasil superposisi HSS diatas digambarkan didapat hasil seperti pada Gambar Gambar 6 : Hydrograph hasil superposisi HSS Jam Reff Q-Total Reff (mm) 0 Tp A = A'*Qp*Tp Tb=8/3*Tp Gambar 5 : SCS Segitiga HSS berdimensi Tabel 2 : HSS SCS Segitiga Berdimensi T (jam) Q (m3/s) Keterangan Tp Tb = 8/3 Tp Jam 4.2. DAS Kecil dihitung dengan HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 Ulangi perhitungan pada contoh sebelumnya dengan a) Menggunakan bentuk dasar HSS ITB-1 dan HSS ITB-2, b) Gambarkan hidrograph banjir dan c) Bandingkan hasil tersebut hasil SCS Segitiga pada contoh kasus sebelumnya. A. Perhitungan HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 Perhitungan HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 dilakukan dengan Microsoft Excell dan hasilnya ditunjukan pada Tabel 4 dan Tabel 5 dengan penjelasan sbb : Bagian I, berisi Input data yang diperlukan seperti Luas DAS, Panjang Sungai L dll. Bagian-II, berisi hasil perhitungan T L, Tp dan Tb (karena DAS kecil menggunakan cara Kirpirch) 7

8 Bagian-III besisi data-data Cp, Coef α dan β, A HSS (jumlah kolom 4 bagian IV untuk menghitug Qp), Volume Hujan (V DAS ) dan Tinggi Limpasan (DRO) Bagian-IV terdiri dari kolom 1 s/d kolom 6 untuk menghitung bentuk HSS ITB-1/2, Luas A HSS dan Volum V HSS dengan penjelasan sbb : 1) Kolom Pertama : berisi waktu perhitungan dengan interval Tr (jam) termasuk didalamnya waktu puncak Tp. 2) Kolom Kedua : (Kolom-1 dibagi Tp) berisi absis kurva HSS tak berdimesi (t=t/tp), termasuk waktu puncak (t =1). 3) Kolom Ketiga merupakan ordinat HSS tak berdimesi didapat dari persamaan bentuk kurva HSS ITB-1 dan HSS ITB-2. 4) Kolom Keempat berisis luas segmen HSS tak berdimensi, termasuk segmen sebelum dan sesudah Qp, dihitung dgn cara trapezium. A i 1 2 q q t t i 1 i i1 i (9) 5) Jumlah seluruh Kolom Keempat adalah luas kurva HSS tak berdimensi. N A (tanpa satuan) (10) HSS A i i1 6) Setelah A HSS diketahui, maka debit puncak hidrograph satuan dapat dinyatakan sbb (dihitung pada Bagian-III) : R A DAS Qp (m3/sec) (11) 3.6 Tp A HSS 7) Kolom kelima berisi ordinat HSS berdimensi didapat dengan mengalikan ordinat kurva HSS dengan Qp (Kolom-3 x Qp), yaitu Q Q q (m3/sec) (12) i p i 8) Kolom keenam berisis luas segmen HSS berdimensi, termasuk segmen sebelum dan sesudah Qp, dihitung dgn cara trapezium Q Q T Ti 3600 Vi 2 i i 1 i1 (m 3 ) (13) 9) Jumlah seluruh Kolom Keenam adalah luas kurva HSS berdimensi. N V (m3) (14) HSS V i i1 10) Jika V HSS dibagi Luas DAS (ADAS) daidalat tingil limpsan langsung H DRO, yang nilainya harus sama dengan 1 mm (tinggi hujan satuan) H DRO VHSS 1 (mm) (16) A DAS Tabel 4 : Perhitungan HSS ITB I. Karakteristik DAS dan Hujan 1. Nama Sungai = Kecil 2. Luas daerah aliran Sungai (A) = Km 2 3. Panjang Sungai Utama (L) = Km 4. Kemiringan Sunga (S) Tinggi Hujan = mm 6. Durasi Hujan Tr = Jam II. Perhitungan Waktu Puncak (Tp) Dan Waktu Dasar (Tb) 1. Koefisien waktu (C t) = Time Lag (t P ) t P = *(L*1000) 0.77 /(S ) = Menit Jam 3. Waktu Puncak Tp = Jam 4. Waktu Dasar T B/T P = 2.38 (Ratio T B/T P) T B = 2.13 Jam III. Debit Puncak (QP) 1. Cp. Koefisien Puncak (C p) = Alpha = Luas HSS (Bag-IV,Jml Kol-4 ) = Qp=1/(3.6*Tp)*(A DAS /A HSS ) = m3/s 5. Volume Hujan pada DAS (V DAS ) = 1,200 m3 6. Volume Unit Hidrograph = 1,200 m3 7. Tinggi Limpasan = mm IV. Tabel perhitungan HSS ITB-1 : T (jam) HSS Tak berdimensi HSS berdimensi t=t/tp q=q/qp A Q=q Qp V(m3) ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) ( 5 ) ( 6 ) Luas H.S Volume H.S DRO (mm) Tabel 5 : Perhitungan HSS ITB I. Karakteristik DAS dan Hujan 1. Nama Sungai = Kecil 2. Luas daerah aliran Sungai (A) = Km 2 3. Panjang Sungai Utama (L) = Km 3. Kemiringan Sunga (S) Tinggi Hujan = mm 5. Durasi Hujan Tr = Jam II. Perhitungan Waktu Puncak (Tp) Dan Waktu Dasar (Tb) 1. Koefisien waktu (C t) = Time Lag (t P ) t P = *(L*1000) 0.77 /(S ) = Menit Jam 3. Waktu Puncak Tp = Jam 4. Waktu Dasar T B /T P = 2.38 (Ratio T B /T P ) T B = 2.13 Jam III. Debit Puncak (QP) 1. Cp. Koefisien Puncak (C p) = Alpha = Betha = Luas HSS (Bag-IV,Jml Kol-4 ) = Qp=1/(3.6*Tp)*(A DAS/A HSS) = m3/s 6. Volume Hujan pada DAS (V DAS ) = 1,200 m3 7. Volume Unit Hidrograph 1,200 m3 8. Tinggi Limpasan = mm IV. Tabel perhitungan HSS ITB-2 : T (jam) HSS Tak berdimensi HSS berdimensi t=t/tp q=q/qp A Q=q Qp V(m3) ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) ( 5 ) ( 6 ) Luas HSS Volume DRO

9 B. Superposisi Hidrograph Dalam praktek proses superposisi hidrograph dapat dihitung dalam bentuk tabel seperti dapat mudah dijumpai dalam berbagai buku referensi. Dalam contoh kasus ini akan digunakan distribusi hujan hujan efektif dengan durasi ½ jam yang berurutan sebesar 10 mm, 70 mm dan 30 Tabel superposisi hidrograp banjir yang disusun dengan HSS ITB-1 dan HSS ITB-2ditunjukan pada Tabel 6 dan Tabel 7. Waktu (jam) Tabel 6 : Superposisi HSS ITB-1 HSS ITB-1 Tinggi Hujan (mm/jam) Total Volume Limpasan Volume Limpasan m3 1.88E+05 Luas DAS km Limpasan (DRO) mm Rasio Limpasan/Hujan % 98.08% Tabel 7 : Superposisi HSS ITB-2 Tinggi Hujan (mm/jam) Waktu Hujan Volume HSS ITB (jam) Total Limpasan Volume Limpasan m3 1.80E+05 Luas DAS km Limpasan (DRO) mm Rasio Limpasan/Hujan % 93.84% Sebagai indikator ketelitian hasil perhitungan digunakan prinsip konservasi masa, yaitu volume hujan efektif yang jatuh dalam DAS harus sama dengan volume hidrograph banjir yang dihasilkan. Tinggi limpasan total yang dihitung untuk kedua hidrograph sangat mendekati tinggi hujan total yang diberikan sebagai input data awal. C. Gambarkan Bentuk Hidrograph Banjir Hasil akhir berupa hidrograph banjir untuk Tr=0.5 Jam seperti ditunjukan pada Gambar 7 dan sebagai pembanding pada gambar yang sama ditunjukan pula bentuk hidrograph hasil superposisi HSS SCS- Triangular. Selanjutnta pada Gambar 8 ditunjukan pula bentuk hidrograph hasil superposisi HSS ITB-1, ITB-2 dan SCS-Triangular, untuk interval Tr=0.25 Jam. Dari kedua gambar tersebut terlihat bahwa hidrograph hasil superposisi HSS ITB-1, ITB-2 dan SCS- Triangular menunjukan kesesuaian yang baik dan harga Tr=0.125 memberikan hasil yang lebih baik. Q (jm3/s) T (Jam) Reff ITB-1 ITB-2 SCS Segi Tiga Gambar 7 : Hasil superposisi HSS SCS-Segitiga HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 (Tr=0.5 jam) Q (jm3/s) T (Jam) Reff ITB-1 ITB-2 SCS Segi Tiga Gambar 8 : Hasil superposisi HSS SCS-Segitiga HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 (Tr=0.125 Jam) 4.3. Hydrograph Banjir DAS Cibatarua Prosedur perhitungan HSS yang dikembangkan dalam penelitian ini, selanjutnya akan digunakan untuk menentukan bentuk hidrograph banjir DAS Cibatarua seperti ditunjukan pada Gambar 9. Hidrograph banjir yang dihitung dengan cara ITB akan dibandingkan dengan hasil cara Snyder- Alexeyev, Nakayasu, Limantara dan GAMA-1 dan hasil program HEC-HMS. Gambar 9 : DAS Cibatarua (Review Design Bendung Cibatarua, PT. Aztindo Rekaperdana, BBWS Citarum, 2009) R (mm) R (mm) 9

10 A. Perhitungan HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 Input data karakteristik DAS yang diperlukan masing-masing metoda perhitungan HSS yang digunakan ditunjukan pada Tabel 8. Dari tabel tersebut terlihat bahwa HSS GAMA-1 memerlukan input data karakteristik DAS yang relatif kompleks. Tabel 8 : Input data fisik DAS dan Data non-fisik berbagai HSS yang digunakan Data Fisik DAS Nilai Satuan Data Non-Fisik HSS Snyder Alexeyey A Catchment area km2 n L Panjang sungai km Ct Lc Panjang dari titik berat ke outlet km Cp A Catchment area HSS Nakayasu km2 α L Panjang sungai km HSS Gama-1 A Catchment area km2 L Panjang sungai km S Kemiringan sungai J1 Jumlah sungai tingkat bh Js Jumlah sungai semua tingkat bh L1 Panjang sungai tingkat km Ls Panjang sungai semua tingkat km WL Lebar DAS pada 0.25L km WU Lebar DAS pada 0.75L km AU Luas DAS di hulu titik berat km2 HSS Limantara A Catchment area km2 L Panjang sungai km n Kekasaran Sungai S Kemiringan Sungai HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 A Catchment area km2 Ct L Panjang sungai km Cp Perhitungan HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 dilakukan dengan Microsoft Excell dan hasilnya ditunjukan pada Tabel 10 dan Tabel 11 dengan penjelasan yang sama dengan pada contoh perhitungan DAS Kecil pada contoh terdahulu. Dengan merujuk hasil pada Tabel 10 dan Tabel 11 tersebut, jika kolom kedua digunakan sebagai absis dan kolom ketiga sebagai ordinat didapat bentuk HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 tak-berdimensi untuk DAS Cibatarua seperti terlihat pada Gambar 10. Jika kolom pertama digunakan sebagai absis dan kolom kelima sebagai ordinat didapat bentuk HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 dan berdimensi untuk DAS Cibatarua seperti ditunjukan pada Gambar 11 Sebagai perbandingan hasil pada Gambar 12 ditunjukan bentuk HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 dibandingkan dengan HSS yang dihitung dengan cara Snyder-Alexeyev, Nakayasu, Limantara dan GAMA-1. B. Superposisi Hidrograph Satuan Sintetis Dalam praktek proses superposisi hidrograph satuan menjadi hidrograph banjir dapat dihitung dalam bentuk tabel seperti yang dijumpai dalam berbagai buku referensi tentang hidrologi. Dalam contoh kasus ini akan digunakan distribusi hujan total, inflitrasiu dan hujan effektif selama 6 jam seperti ditunjukan pada Tabel 9. Tabel 9 : Distibusi Hujan Effektif DAS Cibatarua Jam Reff (mm) Inf (mm) Total Tabel superposisi HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 akibat hujan efektif pada Tabel 9 ditunjukan pada Tabel 10 dan Error! Reference source not found. Indikator ketelitian hasil dinilai dari rasio tinggi limpasan dan tinggi hujan effektif. Dalam contoh ini rasio untuk hasil HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 masing-masing 99.94% dan 99.03% (lihat resume diujung bawah kolom 6) Pada Gambar 13 ditunjukan perbandingan hasil hidrograph banjir hasil superposisi HSS ITB-1 (time lag Cara Snyder) dan hidrograph banjir hasil superposisi HSS ITB-2 (time lag Cara Nakayasu) dengan hidrograph banjir hasil superposisi HSS Snyder-Alexeyev, Nakayasu, Limantara, GAMA-1 dan program HEC-HMS. Dari Gambar 13 terlihat bahwa hidrograph banjir hasil dengan HSS ITB-1 ternyata sangat mendekati hasil Cara Snyder-Alexeyev (Dalam kasus ini untuk HSS Snyder-Alexeyev harga Cp=0.62), padahal cara Snyder-Alexeyev memiliki persamaan kurva tunggal yang lebih kompleks. Pada Gambar 13 terlihat hidrograph banjir hasil superposisi HSS ITB-2 sangat mendekati bentuk hidrograph hasil Cara Nakaysu (dalam kasus ini untuk HSS Nakayasu harga α=3.00), padahal cara Nakayasu terdiri dari empat kurva lengkung yang digabung menjadi satu (lihat Lampiran-1) sedang kurva HSS ITB hanya terdiri dari dua kurva. Hasil ini menunjukan bahwa hidrograph banjir yang didapat dari metoda dengan bentuk kurva dasar yang relatif kompleks ternyata tidak berbeda jauh dengan hidrograph banjir yang didapat dengan kurva dasar yang jauh lebih sederhana. Selanjutnya pada Gambar 14 ditunjukan hidrograph banjir hasil superposisi HSS ITB-1 (time lag dihitung dengan cara Nakayasu) dan hidrograph banjir hasil superposisi HSS ITB-2 (time lag Cara Snyder) dibandingkan dengan hidrograph banjir hasil superposisi denga cara HSS Snyder-Alexeyev, Nakayasu, Limantara, GAMA-1 dan hasil program HEC-HMS. Dari Gambar 14 Gambar 14 terlihat bahwa hidrograph banjir hasil superposisi HSS ITB-1 ternyata mendekati bentuk hidrograph hasil Cara Nakayasu sedang hidrograph banjir hasil superposisi HSS ITB-2 mendekati bentuk hidrograph hasil Cara Snyder. 10

11 Tabel 10 : Tabel perhitungan HSS ITB-1 untuk DAS Cibatarua. I. Karakteristik DAS dan Hujan 1. Nama Sungai = Cibatarua 2. Luas daerah aliran Sungai (A) = Km 2 3. Panjang Sungai Utama (L) = Km 4 Tinggi Hujan Satun (R) = 1.00 mm 5. Durasi Hujan Satuan (Tr) = 1.00 Jam II. Perhitungan Waktu Puncak (Tp) Dan Waktu Dasar (Tb) 1. Koefisien waktu (C t ) = Time Lag --> Snyder 2 LC = 0.5*L = km TL = Ct(LxLC) n = Jam Te = tp/5.5 = Jam TP = TL+0.25(Tr-Te) Te > Tr TP = TL+0.50Tr Te < Tr 3. Waktu Puncak Jam Tp = = Jam 4. Waktu Dasar T B /T P = 10 (Ratio T B /T P ) T B = Jam III. Debit Puncak (QP) 1. Cp. Koefisien Puncak (C p ) = Alpha = Luas HSS (Jumlah Kolom-4 Bag IV) = Qp = 1/(3.6Tp)*(A DAS /A HSS ) = m3/s 5. Vol Hujan (=R*A DAS *1000) = 56,920 m3 6. Vol HSS (V HSS ) = 56,920 m3 7. Tinggi Limpasan = mm IV. Tabel perhitungan HSS ITB-1 : T (jam) HSS Tak berdimensi HSS berdimensi t=t/tp q=q/qp A Q(m3/s) V(m3) ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) ( 5 ) ( 6 ) Luas H.S Volume H.S Limpasan Catatan : Kolom-1 : Interval Waktu (Jam) yang diberikan T i =T i-1 + Tr Kolom-2 : Absis (waktu tak berdimensi) t=t/tp Kolom-1 /Tp Kolom-3 : Ordinat debit q=q/qp didapat dari kurva HSS (tak berdimensi) Kolom-4 : Luas segmen HSS A i = ½ (t i -t i-1 ) (q i + q i-1 ) (tak berdimensi) : Jumlah seluruh Kolom-4 = A HSS (Penting untuk menghitung Qp) Kolom-5 : Ordinat debit HSS berdimensi Q i = q i Qp (Kolom 3 x Qp) Kolom-6 : Luas segmen kurva HSS A i = ½ 3600 x (T i -T i-1 ) (Q i + Q i-1 ) : Jumlah seluruh Kolom-6 (V HSS) yang jika dibagi A DAS harus = 1 Tabel 11 : Tabel perhitungan HSS ITB-2 untuk DAS Cibatarua I. Karakteristik DAS dan Hujan 1. Nama Sungai = Cibatarua 2. Luas daerah aliran Sungai (A) = Km 2 3. Panjang Sungai Utama (L) = Km 4 Tinggi Hujan = 1.00 mm 5. Durasi Hujan Tr = 1.00 Jam II. Perhitungan Waktu Puncak (Tp) Dan Waktu Dasar (Tb) 1. Koefisien waktu (C t ) = Time Lag --> Nakayasu 1 TP = 1.6 TL TL = Ct*0.21*L 0.7 < 15 km = Ct*( *L) 15 km = Jam Jam 3. Waktu Puncak Tp = = Jam 4. Waktu Dasar T B/T P = 20 (Ratio T B/T P) T B = Jam III. Debit Puncak (QP) 1. Cp. Koefisien Puncak (C p ) = Alpha = Betha = Luas HSS (Numerik) = Qp = 1/(3.6Tp)*(A DAS /A HSS ) = m3/s 6. Vol Hujan pada DAS (V DAS ) = 56,920 m3 7. Vol Unit Hidrograph 56,920 m3 8. Tinggi Limpasan = mm IV. Tabel perhitungan HSS ITB-2 : T (jam) HSS Tak berdimensi HSS berdimensi t=t/tp q=q/qp A Q(m3/s) V(m3) ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) ( 5 ) ( 6 ) Luas HSS Volume Tinggi Limpa Catatan : Kolom-1 : Interval Waktu (Jam) yng diberikan T i =T i-1 + Tr Kolom-2 : Absis (waktu tak berdimensi) t=t/tp Kolom-1 /Tp Kolom-3 : Ordinat debit q=q/qp didapat dari kurva HSS (tak berdimensi) Kolom-4 : Luas segmen HSS A i = ½ (t i -t i-1 ) (q i + q i-1 ) (tak berdimensi) : Jumlah seluruh Kolom-4 adalah A HSS (Penting untuk menghitung Kolom-5 : Ordinat debit HSS berdimensi Q i = q i Qp (Kolom 3 x Qp) Kolom-6 : Luas segmen kurva HSS A i= ½ 3600 x (T i -T i-1 ) (Q i + Q i-1 ) : Jumlah seluruh Kolom-6 adalah V HSS yang jika dibagi A DAS harus

12 1.2 ITB-1 ITB q=q/qp t=t/tp Gambar 10 : Bentuk HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 tak-berdimendi untuk DAS Cibatarua HSS ITB-1 HSS ITB Q (m3/s) T (jam) Gambar 11 : Bentuk HSS ITB-1 dan HSS ITB-2 berdimensi untuk DAS Cibatarua ITB-1 ITB-2 Alexeyev Nakayasu Limantara Gama Q (m3/s) Gambar 12 : Perbandingan bentuk HSS berdimensi DAS Cibatarua menurut cara Snyder-Alexeyev, Nakayasu, Gama-1, Limantara, ITB-1 dan ITB-2 T (jam) 12

13 Tabel 12 : Tabel Hasil Superposisi HSS ITB-1 untuk DAS Cibatarua Hydrograph Penyusun Waktu Total Volume HSS ITB (jam) Hydrograph Volume Limpasan m3 5.99E+06 Luas DAS km Limpasan (DRO) mm Rasio Limpasan/Hujan % 99.94% 13