ANALISA DAYA DUKUNG DAN PENURUNAN ELASTIS TIANG PANCANG BETON JEMBATAN SUNGAI PENARA JALAN AKSES NON TOL KUALANAMU. Tua Tindaon 1 dan Rudi Iskandar 2

Transkripsi

1 ANALISA DAYA DUKUNG DAN PENURUNAN ELASTIS TIANG PANCANG BETON JEMBATAN SUNGAI PENARA JALAN AKSES NON TOL KUALANAMU Tua Tindaon 1 dan Rudi Iskandar 1 Deartemen Teknik Siil, Universitas Sumatera Utara, Jl. Perustakaan No.1 Kamus USU Medan marisitindaon@gmail.com Staf Pengajar Deartemen Teknik Siil, Universitas Sumatera Utara, Jl. Perustakaan No.1 Kamus USU Medan siil_s_usu@yahoo.com ABSTRAK Setia Pondasi harus mamu mendukung beban samai batas keamanan yang telah ditentukan, termasuk mendukung beban maksimum yang mungkin terjadi. Tujuan dari enelitian ini adalah menghitung dan membandingkan kaasitas daya dukung, menghitung enurunan ondasi tiang ancang ada Proyek Jembatan Sungai Penara Jalan Akses Non-Tol Kualanamu. Kaasitas daya dukung tiang ancang dengan metode statis dihitung berdasarkan data- data laangan (SPT), sedangkan metode dinamis dihitung berdasarkan data laangan yaitu data kalendering dan PDA yang dieroleh saat emancangan. Metode statis untuk data laangan (SPT) dieroleh kaasitas daya dukung ultimit tiang tunggal Q u = 183,94 ton, dan daya dukung ultimit tiang kelomok Q u = 998,75 ton. Berdasarkan metode dinamis untuk data kalendering (Metode Hilley) dieroleh kaasitas daya dukung ultimit tiang tunggal Q u = 16,75 ton, dan daya dukung ultimit tiang kelomok Q u = 3533,45 ton. Daya dukung horizontal tiang tunggal sebesar 13,196 ton dengan defleksi 0,33 cm. Penurunan elastis tiang kelomok dieroleh 15,6 mm dengan menggunakan Q g metode Converse-Labarre dan enurunan menggunakan Q g metode Los Angeles Grou dieroleh enurunan sebesar 17,5 mm. nilai kedua enurunan mendekati nilai enurunan ada test PDA yaitu sebesar 16,7 mm. Kata kunci : Kaasitas daya dukung, SPT, Kalendering, PDA, Penurunan elastis ABSTRACK Each foundation must be caable of suorting a load until all alicable safety limits, including suorting the maximum load that occurs. The urose of this study was to calculate and comared the bearing caacity, calculate settlement of ile foundation at Bridge Penara River Bridge Project Non- Tol Road Access Kualanamu. Bearing caacity of iles with static methods is calculated based on the data field (SPT), while the method of dynamically calculated based on the field data is data obtained kalendering and PDA while driving oeration. Static methods for data filed (SPT) ultimate bearing caacity singel ile Q u = Ton, ultimate bearing caacity for grou ile Q u = Ton.based on dynamic for kalendering (Hilley methods) bearing caacity ultimate singel ile Q u = Ton and grou ile ultimate bearing caacity Q u = Ton. Horizontal bearing caacity singel ile Ton with deflection 0.33 cm. Elastic settlement for grou ile 15.6 mm for Q g Converse- Labbare and elastic settlement for grou ile 17.5 mm for Q g methods Los Angles Grou. Value elastic settlement of both aroaches methods elastic settlement from test PDA is 16.7 mm. Keywords : Bearing Caacity, SPT, Kalendering, PDA, Elastic Settlement 1. PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang Pada erencanaan fondasi tiang ancang, kemamuan menahan beban lateral dan aksial harus dierhitungkan dengan baik agar daat menghasilkan suatu struktur fondasi yang kuat dan efisien. Tiang ancang berinteraksi dengan tanah untuk menghasilkan daya dukung yang mamu memikul dan memberikan keamanan ada struktur atas. Untuk menghasilkan daya dukung yang akurat maka dierlukan suatu enyelidikan tanah yang akurat juga. Perencanaan fondasi tiang ancang mencaku berbagai tahaan studi kelayakan dan erencaan teknis. Semua itu dilakukan suaya menjamin hasil akhir suatu konstruksi yang kuat, aman serta ekonomis. Untuk menghindari terjadinya kerusakan atau keruntuhan, suatu fondasi tiang ancang baik tunggal mauun tiang kelomok haruslah memunyai daya dukung yang cuku untuk memikul konstruksi yang ada diatasnya.

2 1. Tujuan Untuk menghitung dan membandingkan daya dukung fondasi tiang ancang dengan menggunakan data SPT, Kalendering dan PDA serta menghitung enurunan elastik yang terjadi ada fondasi kelomok.. TINJAUAN PUSTAKA.1 Kaasitas daya dukung tiang ancang dari hasil Standard Test Penetration (SPT) Daya dukung tiang ancang dari data SPT memakai Metode Meyerhoff. Tanah non-kohesif Daya dukung ujung fondasi dieroleh dari ersamaan : Lb Q 40. Nst.. A 400. Nst. A (1) D Dimana, N -SPT = Jumlah ukulan yang dieroleh dari ercobaan SPT = N -SPT yang digunakan Ncorr = (N 1 +N )/ = N 1 adalah nilai N rata-rata 10D dari ujung tiang ke atas = N adalah nilai N rata-rata 4D dari ujung tiang ke bawah D = Diameter tiang ancang (m) A = Luas ujung tiang (m ) Daya dukung selimut tiang ancang dieroleh dari ersamaan : Q. Nst.. () s L i Dimana, N -SPT L i. Data Kalendering = Jumlah ukulan yang dieroleh dari ercobaan SPT = anjang Tiang (m) = keliling tiang (m) Daya dukung tiang ancang dari data Kalendering memakai Metode Hilley eh. WR. h WR n. WP Qu. 1 WR W S ( k k k ) P 1 3 Dimana : e h = Efisiensi hammer k 1 = komresi sementara dari cushion (ile head & cushion) Q ụ L k = koefisien yang dihitung dengan ersamaan A E k 3 = koefisien kondisi tanah, yang dimana untuk tanah keras (batu, asir sangat adat dan kerikil) = 0 dan untuk tanah tanah yang lainnya berkisar,5 mm 5 mm. W P = Berat tiang (Ton) W R = Berat hammer (Ton) n = Koefisien restitusi antara ram dan ile ca h = Tinggi jatuh (cm) W R x h = Energi alu (kg/cm) (3)

3 .3 Daya Dukung Tiang Pancang Kelomok Berdasarkan Efisiensi Metode Converse-Labarre ( n 1). m ( m 1). n E g 1 (4) 90. m. n Dimana, θ = arc tg d/s, dalam derajat, n = jumlah tiang dalam satu baris, m = jumlah baris tiang. Metode Los Angeles Grou 1 d E g m.( n 1) ( m 1) s. m. n.( m 1).( n 1) (5) Dimana, d = diameter tiang, s = jarak usat antar tiang, n = jumlah tiang dalam satu baris, m = jumlah baris tiang. Daya Dukung Tiang Grou Q g = E g. n. Q u (6) Dimana : E g = efisiensi kelomok tiang Q g = beban maksimum kelomok yang mengakibatkan keruntuhan n = Jumlah tiang dalam kelomok. Q u = Beban maksimum tiang tunggal..4 Penurunan Tiang Kelomok Penurunan elastis tiang adalah enurunan yang terjadi dalam waktu dekat atau dengan segera setelah eneraan beban (elastic settlement atau immediate settlement). Penurunan tiang kelomok (Meyerhoff, 1976) daat dihitung sebagai berikut : S g. q. Bg. I (7) N corr Dimana, q = Tekanan ada dasar fondasi I = faktor engaruh B g = Lebar Kelomok Tiang N = Harga rata-rata N ada kedalaman ± Bg di bawah kaki fondasi. L = Kedalaman fondasi tiang.5 Daya Dukung Horisontal Fondasi tiang terkadang harus menahan beban lateral (horizontal), antara lain yang antara lain beban angin, beban gema, dan beban lainnya. Beban-beban tersebut akan bekerja ada ujung atas (keala tiang). Hal ini akan menyebabkan keala tiang terdeformasi lateral. Hal ini akan menimbulkan gaya geser ada tiang dan tiang akan melentur sehingga timbul momen lentur. Metode yang digunakan dalam menghitung daya dukung horizontal adalah metode Broms. Perilaku tiang dengan menghitung faktor kekakuan tiang (tanah non-kohesif) E. I T 5 (8) n h

4 Dimana : n h = koefisien variasi modulus E = Modulus elastis tiang I = Momen inersia tiang Daya dukung horizontal tiang Pada Tiang Panjang (tanah non-kohesif) M B.. L. (9) H u max 3 K. Mu (10) Hu e 0,54.. B. K Dimana, B = Diameter tiang (m) γ = Berat isi tanah (Ton/m 3 ) L = Panjang tiang (m) K = Koefisien tanah asif Cara lain Untuk menentukan daya dukung horizontal adalah berdasarkan grafik, seerti grafik di bawah ini. Gambar 1 Tahanan lateral ultimit dalam tanah non-kohesif Sumber : Tomlinson, 1977 Defleksi tiang horizontal untuk tiang anjang ada keadaan keala tiang ujung jeit (tanah non-kohesif) 0.93H y (11) o ( n h 3 5 ).( E I ) 5 Dimana : H = daya dukung ijin horisontal n h = koefisien variasi modulus E = Modulus elastis tiang

5 I = Momen inersia tiang.6 Pembebanan Jembatan Dalam erencanaan jembatan, embebanan yang diberlakukan ada jembatan jalan raya, adalah mengacu ada standar RSNI T Pembebanan Untuk Jembatan..7 Distribusi Beban Pada Tiang Pancang Kelomok tiang yang bekerja dua arah (x dan y), diengaruhi oleh beban vertikal dan momen (x dan y) yang akan memengaruhi terhada kaasitas daya dukung tiang ancang. Gambar. Beban sentris dan momen kelomok tiang arah x dan y Sumber : Sardjono Hs, 1988 V M Y. xi M x. yi Qi (1) n x y dimana : Q i = Beban aksial ada tiang ke-i. V = Jumlah beban vertikal yang bekerja ada usat kelomok tiang. M x = Momen yang bekerja ada bidang yang tegak lurus sumbu x. M y = Momen yang bekerja ada bidang yang tegak lurus sumbu y. n = Banyaknya tiang ancang dalam kelomok tiang ancang (ile grou). x i,y i = Absis atau jarak tiang ke usat berat kelomok tiang ke tiang nomor-i. Σx = Jumlah kuadrat absis-absis tiang ancang. Σy = Jumlah kuadrat ordinat-ordinat tiang ancang. 3. METODOLOGI PENELITIAN Untuk mencaai maksud dan tujuan studi ini, dilakukan beberaa tahaan yang diangga erlu dan secara garis besar diuraikan sebagai berikut : Tahaan ertama adalah melakukan review dan studi keustakaan terhada text book dan jurnal-jurnal terkait dengan fondasi tiang, ermasalahan ada fondasi tiang, dengan desain dan elaksanaan emancangan tiang. Tahaan kedua adalah meninjau langsung ke lokasi royek dan menentukan lokasi engambilan data yang diangga erlu. Tahaan ketiga adalah Pelaksanaan engumulan data data. Data yang dieroleh adalah : 1. Data SPT. Data Kalendering

6 3. Data Tes PDA 4. Data uji laboratorium Taha keemat adalah mengadakan analisis data dengan menggunakan data-data diatas berdasarkan formula sebagai berikut: 1. Menghitung kaasitas daya dukung aksial tiang ancang antara lain: a. Dari data SPT dengan Metode Meyerhoff. b. Dari data kalendering Metode Hilley. Menghitung efisiensi tiang kelomok dengan metode : a. Metode Converse Labarre b. Metode Los Angeles Grou 3. Menghitung enurunan elastis tiang kelomok dengan Metode Meyerhoff. 4. Menghitung daya dukung horizontal tiang tunggal dengan Metode Broms. Tahaan kelima adalah mengadakan analisis terhada hasil erhitungan yang dilakukan dan membuat kesimulan. 4. HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1 Daya dukung tiang ancang dari data SPT Lokasi enyelidikan titik Boring Log adalah ada BH-V dan Elevasi muka tanah berada ada +7,19 m dan elevasi dasar ile ca ada +,76 m. seerti Gambar 3 dibawah ini. Dan erhitungannya ada Tabel 1.

7 Pier Elv Muka Tanah Asli Elv Nilai N-SPT Elv. ±0.000 MEDIUM SAND COARSE SAND COARSE SAND SOME CLAY SILTY COARSE SAND MIXED TUFF SILTY SAND MIXED TUFF SILTY FINE SAND MIXED TUFF SILTY SAND MIXED TUFF Gambar 3. Potongan Melintang Jembatan Pada Pier Daya dukung ujung tiang, Q = 1091,65 kn Daya dukung selimut tiang, Q s 185, 378kN Daya dukung ultimate tiang Q ult 18,374 Ton Daya dukung ijin tiang

8 Q all 91,19 Ton Tabel 1. Perhitungan daya dukung tiang berdasarkan data SPT (BH-V) Kedalaman Laisan Soil Skin Fricsion End Qult Qult (m) Tanah Layer N N1 N Ncorr (KN) Bearing (KN) (Ton) Qall Local Cum (KN) 0,00 Pasir Sedang 1 0 0,00,50 1,5 0, ,45 Pasir Sedang 1 5,50 6,50 4,50 0,00-17,87 17,87 17,9 8,64 4,45 Pasir Kasar 8 4,33 6,00 5,17 5,14 5,14 16,03 187,16 18,7 9,36 6,45 Pasir Kasar 4 5,67 3,50 4,58 1,57 37,70 143,73 181,44 18,14 9,07 8,45 Pasir Berlemung 3 3 5,00 3,50 4,5 9,43 47,13 133,8 180,41 18,04 9,0 10,45 Pasir Berlemung 3 4 3,67 6,00 4,83 1,57 59,70 151,57 11,7 1,13 10,56 1,45 Pasir Berlemung 3 8 5,00 8,00 6,50 5,14 84,83 03,84 88,67 8,87 14,43 14,45 Pasir Berlemung 3 8 6,67 14,00 10,33 5,14 109,97 34,05 434,0 43,40 1,70 16,45 Pasir Kasar Berlanau 4 0 1,00 6,50 19,5 6,84 17,81 603,68 776,49 77,65 38,8 18,45 Pasir Kasar Berlanau ,33 31,50 5,9 103,69 76,50 81, ,4 108,9 54,46 0,45 Pasir Kasar Berlanau ,67 43,00 35,33 94,6 370, , ,81 147,88 73,94,45 Pasir Berlanau ,67 58,00 48,83 175,95 546, ,41.078,1 07,81 103,91 4,00 Pasir Berlanau ,33 41,50 44,9 185,38 73, , ,74 18,37 91,19 4,45 Pasir Berlanau ,67 4,00 45,33 188,5 735,3 319, ,10 105,51 5,76 6,45 Pasir halus Berlanau ,67 4,00 44,33 75,41 810, ,9.00,93 0,09 110,05 8,45 Pasir Berlanau ,00 59,50 53,75 188,5 999, ,60.684,76 68,48 134,4 30,45 Pasir Berlanau ,67 59,50 53,58 185, , ,37.864,91 86,49 143,5 3,45 Pasir Berlanau ,67 56,00 57,83 188, , , ,71 318,67 159,34 34,45 Pasir Berlanau ,00 6,00 41,50 163, , ,44.837,88 83,79 141,89 Berdasarkan erhitungan daya dukung dengan SPT ada kedalaman 4 m ada tiang ancang dieroleh daya dukung sebesar 18,37 ton 4. Daya dukung tiang ancang dari data kalendering (Hilley) Perhitungan kaasitas daya dukung dilakukan ada titik A-1 ada ersamaan (3) 0.8x.3,5.16,6 3,5 0,4 x6,96 Qu. 1 0,11 (0.3 0,1948 0) 3,5 6,96 Q u Ton Qult Qall Qall 108,37 Ton Berdasarkan ersamaan (3), dieroleh daya dukung ultimate sebesar 16,75 Ton 4.3 Daya dukung berdasarkan Tes PDA (Pile Driving Analysis) Berdasarkan hasil engujian Tes PDA, tiang ancang dengan diameter 50 cm memiliki daya dukung ultimate sebagai berikut : Tabel Hasil Tes PDA No. Tiang Penamang Qult (Ton) ABT1 Ø 50 cm 14,5 PIER1 Ø 50 cm 07, ABT Ø 50 cm 154,7 PIER Ø 50 cm 169,7 Disini enulis meninjau ada Pier dan nilai daya dukung yang mendekati adalah ada engujian SPT (BH-V). Nilai daya dukung ultimate tiang ancang adalah 169,7 ton.

9 4.4 Daya dukung tiang ancang dengan efisiensi tiang kelomok S = 1850 X Y S = 000 C1 C C3 C4 C5 C6 C7 C8 B1 B B3 B4 B5 B A1 A A3 A4 A5 A6 A7 A Metode Converse-Labarre Menggunakan ersamaan (4) d 50 arctan arctan 15,14 s 185 (31).8 (8 1).3 Eg 115, E 0,741 g Metode Los Angeles Grou Menggunakan ersamaan (5) Gambar 4. Jarak Antar Tiang d 50 o arctan arctan 15,14 s 185 0,5 Eg 1 8.(3 1) (8 1).(8 1)(3 1).8.3 E 0,555 g o Daya Dukung Tiang Grou Tabel 3. Daya dukung ultimate tiang kelomok berdasarkan efisiensi Metode Efisiensi SPT Kalendering Meyerhoff Hilley Converse-Labbare Qult (Ton) 998, ,45 Los Angeles Grou Qult (Ton) 46,03 646, Penurunan elastis tiang kelomok Perhitungan enurunan tiang kelomok (Meyerhoff,1976) menggunakan rumus emiris Persamaan (7) untuk enurunan elastis tiang :

10 Menurut data E g converse - labarre Data, q 3,30 kg/cm I 0,333 Jadi I = 0,5 S 15,6 mm g Menurut Efisiensi metode Los Angles Grou q 3,71 kg/cm I 0,333 Jadi I = 0,5 S 17,5 mm g Berdasarkan ersamaan (7), dieroleh enurunan elastis kelomok tiang menurut metode Meyerhoff (1976) yaitu: 1. Menurut Converse labarre sebesar 15,6 mm. Menurut Los Angeles Grou 17,5 mm 4.6 Daya dukung horisontal Untuk mengetahui tanah runtuh atau tidak akibat adanya beban horisontal yang terjadi ada tiang, maka erlu dihitung daya dukung horisontal. 1. Cek erilaku tiang dengan menghitung faktor kekakuan tiang T 5 E. I n h T = 1,378 m Tiang ancang tersebut dikategorikan tiang anjang atau tiang tidak kaku (ujung bebas) L 4T (4 m 5,51 m).. Cek keruntuhan tanah akibat beban lateral tiang Momen maksimum yang harus ditahan oleh tiang, bila tanah didesak ke arah horizontal oleh tiang samai tanahnya runtuh ada Persamaan (9), nilai momen lentur sun ile dieroleh dari table sesifikasi tiang ancang roduksi WIKA Beton dengan diameter tiang 50 cm, class A sebesar 18,75 tm : 3 M B.. L. MAKS K P M MAKS ,59 knm > My = 187,5 knm Karena Mmaks > My, maka tidak terjadi keruntuhan tanah, sehingga gaya horizontal ultimit ditentukan oleh kekuatan bahan tiang dala menahan beban momen. 3. Cek keruntuhan tiang akibat momen lentur maksimum tiang Digunakan Persamaan (10) : H u 63,95 kn Hu 6,395 Ton Maka, Hu Hijin SF 131,96 H ijin kn = 13,196 Ton 4. Pengecekan dengan grafik hubungan Mu/B 4 γ K dan Hu/B 3 γ K ada Gambar 1: Mu B 4 39,354.. K

11 H u B 3.. K M u Untuk nilai B 4.. K = 31,5 maka Hu = 300,153 kn H H u ijin SF H 150, 08 kn = 15,008 (Nilai Mendekati) ijin = 39,354 dengan B e = 0, maka dari gambar.38 dieroleh nilai Berdasarkan erhitungan dengan Metode Broms dieroleh daya dukung horizontal sebesar 6,395 ton. 5. Hitung defleksi lateral yang terjadi Defleksi lateral dalam cara Broms untuk tiang ujung jeit daat dihitung dengan ersamaan (11) sebagai berikut 0.93H y o ( n h 3 5 ).( E I ) 5 1,73 y o 373,84 x98,653 0,0033 m = 0,33 cm < 1cm (defleksi maksimum yang dierbolehkan) yo 4.7 Pembebanan jembatan Pada Tabel 4 kombinasi beban-beban yang bekerja ada jembatan sungai enara kualanamu dan beban maksimum yang bekerja yaitu ada kombinasi (Tabel 5)

12 Tabel 4. Kombinasi beban No Aksi Beban Kode V Tx Ty Mx My (Ton) (Ton) (Ton) (Tm) (Tm) Aksi Teta 1 Berat Sendiri MS 1.55,30 Beban Mati Tambahan MA 115,53 Beban Lalu Lintas 1 Beban Lajur TD 65,8 Beban Pejalan kaki TP 18,90 3 Gaya Rem TB 8,70 83,08 Aksi Lingkungan 1 Beban Angin EW,59 4,76 14,35 1,78 141,46 Beban Gema EQ 4,15 4, , ,50 Tabel 5. Kombinasi No Aksi Beban Kode V Tx Ty Mx My (Ton) (Ton) (Ton) (Tm) (Tm) Aksi Teta 1 Berat Sendiri MS 1.55,30 Beban Mati Tambahan MA 115,53 Beban Lalu Lintas 1 Beban Lajur TD 65,8 Beban Pejalan kaki TP 18,90 3 Gaya Rem TB 8,70 83,08 Aksi Lingkungan 1 Beban Angin EW,59 4,76 14,35 1,78 141,46 Beban Gema EQ 1.657,60 13,46 14,35 104,86 141,46 Jadi Beban Maksimum Pada Kombinasi V = 1657,60 Ton M x = Tm M y = Tm 4.8 Distribusi beban ada tiang ancang Berdasarkan Gambar 4, maka Penulis menghitung ada titik C8 dengan data-data sebagai berikut Data : V = 1657,60 Ton M x = 104,86 Tm M y = 141,46 Tm x 1 = m y 1 = 6.47 m Ʃ x² = 64 m Ʃ y² = 431,01 m Dari Persamaan (1), beban maksimum yang diterima untuk tiang : V M Y. xi M x. yi Qi n x y Q i Qi 1657,6 104,86x 141, x ,75 Ton

13 Tabel 6. Perhitungan beban tiang maksimum Koordinat My.Xi Mx.Yi y² V/n No Tiang x y Ʃx² Ʃy² P (m) (m) (m) Ton Ton Ton Ton A1 6,475 41,93 75,35 3,8,13 69,94 A 4,65 1,39 75,35 3,8 1,5 70,55 A3,775 7,70 75,35 3,8 0,91 71,16 A4 0,95 0,86 75,35 3,8 0,30 71,76 A5 0,95 0,86 75,35 3,8 0,30 7,37 A6,775 7,70 75,35 3,8 0,91 7,98 A7 4,65 1,39 75,35 3,8 1,5 73,59 A8 6,475 41,93 75,35 3,8,13 74,19 B ,00 75,35 -,30 73,05 B 0 4,41 19,45 75,35-1,45 73,90 B3 0 1,8 3,31 75,35-0,60 74,75 B4 0 1,8 3,31 75,35-0,60 74,75 B5 0 4,41 19,45 75,35-1,45 76,79 B ,00 75,35 -,30 77,64 C1 6,475 41,93 75,35 3,8,13 76,50 C 4,65 1,39 75,35 3,8 1,5 77,10 C3,775 7,70 75,35 3,8 0,91 77,71 C4 0,95 0,86 75,35 3,8 0,30 78,3 C5 0,95 0,86 75,35 3,8 0,30 78,93 C6,775 7,70 75,35 3,8 0,91 79,53 C7 4,65 1,39 75,35 3,8 1,5 80,14 C8 6,475 41,93 75,35 3,8,13 80,75 431,01 Berdasarkan distribusi beban ada tiang ancang, besar beban ada tiang C8 sebesar Q i = 80,75 ton. 5. KESIMPULAN 5.1 Kesimulan Berdasarkan hasil erhitungan ada Pembangunan Jembatan Sungai Penara Jalan Akses Non Tol Kualanamu, maka daat diambil kesimulan sebagai berikut : 1. Hasil erhitungan daya dukung ultimit tiang ancang tunggal dari data SPT (BH-V),kalendering (A-1), dan tes PDA (Pier ) ada kedalaman 4 m ada tiang sebagai berikut : Daya Dukung (Qult) Metode Meyerhoff Metode Hilley Test PDA 183,95 Ton 16,75 Ton 169,7 Ton. Hasil erhitungan daya dukung ultimate tiang kelomok berdasarkan efisiensi 1. Metode Converse-Labbare (E g = 0,741) Dari data SPT Q g = 998,75 Ton Dari data kalendering metode Hilley Q g = 3533,45 Ton. Metode Los Angeles Grou (E g = 0,555) Dari data SPT Q g = 46,03 Ton Dari data kalendering metode Hilley Q g = 646,51 Ton 3. Berdasarkan hasil erhitungan enurunan elastis kelomok tiang dengan metode Meyerhoff dieroleh enurunan kelomok tiang sebesar 17,5 mm untuk beban maksimum kelomok (Q g ) metode los angeles grou dan enurunan elastis kelomok tiang dengan mengunakan data beban maksimum kelomok (Q g ) metode Converse Labarre dieroleh sebesar 15,6 mm. nilai ini mendekati enurunan ada test PDA yaitu sebesar 16,7 mm 4. Perhitungan daya dukung horizontal tiang tunggal berdasarkan Metode Broms dieroleh H u = 6,39 ton dan defleksi y o = 0,33 cm 5. Pondasi Pier Aman karena, daya dukung ijin masing-masing metode lebih besar dari beban distribusi maksimum tiang sebesar Q i = 80,75 Ton seerti dibawah ini,

14 Berdasarkan data SPT Q ijin = 91,97 Ton > Q i = 80,75 Ton Berdasarkan data Kalendering metode Hilley Q ijin = 98,0 Ton > Q i = 80,75 Ton Berdasarkan data PDA Q ijin = 84,85 Ton > Q i = 80,75 Ton 5. Saran 1. Agar lebih teliti dalam melaksanakan engujian baik dalam enggunaan eralatan atauun embacaan hasil yang tertera ada alat uji hingga ada engolahan data. 6. DAFTAR PUSTAKA Ariyanto, D. D. & Untung, D. (013). Study Daya Dukung Tiang Pancang Tunggal Dengan Beberaa Metode. Jurnal Teknik Pomits, 1(1), 1-5. Arianto., Mahendra, A., & Priadi, E. Kajian Daya Dukung Pondasi Abutment Jembatan Bawas Kabuaten Kubu Raya. Badan Standarisasi Nasional. Cara Uji Penetrasi Laangan dengan SPT SNI 4153 : 008. Bandung : 008. Bowles, E. J. (1999). Analisa dan Disain Pondasi Jilid 1. Jakarta: Erlangga. Bowles, E. J. (1999). Analisa dan Disain Pondasi Jilid. Jakarta: Erlangga. Das, Braja, M Princiles of Geotechnical Engineering fourth edition. Canada: Thomson Canada Limited. Das, Braja, M Princiles of Geotechnical Engineering sixth edition. Canada: Thomson Canada Limited. Desmi, Adzuha. (013). Analisa Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang Akibat Beban Aksial Pada Pilar Jembatan Krueng Keureuto Lhoksukon Kabuaten Aceh Utara. Prosiding SNYuBe. Hardiyati, S., Prabandiyani, R. W. S, Pratomo, F. R. A., & Siliwangi, M. (014). Perancangan Pondasi Tiang Pancang Dermaga Packing Plant Banjarmasin-Kalimantan Selatan. Jurnal Karya Teknik Siil, 3(1), Hardiyatmo, Hary Christady Teknik Pondasi. Yogyakarta: Beta Offset Hardiyatmo, Hary Christady Analisis dan Perancangan FONDASI I Edisi Kedua. Yogyakarta: Gadjah Mada University Press. H.S, Sardjono Pondasi Tiang Pancang Jilid 1. Surabaya : Sinar Wijaya. Ilham, M. Noer, (006), Perencanaan Jembatan Srandakan Kulon Progo D.I Yogyakarta. Manual Pondasi Tiang, Edisi Ketiga, Geotechnical Engineering Centre Bandung, universitas khatolik arahyangan Pedoman Tata Tulis Tugas Akhir Mahasiswa Universitas Kristen Petra Edisi 4, (008). Surabaya. Putra, H. G. (008, Oktober). Pertimbangan Dalam Pemilihan Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang Dengan Beberaa Metoda (Statik,Dinamik,Tes PDA). Jurnal Rekayasa Siil, 4(), RSNI T Standar Nasional Indonesia. Standar Pembebanan Untuk Jembatan. Sosarodarsono, S. dan Nakazawa, K., (1983), Mekanika Tanah dan Teknik Pondasi, Jakarta: PT Pradnya Paramita. Tomlinson, M, J Pile Design and Construction Practice. A Viewoint Publication.