BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR

Transkripsi

1 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI - BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR 6. Tinjauan Umum Pada bab ini akan dibahas mengenai perencanaan struktur bangunan pantai yang direncanakan dalam hal ini bangunan pengaman pantai berupa kombinasi antara groin dan revetment. Tipe bangunan pantai yang direncanakan merupakan tipe Rubble Mound Groin. Tahap ini dilakukan dalam beberapa langkah meliputi:. Perencanaan Struktur Groin a. Penentuan kedalaman muka air laut di ujung groin. b. Perhitungan tinggi dan kondisi gelombang di ujung groin. c. Perhitungan elevasi puncak groin. d. Perencanaan lapis lindung pada groin. e. Pendimensian groin. f. Perhitungan Settlement (Penurunan).. Perencanaan Struktur Revetment a. Perhitungan elevasi puncak revetment. b. Perencanaan lapis lindung pada revetment. c. Pendimensian revetment. 6. Perencanaan Struktur Groin 6.. Penentuan Kedalaman Muka Air Laut di Ujung Groin Kedalaman muka air laut terhadap dasar laut di ujung groin ditentukan berdasarkan posisi groin dan panjang groin yang telah dicari menggunakan program GENESIS. Didapatkan panjang groin 50 meter dengan jarak antar groin 50 meter. Setelah itu, posisi groin dan panjang groin diplotkan ke dalam peta bathimetri. Dari peta bathimetri bisa didapatkan elevasi muka air laut di ujung groin yaitu - meter. Jadi, kedalaman muka air laut di ujung groin adalah:

2 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI - d HWL elevasi muka air laut di ujung groin,6 (-),6 m 6.. Perhitungan Tinggi dan Kondisi Gelombang di Ujung Groin Dalam perhitungan ini diperlukan beberapa parameter antara lain: H T d α 47º,66 meter 8,55 detik,6 meter. Perhitungan Ks dan Kr Lo,56T Co d Lo,56 x 8,55 4,04 m Lo T 4,04 8,55,4 m/dt,6 4,04 0,08 Dari Tabel L- didapat : Ks,9 d L 0,067 d,6 L 4,4 m 0,067 0,067 L C T Sinα 4,4 8,55 C Co Sinα o 4,9

3 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI - Sin α 4,9,4 α 5,68º xsin47 0 Cos47 Kr 0,84 Cos 0 5,68. Tinggi gelombang di ujung bangunan: H H. Ks. Kr,66 x,9 x 0,84,659 m. Perhitungan letak atau kedalaman gelombang pecah H ' o 0,84x,659, H ' o g. T, 9,8x9, ,00 Hb Dari Gambar.5 didapat:, 46 H ' o H b, x,46,6 m Hb,6 0,004 g. T 9,8x9,886 db Dari Gambar.6 didapat:, Hb d b, x,6,59 m Jadi, gelombang pecah akan terjadi pada kedalaman,59 m. Karena kedalaman ujung groin (d,6 m) lebih kecil dari kedalaman gelombang pecah (d b,59 m) berarti pada ujung bangunan terjadi gelombang pecah. 6.. Perhitungan Elevasi Puncak Groin Parameter-parameter yang digunakan dalam perhitungan ini yaitu: H Lo,659 m 4,04 m Kemiringan dinding groin : HHWL +,6 m H b,6 m

4 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI - 4. Design Water Level (DWL) Rumus yang dipakai dalam menghitung DWL yaitu: DWL HHWL + S w + SLR a. Dari analisa pasang surut di dapatkan nilai HHWL +,6 m. H b b. Wave Set-Up (S w ) 0,9,8 H b g. T,6 0,9,8., 6 9,8.8,55 0,5 m c. Dari grafik perkiraan kenaikan muka air laut karena pemanasan global didapatkan nilai SLR pada tahun 008 sebesar 0,08 m. Dari perhitungan diatas dapat dihitung nilai DWL yaitu: DWL,6 + 0,5 + 0,08 +,8 m. Bilangan Irribaren. Runup tgθ Ir H Lo,7 0,5 0,5,659 4,04 0,5 Dengan menggunakan grafik pada Gambar 6. dihitung nilai runup. Untuk lapis lindung dari batu pecah (quarry stone) dan nilai Ir,7 didapat: Ru H, Ru, x,659, m

5 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI - 5,,7 Gambar 6. Grafik Runup Gelombang 4. Elevasi puncak groin EL puncak groin DWL + Ru + tinggi jagaan,8 +, + 0,5 +5,88 meter 6..4 Perencanaan Lapis Lindung pada Groin Lapis lindung menggunakan batu pecah bersudut kasar dengan kondisi gelombang di lokasi merupakan gelombang pecah, dari Tabel. dan Tabel. didapatkan: K D,6 Cot θ γ r,65 ton/ m γ w,0 ton/m H,79 m

6 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI - 6. Berat butir lapis lindung Berat butir lapis lindung dihitung dengan rumus Hudson berikut ini: W K D γr. H.( Sr ).cotθ,65x,659,65,6 x,0 x 0,566 ton 566 kg. Berat butir lapis transisi W 566 W tr 56,6 57kg 0 0. Berat butir lapis inti W 566 Wc,8kg kg Pendimensian Groin Parameter-parameter yang digunakan yaitu: K Δ,5 W W tr 0 kg kg P 7 % γ r,65 ton/ m. Lebar puncak mercu Lebar puncak groin untuk n (minimum): W 566 B n. kδ. x,5x, 06m r 650 γ. Tebal lapis lindung W 566 t n. kδ. x,5x, 8m r 650 γ

7 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI - 7. Tebal lapis transisi W 57 t n. kδ. x,5x 0, 64m r 650 γ 4. Jumlah batu pelindung Jumlah batu pelindung tiap satuan luas (0m ), dihitung dengan rumus:... P γr N A n k Δ 0,5 00 x x x W 40,57 4 buah Perhitungan Settlement (Penurunan) Dari data-data mekanika tanah (lihat Lampiran 5) diketahui : Berat volume batu (γ batu ),65 ton/m Berat volume tanah (γ tanah ),85 ton/m Angka pori tanah (e) 0,6 Compression indeks (Cc) 0,708. Penurunan Seketika (Si) x,49 +,49 x0,5 + x 7,49 +,06 x6, 6 L ( ) ( ) 6,5 + 9,97 0, m

8 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI - 8 P γ batu x L x B q Si Dimana:,65 x 0, x 9,08 ton P L tot alas 8,7 t/m u qxbx Es 9,08,49x xiw Si penurunan seketika (cm) q tegangan kontak (t/m ) B lebar bangunan tiap meter μ angka poison (lihat Lampiran 7) Es modulus elastisitas (lihat Lampiran 7) I w faktor pengaruh yang tergantung dari bentuk bangunan dan kekakuan bangunan. 0,5 Si 8,7xx x0, ,04 m 4 cm. Penurunan Konsolidasi (Scp) S cp Dimana: CcxH + e o x Log Po + ΔP Po S cp penurunan konsolidasi Cc compression indeks e angka pori tanah H tinggi lapisan tanah P o muatan/tegangan tanah awal ΔP tambahan tegangan tanah

9 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI - 9 Po (γ tanah x H) + (γ air x H) (,85 x 4) + (,0 x 4),5 t/m ΔP ( B + qxbxl+ z) x( L z) H 4 dengan Z m 8,7xx, 49 ( + ) x (,49 + ),8 t/m 0,708x4,5 +,8 S cp x + Log 0,6, 5 0,6 m 6 cm. Penurunan Total (St) St Si + S cp cm 4. Waktu Penurunan Cvxt Tv H Dimana: Tv factor waktu Cv koefisien konsolidasi 0,00 cm /menit t waktu H tinggi lapisan tanah U derajat konsolidasi (%) 0,00x5x65x4x60 Tv 400 0,0 Tv,78 0,9 log (00-U) 0,0,78 0,9 log (00-U),78 0,0 log (00-U), 87 0,9

10 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI U 0,87 U 00 74, 5,87 % S 5tahun U x St 5,87 % x 0 5,74 cm Mencapai derajat konsolidasi 90 % (Tv 0,848) t TvxH Cv 0,848x4 0,00 6,8 tahun 6. Perhitungan Struktur Revetment 6.. Perhitungan Elevasi Puncak Revetment Parameter-parameter yang digunakan dalam perhitungan ini yaitu: HHWL +,6 m ds HHWL +,6 m H 0,78 x ds m 0,78 x,6,48 m Lo,56 T,56 x 8,55 4,04 m Sw 0,5 Tinggi jagaan 0,5 m Kenaikan karena pemanasan global (Fpg) 0,08 m Kemiringan dinding revetment :. Bilangan Irribaren tgθ 0,5 Ir 0,5 H,48 Lo 4,04 4,78. Runup 0,5

11 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI - Dengan menggunakan grafik pada Gambar 6. dihitung nilai runup. Untuk lapis lindung dari batu pecah (quarry stone) dan nilai Ir 5, didapat: Ru,5 H Ru,5x,48,56 m. Elevasi puncak revetment EL puncak revetment DWL + Ru + tinggi jagaan (HHWL + Sw + Fpg) + Ru + tinggi jagaan (,6 + 0,5 + 0,08) +,56 + 0,5 +4,4 m 6.. Perencanaan Lapis Lindung pada Revetment Lapis lindung menggunakan batu pecah bersudut kasar dengan kondisi gelombang di lokasi merupakan gelombang pecah, dari Tabel. dan Tabel. didapatkan: K D,6 Cot θ Ns 0 γ r,65 ton/ m γ w,0 ton/m H,48 m. Berat butir lapis lindung Berat butir lapis lindung dihitung dengan rumus Hudson berikut ini: γr. H,65x,48 W K D.( Sr ).cotθ,65,6 x x,0 0,44 ton 44 kg. Berat toe protection

12 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI - Wt γ b. H Ns ( Sr ),65.,48 0(,57 ) 0,07 ton 7 kg 6.. Pendimensian Revetment Parameter-parameter yang digunakan yaitu: W 44 kg γ r,65 ton/ m ds,6 m. Lebar puncak mercu W B n. K Δ γ b / 44 x,5x 650,86 m. Tebal lapis lindung / W 0,44 t xde x xde x,65 γ b, m. Tinggi toe protection Gambar 6. Revetment rencana.

13 BAB VI PERENCANAAN STRUKTUR VI - h HHWL +,6 m direncanakan ht m ht/h /,6 0,65 t h ht,6 0,6 m 4. Lebar toe protection B x h x,6, m