Lampiran V.1. Hitungan tulangan longitudinal kolom dengan portal SRPMB
|
|
- Hartanti Tedja
- 6 tahun lalu
- Tontonan:
Transkripsi
1 L-1 Lampiran V.1. Hitungan tulangan longitudinal kolom dengan portal SRPMB Ketentuan : - Kolom berukuran 400 mm x 500 mm - Mutu beton f c = 35 MPa, baja fy = 350 MPa, fyt = 300 MPa - Kolom direncanakan dengan tulangan D25 mm, dan ø10 mm - Beban arah sumbu X : Pux = 1300 kn, Mux = 365 knm, Vux = 275 kn - Beban arah sumbu Y : Puy = 1350 kn, Muy = 370 knm, Vuy = 290 kn Penyelesaian : Hitungan ini dilaksanakan dengan cara analisis menggunakan rumus-rumus yang tertera pada Gambar III.7. 1). Hitungan tulangan logitudinal arah sumbu X, b = 400 mm, h = 500 mm ds = /2 = 62,5 mm = 63 mm; d = = 437 mm f c = 35 MPa, jadi β1 = 0,85 0,05.(f c 28)/7 = 0,8 - ab = 600.β 1.d = 600.0,8.437 = 220,8 mm 600+f y ac = P u = = 168,067 mm.0,85.f c.b 0, ac < ab, maka penampang kolom berada pada kondisi tulangan tarik menentukan. - Ø.Pn,b = ø.0,85.f c.ab.b = 0,65.0, ,8.400 = N - 0,10.f c.b.h = 0, = N Dipilih yang kecil, jadi Puø = N = 700 kn Beban Pu = 1300 > Puø, maka nilai ø = 0,65 - at1 = 600.β 1.d s = 600.0,8.63 = 120,96 mm < ac 600 f y Jadi : at1 < ac < ab, maka kolom berada pada kondisi tulangan tarik menentukan dengan tulangan tekan (kanan) sudah leleh (Kondisi IV) e = Mu / Pu = 365 / 1300 = 0, m = 280,769 mm - A1 = A2 = 0,5.P u.(2e h+a c ).(d d s ).f y = 0, (2.280, ,067) 0,65.(437 63).350 Jadi dipakai Ast,u = A1 + A2 = ,0489 = 3508,0978 mm 2 Dikontrol: ρt = Ast,u/(b.h) = 3508,0978 /( ) = 1,754% > 1 % (OK) = 1754,0489 mm 2 Jumlah tulangan n = 3508,0978 /(1/4.3, ) = 7,1502 dipakai 8 batang Jadi digunakan tulangan total Ast = 8D25 = 3926,990 mm 2 > Ast,u (OK)
2 L-2 Lampiran V.1. (lanjutan) 2). Hitungan tulangan logitudinal arah sumbu Y, b = 500 mm, h = 400 mm ds = /2 = 62,5 mm = 63 mm; d = = 337 mm f c = 35 MPa, jadi β1 = 0,85 0,05.(f c 28)/7 = 0,8 - ab = 600.β 1.d = 600.0,8.337 = 170,2736 mm 600+f y ac = P u = = 139,625mm.0,85.f c.b 0, ac < ab, maka penampang kolom berada pada kondisi tulangan tarik menentukan. - Ø.Pn,b = ø.0,85.f c.ab.b = 0,65.0, ,8.500 = N - 0,10.f c.b.h = 0, = N Dipilih yang kecil, jadi Puø = N = 700 kn Beban Pu = 1400 > Puø, maka nilai ø = 0,65 - at1 = 600.β 1.d s = 600.0,8.63 = 120,96 mm < ac 600 f y Jadi : at1 < ac < ab, maka kolom berada pada kondisi tulangan tarik menentukan dengan tulangan tekan (kanan) sudah leleh (Kondisi IV) e = Mu / Pu = 370 / 1350 = 0, m = 274,0740 mm - A1 = A 2 = 0,5.P u.(2e h+a c ).(d d s ).f y = 3116,1751 mm 2 = 0, (2.274, ,625) 0,65.(337 63).350 Jadi dipakai Ast,u = A1 + A2 = ,1751 = 6232,3502 mm 2 Dikontrol: ρt = Ast,u/(b.h) = 6232,3502 /( ) = 3,1161% > 1 % (OK) Jumlah tulangan n = 6232,3502 /(1/4.3, ) = 12,7028 dipakai 14 batang Jadi digunakan tulangan total Ast = 14D25 = 6868,75 mm 2 > Ast,u (OK) Jumlah tulangan total untuk sumbu X dan Y = (8+14) batang = 22 batang Jadi dipasang tulangan total Ast = 22D25 = 10793,75 mm 2
3 L-3 Lampiran V.1. (lanjutan) Kontrol jumlah tulangan perbaris : 1). Arah sumbu X, m = b 2.d s1 + 1 = = 5,2153 maksimum 5 batang D+S n ). Arah sumbu Y, m = b 2.d s1 + 1 = = 6,7538 maksimum 7 batang D+S n D Gambar tulangan kolom - Tampak pada gambar diatas bahwa tulangan dapat dipasang pada penampang kolom
4 L-4 Lampiran V.2. Hitungan tulangan geser kolom dengan portal SRPMB Ketentuan : - Kolom pendek, ukuran 400 mm x 500 mm - Mutu beton f c = 35 MPa, baja fy = 350 MPa, fyt = 300 MPa - Kolom direncanakan dengan tulangan D25 mm, dan ø10 mm - Beban arah sumbu X : Pux = 1300 kn, Mux = 365 knm, Vux = 275 kn - Beban arah sumbu Y : Puy = 1350 kn, Muy = 370 knm, Vuy = 290 kn Penyelesaian : Hitungan ini dilaksanakan dengan cara analisis menggunakan rumus-rumus yang tertera pada Gambar III.9. 1). Hitungan tulangan logitudinal arah sumbu X, b = 400 mm, h = 500 m ds = /2 = 62,5 mm = 63 mm; d = = 437 mm - Vc = 0,17 (1 + N u ). λ. f 14.A c. b. d = 0,17.( ) g Vc = ,6893 N - Vs = V u.v c = , ,6893 0,75 = ,9774 N - Vs,maks = 0,66. f c. b. d = 0, = ,2924 N Karena Vs < Vs,maks maka ukuran kolom sudah cukup 2). Hitungan tulangan logitudinal arah sumbu X, b = 500 mm, h = 400 m ds = /2 = 62,5 mm = 63 mm; d = = 337 mm - Vc = 0,17 (1 + N u ). λ. f 14.A c. b. d = 0,17.( ) g Vc = ,9776 N - Vs = V u.v c = , ,9776 0,75 = ,689 N - Vs,maks = 0,66. f c. b. d = 0, = ,2327N Karena Vs < Vs,maks maka ukuran kolom sudah cukup Dari perhitungan arah sumbu X dan Y dipilih Vs yang terbesar. - Vs = ,689 N
5 L-5 Lampiran V.2. (lanjutan) - 0,33. f c. b. d = 0, = ,6163 N Karena Vs < 0,33. f c. b. d maka syarat jarak begel: s d/2 dan s 600 mm - Av = V s.s , = = 1340,1947 mm 2 f yt.d Av = 0,062. f c. b.s = 0, = 611,3282 mm 2 f yt Av = 0,35. b.s = 0, = 583,3334 mm 2 f yt 300 Dipilih yang besar, jadi Av,u = 1340,1947 mm 2 Digunakan begel 2 kaki dengan dp = 10 mm, jarak begel sebagai berikut : S = n 4.π.dp2 2.S 4 =.π = 117,1471 mm A v,u 1340,1947 Kontrol jarak begel : s 16. D = = 400 mm s 48. dp = = 480 mm s d/2 = 337/2 = 168,5 mm s 600 mm Dipakai nilai terkecil dan dibulatkan ke bawah, yaitu s = 110 mm < 117,1471 mm Jadi digunakan begel ø Kontrol luas begel terpasang : Avt = n 4.π.dp2.S s = Av,u = 1310,2622 mm 2 Jadi Avt > Av,u (Aman) 2 4.π = 1427,2728 mm 2 110
6 Lampiran V.3. Hitungan tulangan longitudinal kolom dengan portal SRPMM Ketentuan : - Kolom berukuran 450 mm x 450 mm - Mutu beton f c = 20 MPa, baja fy = fyt = 300 MPa - Kolom direncanakan dengan tulangan D22 mm, dan ø10 mm - Beban arah sumbu X : Pux = 1300 kn, Mux = 230 knm, Vux = 275 kn - Beban arah sumbu Y : Puy = 1200 kn, Muy = 212 knm, Vuy = 245 kn Penyelesaian : Hitungan ini dilaksanakan dengan cara analisis menggunakan rumus-rumus yang tertera pada Gambar III.7. 1). Hitungan tulangan logitudinal arah sumbu X, b = 450 mm, h = 450 mm ds = /2 = 61 mm; d = = 389 mm f c = 20 MPa, jadi β1 = 0,85 - ab = 600.β 1.d = 600.0,8.389 = 220,4333 mm 600+f y ac = P u = = 261,4379 mm.0,85.f c.b 0, ac > ab, maka penampang kolom berada pada kondisi beton tekan menentukan L-6 - Ø.Pn,b = ø.0,85.f c.ab.b = 0,65.0, , = ,584 N - 0,10.f c.b.h = 0, = N Dipilih yang kecil, jadi Puø = N = 405 kn Beban Pu = 1300 > Puø, maka nilai ø = 0,65 - ab2 = β1.d = 0, = 330,65 mm > ac Jadi : ab < ac < ab2, maka kolom berada pada kondisi beton tekan menentukan dengan tulangan tarik kiri belum leleh (Kondisi III) e = Mu / Pu = 230 / 1300 = 0, m = 176,923 mm ap2 = 2.f y.d s d = = 559,3333 mm 600+f y
7 Lampiran V.3. (lanjutan) L-7 - R4 = ab + ap2 = 220, ,3333 = 779,7666 mm - R5 = 2.ab.d + ac.(2e-h+ap2) = 2.220, ,4379(2. 176, ,3333) = ,7309 mm 2 - R6 = ab.ac.(2d+2e-h) = 220, ,4379.( , ) = ,23 mm 3 Diperoleh persamaan : a 3 R4.a 2 + R5.a - R6 = 0 a 3 779,7666.a ,7309.a ,23 f(a) = 0 Dicoba : a1 = 241 f(a1) = ,9777 < 0 (negatif, terlalu kecil) a2 = 242 f(a2) = 18426,4854 > 0 (positif, terlalu besar) dengan interpolasi : a = a1 f(a 1 ).(a 2 a 1 ) f(a 2 ) f(a 1 ) a = ,9777.( ) 18426, ,9777 = 241, Dicoba : a1 = 241, f(a1) = 8, > 0 (masih besar, diperkecil lagi) a = 241, , ( , ) 18426,4854 8, Dicoba : a1 = 241, f(a1) = -0, (OK) Jadi, digunakan a = 241, mm, sehingga diperoleh: - A1 = A2 = = 241, a( P u 0,85.f c.a.b) = 241, ( , , ) 0,65 (600+f y ).a 600.β 1.d ( ).241, , = 1889,4908 mm 2 Jadi dipakai Ast,u = A1 + A2 = ,4908 = 3778,9851 mm 2 Dikontrol: ρt = Ast,u/(b.h) = 3778,9851 /( ) = 1,8661% > 1 % (OK) Jumlah tulangan n = 3778,9851 /(1/4.3, ) = 9,946 dipakai 10 batang Jadi digunakan tulangan total Ast = 10D22 = 3801,327 mm 2 > Ast,u (OK)
8 Lampiran V.3. (lanjutan) L-8 2). Hitungan tulangan logitudinal arah sumbu Y, b = 450 mm, h = 450 mm ds = /2 = 61 mm; d = = 389 mm f c = 20 MPa, jadi β1 = 0,85 - ab = 600.β 1.d = 600.0,8.389 = 220,4333 mm 600+f y ac = P u = = 241,3237 mm.0,85.f c.b 0, ac > ab, maka penampang kolom berada pada kondisi beton tekan menentukan - Ø.Pn,b = ø.0,85.f c.ab.b = 0,65.0, , = ,584 N - 0,10.f c.b.h = 0, = N Dipilih yang kecil, jadi Puø = N = 405 kn Beban Pu = 1300 > Puø, maka nilai ø = 0,65 - ab2 = β1.d = 0, = 330,65 mm > ac Jadi : ab < ac < ab2, maka kolom berada pada kondisi beton tekan menentukan dengan tulangan tarik kiri belum leleh (Kondisi III) e = Mu / Pu = 212 / 1200 = 0, m = 176,6667 mm ap2 = 2.f y.d s d = = 559,3333 mm 600+f y R4 = ab + ap2 = 220, ,3333 = 779,7666 mm - R5 = 2.ab.d + ac.(2e-h+ap2) = 2.220, ,3273(2. 176, ,3333) = ,2129 mm 2 - R6 = ab.ac.(2d+2e-h) = 220, ,3273.( , ) = ,03 mm 3 Diperoleh persamaan : a 3 R4.a 2 + R5.a - R6 = 0 a 3 779,7666.a ,2129.a ,03 f(a) = 0 Dicoba : a1 = 232 f(a1) = ,1156 < 0 (negatif, terlalu kecil) a2 = 233 f(a2) = 46218,6283 > 0 (positif, terlalu besar)
9 L-9 Lampiran V.3. (lanjutan) dengan interpolasi : a = a1 f(a 1 ).(a 2 a 1 ) f(a 2 ) f(a 1 ) a = ,1156.( ) 46218, ,1156 = 232, Dicoba : a1 = 232, f(a1) = 20,2978 > 0 (masih besar, diperkecil lagi) a = 232, ,2978.( , ) 46218, ,2978 Dicoba : a1 = 232, f(a1) = -0, (OK) Jadi, digunakan a = 232,441077mm, sehingga diperoleh: - A1 = A2 = = 232, a( P u 0,85.f c.a.b) = 232,441077( , , ) 0,65 (600+f y ).a 600.β 1.d ( ).232, , = 1462,1354 mm 2 Jadi dipakai Ast,u = A1 + A2 = ,1354 = 2924,2709 mm 2 Dikontrol: ρt = Ast,u/(b.h) = 2924,2709 /( ) = 1,444% > 1 % (OK) Jumlah tulangan n = 2924,2709 /(1/4.3, ) = 7,6966 dipakai 8 batang Jadi digunakan tulangan total Ast = 8D22 = 3039,52 mm 2 > Ast,u (OK) Jumlah tulangan total untuk sumbu X dan Y = (10+8) batang = 18 batang Jadi dipasang tulangan total Ast = 18D22 = 6838,92 mm 2
10 L-10 Lampiran V.3. (lanjutan) Kontrol jumlah tulangan perbaris : 1). Arah sumbu X, m = b 2.d s1 + 1 = = 6,2903 maksimum 6 batang D+S n ). Arah sumbu Y, m = b 2.d s1 + 1 = = 6,2903 maksimum 6 batang D+S n D Gambar tulangan kolom - Tampak pada gambar diatas bahwa tulangan dapat dipasang pada penampang kolom
11 L-11 Lampiran V.4. Hitungan tulangan geser kolom dengan portal SRPMM Ketentuan : - Kolom berukuran 450 mm x 450 mm, tinggi bersih kolom 2,9 m - Mutu beton f c = 20 MPa, baja fy = fyt = 300 MPa - Kolom direncanakan dengan tulangan D22 mm, dan ø10 mm - Beban arah sumbu X : Pux = 1300 kn, Mux = 230 knm, Vux = 275 kn - Beban arah sumbu Y : Puy = 1200 kn, Muy = 212 knm, Vuy = 245 kn Penyelesaian : Hitungan ini dilaksanakan dengan cara analisis menggunakan rumus-rumus yang tertera pada Gambar III.10. Penentuan jarak sendi plastis (Io) dari muka joint : - Io = 1/6 dari tinggi bersih kolom = 1/6.2,90 = 0,483 m = 483 mm - Io = dimensi maksimum penampang kolom = 450 mm - Io = 450 mm Dipilih yang terbesar, jadi Io = 490 mm = 0,49 m (>0,483 m) 1). Hitungan tulangan logitudinal arah sumbu X, b = 450 mm, h = 450 m ds = /2 = 61 mm; d = = 389 mm - Vc = 0,17 (1 + N u ). λ. f 14.A c. b. d = 0,17.( ) g Vc = ,2572 N - Vs = V u.v c = , ,2572 0,75 = ,4095 N - Vs,maks = 0,66. f c. b. d = 0, = ,2833 N Karena Vs < Vs,maks maka ukuran kolom sudah cukup
12 Lampiran V.4. (lanjutan) L-12 2). Hitungan tulangan logitudinal arah sumbu X, b = 450 mm, h = 450 m ds = /2 = 61 mm; d = = 389 mm - Vc = 0,17 (1 + N u ). λ. f 14.A c. b. d = 0,17.( ) g Vc = ,9341 N - Vs = V u.v c = , ,9341 0,75 = ,7326 N - Vs,maks = 0,66. f c. b. d = 0, = ,2833 N Karena Vs < Vs,maks maka ukuran kolom sudah cukup Dari perhitungan arah sumbu X dan Y dipilih Vs yang terbesar. - Vs = ,4095 N Begel sepanjang Io dari muka joint: - Av = V s.s , = = 1478,6325 mm 2 f yt.d Av = 0,062. f c. b.s = 0, = 436,033 mm 2 f yt Av = 0,35. b.s = 0, = 525 mm 2 f yt 300 Dipilih yang besar, jadi Av,u = 1478,6325 mm 2 Karena D < 32 mm, digunakan begel 2 kaki dengan dp = 10 mm, jarak begel so : - so = (n/4.л.dp 2.S)Av,u = (2/4.л )/ 1478,6325 = 106,1791 mm - so (8.D = 8.22 = 176 mm) - so (24.dp = = 240 mm) - so (b/2 = 450/2 = 225 mm), dan so 300 mm Dipilih yang terkecil, yaitu so = 105 mm (< 106,815) Jadi dipasang jarak begel ø Begel pertama dipasang pada jarak = so/2 = 105/2 = 52,5 mm dipakai s = 50 mm
13 L-13 Lampiran V.4. (lanjutan) Begel di luar Io: - Av = V s.s , = = 1478,6325 mm 2 f yt.d Av = 0,062. f c. b.s = 0, = 436,033 mm 2 f yt Av = 0,35. b.s = 0, = 525 mm 2 f yt 300 Dipilih yang besar, jadi Av,u = 1478,6325 mm 2 Karena D < 32 mm, digunakan begel 2 kaki dengan dp = 10 mm, jarak begel so : - so = (n/4.л.dp 2.S)Av,u = (2/4.л )/ 1478,6325 = 106,1791 mm - so (2.so = = 210 mm) - so (16.D = = 352 mm) - so (48.dp = = 480 mm) Vs,maks/2 = ,2833/2 = ,6417 N Karena Vs < Vs,maks/2, maka s (d/2 = 389/2 = 194,5 mm), dan s 600 mm Dipilih yang terkecil, yaitu so = 105 mm (< 106,1791 mm) Jadi dipasang jarak begel ø10 105
14 Lampiran V.5. Hitungan tulangan longitudinal kolom dengan portal SRPMK Ketentuan : - Kolom berukuran 400 mm x 400 mm - Mutu beton f c = 30 MPa, baja fy = 380 MPa, fyt = 320 MPa - Kolom direncanakan dengan tulangan D22 mm, dan ø10 mm - Beban arah sumbu X : Pux = 1000 kn, Mux = 250 knm, Vux = 285 kn - Beban arah sumbu Y : Puy = 960 kn, Muy = 230 knm, Vuy = 260 kn Penyelesaian : Hitungan ini dilaksanakan dengan cara analisis menggunakan rumus-rumus yang tertera pada Gambar III.7. 1). Hitungan tulangan logitudinal arah sumbu X, b = 400 mm, h = 400 mm ds = /2 = 63 mm; d = = 337 mm f c = 30 MPa, jadi β1 = 0,85 0,05.(f c 28)/7 = 0, ab = 600.β 1.d = 600.0, = 172,427 mm 600+f y ac = P u = = 150,8295 mm.0,85.f c.b 0, ac < ab, maka penampang kolom berada pada kondisi tulangan tarik menentukan. - Ø.Pn,b = ø.0,85.f c.ab.b = 0,65.0, , = ,152 N - 0,10.f c.b.h = 0, = N Dipilih yang kecil, jadi Puø = N = 480 kn Beban Pu = 1000 > Puø, maka nilai ø = 0,65 - at1 = 600.β 1.d s = 600.0, = 143,5884 mm < ac 600 f y Jadi : at1 < ac < ab, maka kolom berada pada kondisi tulangan tarik menentukan dengan tulangan tekan (kanan) sudah leleh (Kondisi IV) e = Mu / Pu = 250 / 1000 = 0,250 m = 250 mm - A1 = A2 = 0,5.P u.(2e h+a c ).(d d s ).f y = 0, ( ,8295) 0,65.(337 63).380 Jadi dipakai Ast,u = A1 + A2 = ,1096 = 3706,2191 mm 2 Dikontrol: ρt = Ast,u/(b.h) = 3706,2191 /( ) = 2,316% > 1 % (OK) = 1853,1096 mm 2 Jumlah tulangan n = 3706,2191 /(1/4.3, ) = 9,7547 dipakai 10 batang Jadi digunakan tulangan total Ast = 10D22 = 3799,4 mm 2 > Ast,u (OK) L-14
15 L-15 Lampiran V.5. (lanjutan) 2). Hitungan tulangan logitudinal arah sumbu Y, b = 400 mm, h = 400 mm ds = /2 = 63 mm; d = = 337 mm f c = 30 MPa, jadi β1 = 0,85 0,05.(f c 28)/7 = 0, ab = 600.β 1.d = 600.0, = 172,427 mm 600+f y ac = P u = = 144,796 mm.0,85.f c.b 0, ac < ab, maka penampang kolom berada pada kondisi tulangan tarik menentukan. - Ø.Pn,b = ø.0,85.f c.ab.b = 0,65.0, , = ,152 N - 0,10.f c.b.h = 0, = N Dipilih yang kecil, jadi Puø = N = 480 kn Beban Pu = 960 > Puø, maka nilai ø = 0,65 - at1 = 600.β 1.d s = 600.0, = 143,5884 mm < ac 600 f y Jadi : at1 < ac < ab, maka kolom berada pada kondisi tulangan tarik menentukan dengan tulangan tekan (kanan) sudah leleh (Kondisi IV) e = Mu / Pu = 230 / 960 = 0,23958 m = 239,58 mm - A1 = A 2 = 0,5.P u.(2e h+a c ).(d d s ).f y = 0, (2.239, ,7963) 0,65.(337 63).380 Jadi dipakai Ast,u = A1 + A2 = ,3894 = 3176,7789 mm 2 Dikontrol: ρt = Ast,u/(b.h) = 3176,7789 /( ) = 1,9855 % > 1 % (OK) = 1588,3894 mm 2 Jumlah tulangan n = 3176,7789 /(1/4.3, ) = 8,3613 dipakai 10 batang Jadi digunakan tulangan total Ast = 10D25 = 3799,4 mm 2 > Ast,u (OK) Jumlah tulangan total untuk sumbu X dan Y = (10+10) batang = 20 batang Jadi dipasang tulangan total Ast = 20D22 = 7598,8 mm 2
16 L-16 Lampiran V.5. (lanjutan) Kontrol jumlah tulangan perbaris : 1). Arah sumbu X, m = b 2.d s1 + 1 = = 5,4838 maksimum 5 batang D+S n ). Arah sumbu Y, m = b 2.d s1 + 1 = = 5,4838 maksimum 5 batang D+S n D Gambar tulangan kolom - Tampak pada gambar diatas bahwa tulangan dapat dipasang pada penampang kolom
17 L-17 Lampiran V.6. Hitungan tulangan geser kolom dengan portal SRPMK Ketentuan : - Kolom berukuran 400 mm x 400 mm, dengan tinggi bersih kolom = 3,4 - Mutu beton f c = 30 MPa, baja fy = 380 MPa, fyt = 330 MPa - Kolom direncanakan dengan tulangan D22 mm, dan ø12 mm - Beban arah sumbu X : Pux = 1000 kn, Mux = 250 knm, Vux = 280 kn - Beban arah sumbu Y : Puy = 960 kn, Muy = 230 knm, Vuy = 260 kn Penyelesaian : Hitungan ini dilaksanakan dengan cara analisis menggunakan rumus-rumus yang tertera pada Gambar III.11. Penentuan jarak sendi plastis (Io) dari muka joint : - Io = 1/6 dari tinggi bersih kolom = 1/6.3,40 = 0,566 m = 566,667 mm - Io = dimensi maksimum penampang kolom = 400 mm - Io = 450 mm Dipilih yang terbesar, jadi Io = 570 mm = 0,57 m (>0,556 m) 1). Hitungan tulangan logitudinal arah sumbu X, b = 400 mm, h = 400 m ds = /2 = 61 mm; d = = 337 mm Begel sepanjang Io dari muka joint : - Vs = V u,k = 280 = 373,3333 kn 0,75 - Vs,maks = 0,66. f c. b. d = 0, = ,805 N = 487,297 kn Karena Vs,k < Vs,maks maka ukuran kolom sudah cukup Begel di luar Io: - Nu = 1000 kn - Vc = ø.0,17 (1 + N u ). λ. f 14.A c. b. d = 0,75.0,17.( ) g Vc = ,5563 N = 136,1625 kn - Vs,k = (Vu,k ø Vc)/ø = ( , 1625)/0,75 = 191,78333 kn Karena Vs,k < Vs,maks maka ukuran kolom sudah cukup
18 L-18 Lampiran V.6. (Lanjutan) 2). Hitungan tulangan logitudinal arah sumbu X, b = 400 mm, h = 400 m ds = /2 = 63 mm; d = = 337 mm Begel sepanjang Io dari muka joint : - Vs = V u,k = 260 = 346,6667 kn 0,75 - Vs,maks = 0,66. f c. b. d = 0, = ,805 N = 487,297 kn Karena Vs,k < Vs,maks maka ukuran kolom sudah cukup Begel di luar Io: - Nu = 960 kn - Vc = ø.0,17 (1 + N u ). λ. f 14.A c. b. d = 0,75.0,17.( ) g Vc = ,5371 N = 134,4815 kn - Vs,k = (Vu,k ø Vc)/ø = ( ,4815)/0,75 = 167,358 kn Karena Vs,k < Vs,maks maka ukuran kolom sudah cukup Dari perhitungan arah sumbu X dan Y dipilih Vs yang terbesar. - Vs = 373,3333 kn (Begel sepanjang Io dari muka joint) - Vs = 191,78333 kn (Begel di luar Io) Begel sepanjang Io dari muka joint : - Av = V s.s , = = 3357,0119 mm 2 f yt.d Av = 0,062. f c. b.s = 0, = 444,6218 mm 2 f yt Av = 0,35. b.s = 0, = 424,242 mm 2 f yt 330 Dipilih yang besar, jadi Av,u = 3357,0119 mm 2 Dipakai begel 3 kaki, diameter dp = 12 mm - so = (n/4.л.dp 2.S)Av,u = (3/4.л )/ 3357,0119 = 101,0184 mm
19 L-19 Lampiran V.6. (Lanjutan) - so (b/4 = 400/4 = 100 mm) - so (6.Dterkecil = 6.22 = 132 mm) [hx = ( )/2 = 154 mm] - so (100 + (350-hx)/3 = ( )/3 = 165,3333 mm - s 150 mm, dan s 100 Dipilih yang terkecil, yaitu so = 100 mm Jadi dipasang jarak begel 3ø Begel di luar Io: - ½. Vs,maks = ½. 490,1897 = 245,0948 kn - Av = V s.s , = = 1724,5151 mm 2 f yt.d Av = 0,062. f c. b.s = 0, = 444,6218 mm 2 f yt Av = 0,35. b.s = 0, = 424,242 mm 2 f yt 330 Dipilih yang besar, jadi Av,u = 1704,7093 mm 2 Dipilih begel 3 kaki, diameter dp = 12 mm : - so = (n/4.л.dp 2.S)Av,u = (3/4.л )/ 1724,5151 = 196,6465 mm - so (16.D = = 400 mm) - so (48.dp = = 576 mm) vs,k < ½ Vs,maks, jadi s (d/2 = 339/2 = 169,5 mm), s 600 mm Dipilih yang terkecil, yaitu so = 196 mm (<196,6465 mm) Jadi dipasang jarak begel 3ø12 196
20 L-20
21 L-21
Perhitungan Penulangan Kolom Suatu kolom portal beton bertulang, yang juga berfungsi menahan beban lateral, dengan dimensi seperti gambar :
3 5 0 Perhitungan Penulangan Kolom 3 5 0 Suatu kolom portal beton bertulang, yang juga berfungsi menahan beban lateral, dengan dimensi seperti gambar : A A Direncanakan : Mutu beton fc 35 Mpa Mutu baja
Lebih terperinci4. e = = = 54,882 mm. Kelompok : IV. Halaman : TUGAS PERENCANAAN STRUKTUR BETON Semester Ganjil
7. DESAIN KOLOM UTAMA 7.1 Desain Kolom Portal Representatif 1 7.1.1 Data 1. Ukuran kolom 500/500 2. Panjang kolom : Lantai 1 = 4000 mm Lantai 2 = 3500 mm 3. Ukuran balok : Lantai 2 = 400/600 Lantai 3=
Lebih terperinciDesain Tulangan Geser bag.2 (Lanjutan)
Pertemuan ke 15 Mata kuliah : Struktur Beton II Dosen: Yunalia Muntafi, ST., MT. Desain Tulangan Geser bag.2 (Lanjutan) retak miring retak miring retak vertikal 1. Pertimbangan dalam perhitungan tulangan
Lebih terperinci8/21/2012 Client. Bunawan File : - Time : Ari, W. αs : 40. L : 1.00 m ht : 0.30 m
Job No. Sheet No 0/STR/RK/0 Program Hitung Pondasi Tapak Part : 0/RK Job Title Ref : 0/ref Villa Tretes Enginner : Lutfi, WS Date : 8//0 Client. Bunawan File : - Time : 7:4 AM GENERAL DATA : Project :
Lebih terperinciBAB III LANDASAN TEORI. A. Pembebanan
BAB III LANDASAN TEORI A. Pembebanan Dalam perancangan suatu struktur bangunan harus memenuhi peraturanperaturan yang berlaku sehingga diperoleh suatu struktur bangunan yang aman secara konstruksi. Struktur
Lebih terperinciBAB V PENULANGAN STRUKTUR
BAB V PENULANGAN STRUKTUR 5.1. PENULANGAN PELAT 5.1.. Penulangan Pelat Lantai 1-9 Untuk mendesain penulangan pelat, terlebih dahulu perlu diketahui data pembebanan yang bekerja pada pelat. Data Pembebanan
Lebih terperinciBAB V PENULANGAN ELEMEN VERTIKAL DAN HORIZONTAL
BAB V PENULANGAN ELEMEN VERTIKAL DAN HORIZONTAL 5.1 Desain Penulangan Elemen Struktur Pada bab V ini akan membahas tentang perhitungan tulangan yang akan digunakan dalam perencaan struktur yang telah didesain.
Lebih terperinciBAB V ANALISIS PEMBEBANAN
BAB V ANALISIS PEMBEBANAN Analisis pembebanan pada penelitian ini berupa beban mati, beban hidup, beban angin dan beban gempa. 3,5 m 3,5 m 3,5 m 3,5 m 3,5 m 3,5 m 4,5 m 3,25 m 4,4 m 4,45 m 4 m Gambar 5.1.
Lebih terperinciBAB V PENULANGAN BAB V PENULANGAN. 5.1 Tulangan Pada Pelat. Desain penulangan pelat dihitung berdasarkan beban yang dipikul oleh
BAB V PENULANGAN 5.1 Tulangan Pada Pelat Desain penulangan pelat dihitung berdasarkan beban yang dipikul oleh pelat itu sendiri. Setelah mendapat nilai luasan tulangan yang dibutuhkan maka jumlah tulangan
Lebih terperinciBAB III LANDASAN TEORI. untuk bangunan gedung (SNI ) dan tata cara perencanaan gempa
BAB III LANDASAN TEORI 3.1. Pembebanan Beban yang ditinjau dan dihitung dalam perancangan gedung ini adalah beban hidup, beban mati dan beban gempa. 3.1.1. Kuat Perlu Beban yang digunakan sesuai dalam
Lebih terperinciGambar 5.1 Struktur Portal Balok dan Kolom
BAB V ANALISIS PEMBEBANAN Analisis pembebanan pada penelitian ini terdapat beban hidup, beban mati, beban angin dan beban gempa. Gambar 5.1 Struktur Portal Balok dan Kolom 45 46 A. Beban Struktur 1. Pelat
Lebih terperinciBAB III METODE PENULISAN
BAB III METODE PENULISAN 3.1. Gambaran Umum Proyek Data umum proyek yang menjadi objek peninjauan dalam penulisan tugas akhir ini adalah sebagai berukut: Pekerjaan : Pembangunan Gedung Layanan/Ruang Kelas
Lebih terperincip. 1
++ Desain Balok Beton Bertulang Pesegi S K S N I - T 1 5-1 9 9 1-0 3 suyono.nt@gmail.com (2001) ++ *tekan untuk nilai default (last sessions) Dimensi dan Mutu bahan
Lebih terperinciBAB VIII PERENCANAAN JOINT
BAB VIII PERENCANAAN JOINT A. Joint Interior Jenis hubungan balok kolom pada portal ini mempunyai beberapa macam sesuai dengan letaknya antara lain hubungan balok kolom tepi (eksterior) dan hubungan balok
Lebih terperinci1. Rencanakan Tulangan Lentur (D19) dan Geser (Ø =8 mm) balok dengan pembebanan sbb : A B C 6 m 6 m
Ujian REMIDI Semester Ganjil 013/014 Mata Kuliah : Struktur Beton Bertulang Hari/Tgl/ Tahun : Jumat, 7 Pebruari 014 Waktu : 10 menit Sifat Ujian : Tutup Buku KODE : A 1. Rencanakan Tulangan Lentur (D19)
Lebih terperinciBAB V PERANCANGAN STRUKTUR. Perhitungan tulangan lentur diambil dari momen 3-3 B15 pada lantai 5. Momen tumpuan positif = 0,5. 266,624 = 133,312 KNm
6 BAB V PERANCANGAN STRUKTUR 5.. Perhitungan Balok Struktur 5... Penulangan lentur Perhitungan tulangan lentur diambil dari momen - B5 pada lantai 5. Momen tumpuan negatif = -66,64 KNm Momen tumpuan positif
Lebih terperinciBAB V DESAIN STRUKTUR ATAS
BAB V DESAIN STRUKTUR ATAS 5.1 Desain Penulangan Struktur Balok Dari hasil running analysis pada program ETABS dengan mengacu pada data bab sebelumnya didapat output result analysis. Selanjutnya disajikan
Lebih terperinciD = Beban mati atau momen dan gaya dalam yang berhubungan dengan beban mati e = Eksentrisitas dari pembebanan tekan pada kolom atau telapak pondasi
DAFTAR NOTASI A cp = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm 2 Ag = Luas bruto penampang (mm 2 ) An = Luas bersih penampang (mm 2 ) Atp = Luas penampang tiang pancang (mm 2 ) Al = Luas
Lebih terperinciBAB V DESAIN TULANGAN ELEMEN GEDUNG. Berdasarkan hasil analisis struktur dual system didapat nilai gaya geser setiap
BAB V DESAIN TULANGAN ELEMEN GEDUNG 5.1 Umum Berdasarkan hasil analisis struktur dual system didapat nilai gaya geser setiap tingkat dari analisis gempa dinamik dan analisis gempa statik ekuivalen, Vstatik
Lebih terperinciDAFTAR NOTASI. xxvii. A cp
A cp Ag An Atp Al Ao Aoh As As At Av b bo bw C C m Cc Cs d DAFTAR NOTASI = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm² = Luas bruto penampang (mm²) = Luas bersih penampang (mm²) = Luas penampang
Lebih terperinciLampiran 1 Permodelan Struktur Atas (3D)
LAMPIRAN 31 Lampiran 1 Permodelan Struktur Atas (3D) 32 Lampiran 2 Denah Kolom, Balok, Dinding Geser, dan Plat struktur atas 1. Denah Lantai Dasar 2. Denah lantai P2A, P3A,P4A,P5A,P6A (Lantai Parkir) 33
Lebih terperinciBAB V DESAIN TULANGAN STRUKTUR
BAB V DESAIN TULANGAN STRUKTUR 5.1 Output Penulangan Kolom Dari Program Etabs ( gedung A ) Setelah syarat syarat dalam pemodelan struktur sudah memenuhi syarat yang di tentukan dalam peraturan SNI, maka
Lebih terperinciBAB VII PENUTUP 7.1 Kesimpulan
BAB VII PENUTUP 7.1 Kesimpulan Dari keseluruhan pembahasan yang telah diuraikan merupakan hasil dari perhitungan perencanaan struktur gedung Fakultas Teknik Informatika ITS Surabaya dengan metode SRPMM.
Lebih terperinciBAB V ANALISIS PEMBEBANAN STRUKTUR. A. Spesifikasi Data Teknis Banguan
58 BAB V ANALISIS PEMBEBANAN STRUKTUR A. Spesifikasi Data Teknis Banguan 1. Denah Bangunan Gambar 5.1 Denah Struktur Bangunan lantai 1.. Lokasi Bangunan Gedung Apartemen Malioboro City Yogyakarta terletak
Lebih terperincixxv = Kekuatan momen nominal untuk lentur terhadap sumbu y untuk aksial tekan yang nol = Momen puntir arah y
DAFTAR NOTASI A cp = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm² Ag = Luas bruto penampang (mm²) An = Luas bersih penampang (mm²) Atp = Luas penampang tiang pancang (mm²) Al = Luas total
Lebih terperinciLAPORAN TUGAS AKHIR (KL-40Z0) Perancangan Dermaga dan Trestle Tipe Deck On Pile di Pelabuhan Garongkong, Propinsi Sulawesi Selatan. Bab 6.
LAPORAN TUGAS AKHIR (KL-40Z0) Perancangan Dermaga dan Trestle Tipe Deck On Pile di Pelabuhan Garongkong, Propinsi Sulawesi Selatan Bab 6 Penulangan Bab 6 Penulangan Perancangan Dermaga dan Trestle Tipe
Lebih terperinciDAFTAR NOTASI. = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm² = Luas efektif bidang geser dalam hubungan balokkolom
A cp Acv Ag An Atp Al Ao Aoh As As At Av b bo bw C Cc Cs d DAFTAR NOTASI = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm² = Luas efektif bidang geser dalam hubungan balokkolom (mm²) = Luas
Lebih terperinciDAFTAR NOTASI. = Luas efektif bidang geser dalam hubungan balok-kolom (mm²) = Luas penampang tiang pancang (mm²)
DAFTAR NOTASI A cp Acv Ag An Atp Al Ao Aoh As As At Av b = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm² = Luas efektif bidang geser dalam hubungan balok-kolom (mm²) = Luas bruto penampang
Lebih terperinciBAB V PERBANDINGAN DEFORMASI DAN PENULANGAN DESAIN. Pada bab V ini akan membahas tentang perbandingan deformasi dan
BAB V PERBANDINGAN DEFORMASI DAN PENULANGAN DESAIN 5.1 Perbandingan Deformasi Pada bab V ini akan membahas tentang perbandingan deformasi dan perhitungan tulangan yang akan digunakan dalam perencaan struktur
Lebih terperinciPERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING ) 1. DATA TUMPUAN. M u = Nmm BASE PLATE DAN ANGKUR ht a L J
PERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING ) BASE PLATE DAN ANGKUR ht h a 0.95 ht a Pu Mu B I Vu L J 1. DATA TUMPUAN BEBAN KOLOM DATA BEBAN KOLOM Gaya aksial akibat beban teraktor, P u = 206035 N Momen akibat beban
Lebih terperinciDAFTAR NOTASI. = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm² = Luas efektif bidang geser dalam hubungan balokkolom
A cp Acv Ag An Atp Al Ao Aoh As As At Av b bo bw C Cc Cs d DAFTAR NOTASI = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm² = Luas efektif bidang geser dalam hubungan balokkolom (mm²) = Luas
Lebih terperinciYogyakarta, Juni Penyusun
KATA PENGANTAR Assalamu Alaikum Warahmatullahi Wabarakatuh Alhamdulillah, dengan segala kerendahan hati serta puji syukur, kami panjatkan kehadirat Allah SWT, karena atas segala kasih sayang-nya sehingga
Lebih terperinciBAB IV ANALISA PERHITUNGAN STUKTUR
BAB IV ANALISA PERHITUNGAN STUKTUR 4.1 Perhitungan Struktur Atas Sebelum menghitung daya dukung dari tanah untuk menghitung berapa banyaknya pondasi yang akan digunakan serta berapa daya dukung yang didapat
Lebih terperinci3.6.4 Perhitungan Sambungan Balok dan Kolom
64 3.6.4 Perhitungan Sambungan Balok dan Kolom A. Sambungan pada balok anak melintang ke balok anak memanjang Diketahui: Balok anak memanjang menggunakan profil WF 00.150.6.9, BJ 37 Balok anak melintang
Lebih terperinciDAFTAR ISI. HALAMAN JUDUL.. i. LEMBAR PENGESAHAN ii. KATA PENGANAR.. iii ABSTRAKSI... DAFTAR GAMBAR Latar Belakang... 1
DAFTAR ISI HALAMAN JUDUL.. i LEMBAR PENGESAHAN ii KATA PENGANAR.. iii ABSTRAKSI... DAFTAR ISI DAFTAR GAMBAR.. DAFTAR NOTASI. v vi xii xiii BAB I PENDAHULUAN 1.1. Latar Belakang...... 1 1.2. Maksud dan
Lebih terperinciBAB 3 ANALISIS PERHITUNGAN
BAB 3 ANALISIS PERHITUNGAN 3.1 PERHITUNGAN RESERVOIR (ALT.I) Reservoir alternatif ke-i adalah reservoir yang terbuat dari struktur beton bertulang. Pada program SAP2000 reservoir yang dimodelkan sebagai
Lebih terperinciPROGRAM HITUNGAN KOLOM BETON BERTULANG BERDASARAN SNI DENGAN PYTHON
PROGRAM HITUNGAN KOLOM BETON BERTULANG BERDASARAN SNI 2847-2013 DENGAN PYTHON 2.7.13 Tugas Akhir untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana S-1 Teknik Sipil diajukan oleh : u diajukan
Lebih terperinciBAB III LANDASAN TEORI
BAB III LANDASAN TEORI 3.1. Kuat Tekan Beton Kekuatan tekan adalah kemampuan beton untuk menerima gaya tekan persatuan luas. Kuat tekan beton mengidentifikasikan mutu dari sebuah struktur. Semakin tinggi
Lebih terperinciANALISIS PONDASI PIER JEMBATAN
1. DAYA DUKUNG AKSIAL TIANG PANCANG 1.1. BERDASARKAN KEKUATAN BAHAN ANALISIS PONDASI PIER JEMBATAN Bentuk penampang tiang pancang : PIPA BAJA Diameter tiang pancang, D = 1000 mm D = 1 m Tabel pipa baja
Lebih terperinciIV. HASIL DAN PEMBAHASAN
IV. HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1 Perhitungan Struktur Akibat Gaya Gempa Beban gempa adalah semua beban statik ekivalen yang bekerja pada gedung tersebut atau bagian dari gedung tersebut yang menirukan pengaruh
Lebih terperincin ,06 mm > 25 mm sehingga tulangan dipasang 1 lapis
Menghitung As perlu Dari perhitungan didapat nilai ρ = ρ min As = ρ b d perlu As = 0,0033x1700 x1625 perlu Asperlu = 9116, 25mm 2 Menghitung jumlah tulangan yang diperlukan Coba D25 sehingga As perlu 9116,
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG SYARIAH TOWER UNIVERSITAS AIRLANGGA MENGGUNAKAN BETON BERTULANG DAN BAJA-BETON KOMPOSIT
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG SYARIAH TOWER UNIVERSITAS AIRLANGGA MENGGUNAKAN BETON BERTULANG DAN BAJA-BETON KOMPOSIT Retno Palupi, I Gusti Putu Raka, Heppy Kristijanto Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik
Lebih terperinciKAJIAN PORTAL BETON BERTULANG UNTUK GEDUNG 3 DAN 4 LANTAI DI WILAYAH GEMPA I
KAJIAN PORTAL BETON BERTULANG UNTUK GEDUNG 3 DAN 4 LANTAI DI WILAYAH GEMPA I Nur Fitri Rohima Arum (D 100 070 047) Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Muhammadiyah Surakarta ABSTRAKSI
Lebih terperinciBAB V DESAIN PENULANGAN. beban gempa statik arah X. Maka kita ambil konfigurasi tersebut untuk dirancang
BAB V DESAIN PENULANGAN 5.1 Penentuan Konfigurasi dan Dimensi Struktur Dari bab sebelumnya bisa kita ketahui bahwa desain struktur konfigurasi 3 memiliki kekakuan dan kemampuan menyerap gaya geser yang
Lebih terperinciQ p. r-i. tti 01" < < IX. 4 S --1 ,..J -13. r-i. r-i. r-i C<J. r-j
55 Q p CQ O CQ i r-i X tti u: 01" P~ Pi 00! IX. - Q 3 3 O Pi Q Pi 00 O 4 S Q oo pi oo ca --1 ft 02 "5 03,..J =3 t- -13 13 c3 53 c3 c3 c3 O -f.1 00 UP c3 o G r-i r-i to o O iz CJ r-i 00 o r-j 2.5 Metoda
Lebih terperinciBAB IV ESTIMASI DIMENSI KOMPONEN STRUKTUR
BAB IV ESTIMASI DIMENSI KOMPONEN STRUKTUR 4.1. Estimasi Dimensi Estimasi dimensi komponen struktur merupakan tahap awal untuk melakukan analisis struktur dan merancang suatu bangunan gedung. Estimasi yang
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PERHOTELAN DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DI KOTA PADANG
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PERHOTELAN DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DI KOTA PADANG PENDAHULUAN Pesatnya perkembangan akan ilmu pengetahuan dan teknologi, maka akan selalu ada pembangunan.
Lebih terperinciBAB 2 DASAR TEORI Dasar Perencanaan Jenis Pembebanan
BAB 2 DASAR TEORI 2.1. Dasar Perencanaan 2.1.1 Jenis Pembebanan Dalam merencanakan struktur suatu bangunan bertingkat, digunakan struktur yang mampu mendukung berat sendiri, gaya angin, beban hidup maupun
Lebih terperinciPRESENTASI TUGAS AKHIR PROGRAM STUDI D III TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER SURABAYA 2010
PRESENTASI TUGAS AKHIR oleh : PROGRAM STUDI D III TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER SURABAYA 2010 LATAR BELAKANG SMA Negeri 17 Surabaya merupakan salah
Lebih terperinciBAB III LANDASAN TEORI. Kuat perlu dihitung berdasarkan kombinasi beban sesuai dengan SNI
BAB III LANDASAN TEORI 3.1 Elemen Struktur 3.1.1. Kuat Perlu Kuat perlu dihitung berdasarkan kombinasi beban sesuai dengan SNI 2847:2013 dan SNI 1726:2012, berikut kombinasi kuat perlu yang digunakan:
Lebih terperinciBab 6 DESAIN PENULANGAN
Bab 6 DESAIN PENULANGAN Laporan Tugas Akhir (KL-40Z0) Desain Dermaga General Cargo dan Trestle Tipe Deck On Pile di Pulau Kalukalukuang Provinsi Sulawesi Selatan 6.1 Teori Dasar Perhitungan Kapasitas Lentur
Lebih terperinciDAFTAR ISTILAH. Al = Luas total tulangan longitudinal yang memikul puntir
DAFTAR ISTILAH A0 = Luas bruto yang dibatasi oleh lintasan aliran geser (mm 2 ) A0h = Luas daerah yang dibatasi oleh garis pusat tulangan sengkang torsi terluar (mm 2 ) Ac = Luas inti komponen struktur
Lebih terperinciDAFTAR NOTASI. A cp. = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm² = Luas efektif bidang geser dalam hubungan balokkolom
DAFTAR NOTASI A cp Acv Ag An Atp Al Ao Aoh As As At Av b bo bw C Cc Cd = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm² = Luas efektif bidang geser dalam hubungan balokkolom (mm²) = Luas bruto
Lebih terperinciSTRUKTUR JEMBATAN BAJA KOMPOSIT
STRUKTUR JEMBATAN BAJA KOMPOSIT WORKSHOP/PELATIHAN - 2015 Sebuah jembatan komposit dengan perletakan sederhana, mutu beton, K-300, panjang bentang, L = 12 meter. Tebal lantai beton hc = 20 cm, jarak antara
Lebih terperinciBAB I. Perencanaan Atap
BAB I Perencanaan Atap 1. Rencana Gording Data perencanaan atap : Penutup atap Kemiringan Rangka Tipe profil gording : Genteng metal : 40 o : Rangka Batang : Kanal C Mutu baja untuk Profil Siku L : BJ
Lebih terperinciPERHITUNGAN BEBAN JALUR DESAIN
PERHITUNGAN BEBAN JALUR DESAIN UNIVERSITAS KRISTEN MARANATHA L1 PERHITUNGAN GAYA BATANG MOMEN ARAH MEMBUKA L 2 PERHITUNGAN GAYA BATANG MOMEN ARAH MENUTUP L 3 KOMPONEN VERTIKAL, HORIZONTAL DAN GAYA AKSIAL
Lebih terperinciTugas Besar Struktur Bangunan Baja 1. PERENCANAAN ATAP. 1.1 Perhitungan Dimensi Gording
1.1 Perhitungan Dimensi Gording 1. PERENCANAAN ATAP 140 135,84 cm 1,36 m. Direncanakan gording profil WF ukuran 100x50x5x7 A = 11,85 cm 2 tf = 7 mm Zx = 42 cm 2 W = 9,3 kg/m Ix = 187 cm 4 Zy = 4,375 cm
Lebih terperinciBAB III ESTIMASI DIMENSI ELEMEN STRUKTUR
BAB III ESTIMASI DIMENSI ELEMEN STRUKTUR 3.. Denah Bangunan Dalam tugas akhir ini penulis merancang suatu struktur bangunan dengan denah seperti berikut : Gambar 3.. Denah bangunan 33 34 Dilihat dari bentuk
Lebih terperinciPerencanaan Struktur Tangga
4.1 PERENCANAAN STRUKTUR TANGGA Skema Perencanaaan Struktur Tangga Perencanaan Struktur Tangga 5Pembebanan Tangga START Dimensi Tangga Rencanakan fc, fy, Ø tulangan Penentuan Tebal Pelat Tangga dan Bordes
Lebih terperinciBAB III METODOLOGI PEMBAHASAN. Adapun data-data yang didapat untuk melakukan perencanaan struktur. a. Gambar arsitektur (gambar potongan dan denah)
BAB III METODOLOGI PEMBAHASAN 3.1 Data Perencanaan Adapun data-data yang didapat untuk melakukan perencanaan struktur gedung ini antara lain : a. Gambar arsitektur (gambar potongan dan denah) Gambar 3.1
Lebih terperinciDAFTAR ISI HALAMAN JUDUL HALAMAN PENGESAHAN 11 ABSTRAK DAFTAR GAMBAR DAFTAR TABEL DAFTAR NOTASI
DAFTAR ISI HALAMAN JUDUL i HALAMAN PENGESAHAN 11 PRAKATA ABSTRAK DAFTAR ISI DAFTAR GAMBAR DAFTAR TABEL DAFTAR NOTASI lii v vi ix xii xiii BAB I PENDAHULlAN 1.1 Latar Belakang 2 1.2 Tujuan 2 1.3 Manfaat
Lebih terperinci= keliling dari pelat dan pondasi DAFTAR NOTASI. = tinggi balok tegangan beton persegi ekivalen. = luas penampang bruto dari beton
DAI'TAH NOTASI DAFTAR NOTASI a = tinggi balok tegangan beton persegi ekivalen Ab = luas penampang satu bentang tulangan, mm 2 Ag Ah AI = luas penampang bruto dari beton = luas dari tulangan geser yang
Lebih terperinciBAB III LANDASAN TEORI
BAB III LANDASAN TEORI 3.1 Kuat Tekan Beton SNI 03-1974-1990 memberikan pengertian kuat tekan beton adalah besarnya beban per satuan luas, yang menyebabkan benda uji beton hancur bila dibebani dengan gaya
Lebih terperinci5.2 Dasar Teori Perilaku pondasi dapat dilihat dari mekanisme keruntuhan yang terjadi seperti pada gambar :
BAB V PONDASI 5.1 Pendahuluan Pondasi yang akan dibahas adalah pondasi dangkal yang merupakan kelanjutan mata kuliah Pondasi dengan pembahasan khusus adalah penulangan dari plat pondasi. Pondasi dangkal
Lebih terperinciHASIL DAN PEMBAHASAN
IV. HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1 Perhitungan Struktur Perhitungan struktur meliputi perencanaan atap, pelat, balok, kolom dan pondasi. Perhitungan gaya dalam menggunakan bantuan program SAP 2000 versi 14.
Lebih terperinciBAB IV ESTIMASI DIMENSI ELEMEN STRUKTUR. 1 basement. Denah bangunan hotel seperti terlihat pada gambar 4.1 : Gambar 4.1.
BAB IV ESTIMASI DIMENSI ELEMEN STRUKTUR 4.1. Denah Bangunan Dalam tugas akhir ini penulis akan merancang geung hotel 7 lantai an 1 basement. Denah bangunan hotel seperti terlihat paa gambar 4.1 : Gambar
Lebih terperinciPERANCANGAN ULANG STRUKTUR GEDUNG BANK MODERN SOLO
PERANCANGAN ULANG STRUKTUR GEDUNG BANK MODERN SOLO Laporan Tugas Akhir Sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari Universitas Atma Jaya Yogyakarta Oleh : Heroni Wibowo Prasetyo NPM :
Lebih terperinciBAB V ANALISA STRUKTUR PRIMER
BAB V ANALISA STRUKTUR PRIMER PEMBEBANAN GRAVITASI Beban Mati Pelat lantai Balok & Kolom Dinding, Tangga, & Lift dll Beban Hidup Atap : 100 kg/m2 Lantai : 250 kg/m2 Beban Gempa Kategori resiko bangunan
Lebih terperinciHUBUNGAN BALOK KOLOM
Gaya geser yang timbul ini besarnya akan menjadi beberapa kali lipat lebih tinggi daripada gaya geser yang timbul pada balok dan kolom yang terhubung. Akibatnya apabila daerah hubungan balok-kolom tidak
Lebih terperinciPERBANDINGAN STRUKTUR BETON BERTULANG DENGAN STRUKTUR BAJA DARI ELEMEN BALOK KOLOM DITINJAU DARI SEGI BIAYA PADA BANGUNAN RUMAH TOKO 3 LANTAI
PERBANDINGAN STRUKTUR BETON BERTULANG DENGAN STRUKTUR BAJA DARI ELEMEN BALOK KOLOM DITINJAU DARI SEGI BIAYA PADA BANGUNAN RUMAH TOKO 3 LANTAI Wildiyanto NRP : 9921013 Pembimbing : Ir. Maksum Tanubrata,
Lebih terperinciDAFTAR NOTASI. Luas penampang tiang pancang (mm²). Luas tulangan tarik non prategang (mm²). Luas tulangan tekan non prategang (mm²).
DAFTAR NOTASI A cp Ag An Atp Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton (mm²). Luas bruto penampang (mm²). Luas bersih penampang (mm²). Luas penampang tiang pancang (mm²). Al Luas total tulangan
Lebih terperinciAnalisis Perilaku Struktur Pelat Datar ( Flat Plate ) Sebagai Struktur Rangka Tahan Gempa BAB III STUDI KASUS
BAB III STUDI KASUS Pada bagian ini dilakukan 2 pemodelan yakni : pemodelan struktur dan juga pemodelan beban lateral sebagai beban gempa yang bekerja. Pada dasarnya struktur yang ditinjau adalah struktur
Lebih terperinciPERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG APARTEMEN SEMBILAN LANTAI DI YOGYAKARTA. Oleh : PRISKA HITA ERTIANA NPM. :
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG APARTEMEN SEMBILAN LANTAI DI YOGYAKARTA Laporan Tugas Akhir sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari Universitas Atma Jaya Yogyakarta Oleh : PRISKA
Lebih terperinciBAB IV ANALISA STRUKTUR
BAB IV ANALISA STRUKTUR 4.1 Data-data Struktur Pada bab ini akan membahas tentang analisa struktur dari struktur bangunan yang direncanakan serta spesifikasi dan material yang digunakan. 1. Bangunan direncanakan
Lebih terperinciBAB III LANDASAN TEORI. Tebal minimal pelat (h) (Pasal 11.5.SNI ) : 1) Untuk pelat satu arah (Pasal SNI ), tebal
BAB III LANDASAN TEORI A. Perencanaan Pelat 1. Menentukan Tebal Minimum Pelat (h) Tebal minimal pelat (h) (Pasal 11.5.SNI 03-2847-2002) : 1) Untuk pelat satu arah (Pasal 11.5.2.3 SNI 03-2847-2002), tebal
Lebih terperinciANALISA PELAT LANTAI DUA ARAH METODE KOEFISIEN MOMEN TABEL PBI-1971
ANALISA PELAT LANTAI DUA ARAH METODE KOEFISIEN MOMEN TABEL PBI-97 Modul-3 Sistem lantai yang memiliki perbandingan bentang panjang terhadap bentang pendek berkisar antara,0 s.d. 2,0 sering ditemui. Ada
Lebih terperinciBAB IV PERANCANGAN DETAIL SRPMK
BAB IV PERANCANGAN DETAIL SRPMK 4.1 Permodelan 4.1 berikut. Permodelan rangka banguan Gedung Teknik Sipil dapat dilihat pada Gambar Gambar 4.1 Permodelan frame construction Gedung Teknik Sipil (google
Lebih terperinciPERANCANGAN HOTEL 7 LANTAI DAN 1 BASEMENT YOGYAKARTA (SNI 1726:2012 & SNI 2847:2013)
PERANCANGAN HOTEL 7 LANTAI DAN 1 BASEMENT YOGYAKARTA (SNI 1726:2012 & SNI 2847:2013) Laporan Tugas Akhir Sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari Universitas Atma Jaya Yogyakarta Oleh
Lebih terperincid b = Diameter nominal batang tulangan, kawat atau strand prategang D = Beban mati atau momen dan gaya dalam yang berhubungan dengan beban mati e = Ek
DAFTAR NOTASI A g = Luas bruto penampang (mm 2 ) A n = Luas bersih penampang (mm 2 ) A tp = Luas penampang tiang pancang (mm 2 ) A l =Luas total tulangan longitudinal yang menahan torsi (mm 2 ) A s = Luas
Lebih terperinciBAB IV POKOK PEMBAHASAN DESAIN. Perhitungan prarencana bertujuan untuk menghitung dimensi-dimensi
BAB IV POKOK PEMBAHASAN DESAIN 4.1 Perencanaan Awal (Preliminary Design) Perhitungan prarencana bertujuan untuk menghitung dimensi-dimensi rencana struktur, yaitu pelat, balok dan kolom agar diperoleh
Lebih terperinciPERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING )
PERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING ) BASE PLATE DAN ANGKUR [C]2011 : M. Noer Ilham ht h a 0.95 ht a f Pu f Mu f f B I Vu L J 1. DATA TUMPUAN BEBAN KOLOM DATA BEBAN KOLOM Gaya aksial akibat beban terfaktor, P
Lebih terperinciPERENCANAAN GEDUNG HOTEL 4 LANTAI & 1 BASEMENT DENGAN SISTEM DAKTAIL PARSIAL DI WILAYAH GEMPA 4
PERENCANAAN GEDUNG HOTEL 4 LANTAI & 1 BASEMENT DENGAN SISTEM DAKTAIL PARSIAL DI WILAYAH GEMPA 4 Naskah Publikasi Untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana S-1 Teknik Sipil Diajukan Oleh
Lebih terperincic. Semen, pasta semen, agregat, kerikil
Hal: 1 dari 17 1. Penggunaan beton dan bahan-bahan vulkanik sebagai pembentuknya sudah dimulai sejak zaman Yunani maupun Romawi atau bahkan sebelumnya, namun penggunaan beton tersebut baru dapat berkembang
Lebih terperinciPerencanaan Kolom Beton Bertulang terhadap Kombinasi Lentur dan Beban Aksial. Struktur Beton 1
Perencanaan Kolom Beton Bertulang terhadap Kombinasi Lentur dan Beban Aksial Struktur Beton 1 Perilaku Kolom terhadap Kombinasi Lentur dan Aksial Tekan Momen selalu digambarkan sebagai perkalian beban
Lebih terperinciBAB 5 ANALISIS. Laporan Tugas Akhir Semester II 2006/ UMUM
BAB 5 ANALISIS 5.1 UMUM Setelah semua perhitungan elemen kolom dimasukkan pada tahap pengolahan data, maka tahap berikutnya yaitu tahap analisis. Tahap analisis merupakan tahap yang paling penting dalam
Lebih terperinciPERHITUNGAN GEDUNG 10 LANTAI DENGAN PERENCANAAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DI JALAN SEPAKAT II KOTA PONTIANAK
PERHITUNGAN GEDUNG 10 LANTAI DENGAN PERENCANAAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK) DI JALAN SEPAKAT II KOTA PONTIANAK Budianto 1), Andry Alim Lingga 2), Gatot Setya Budi 2) Abstrak Sebagai perencana
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG KULIAH 4 LANTAI DENGAN SISTEM DAKTAIL TERBATAS
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG KULIAH 4 LANTAI DENGAN SISTEM DAKTAIL TERBATAS Naskah Publikasi untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana S-1 Teknik Sipil disusun oleh : MUHAMMAD NIM : D
Lebih terperinciPERHITUNGAN STRUKTUR RENCANA GEDUNG KANTOR PELAYANAN PERBENDAHARAAN NEGARA KOTA SAMARINDA PROVINSI KALIMANTAN TIMUR ABSTRAK
PERHITUNGAN STRUKTUR RENCANA GEDUNG KANTOR PELAYANAN PERBENDAHARAAN NEGARA KOTA SAMARINDA PROVINSI KALIMANTAN TIMUR Yacobus Palimbunga Purwanto Megawaty JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS
Lebih terperinciBAB 2 DASAR TEORI. Bab 2 Dasar Teori. TUGAS AKHIR Perencanaan Struktur Show Room 2 Lantai Dasar Perencanaan
3 BAB DASAR TEORI.1. Dasar Perencanaan.1.1. Jenis Pembebanan Dalam merencanakan struktur suatu bangunan bertingkat, digunakan struktur yang mampu mendukung berat sendiri, gaya angin, beban hidup maupun
Lebih terperinciPERANCANGAN STRUKTUR GEDUNG PERKULIAHAN 4 LANTAI DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM) DI WILAYAH SUKOHARJO
PERANCANGAN STRUKTUR GEDUNG PERKULIAHAN 4 LANTAI DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM) DI WILAYAH SUKOHARJO Disusun sebagai salah satu syarat menyelesaikan Program Studi Strata I pada
Lebih terperinciBAB III LANDASAN TEORI. A. Pembebanan
BAB III LANDASAN TEORI A. Pembebanan Dalam perancangan suatu struktur bangunan harus memenuhi peraturanperaturan yang berlaku sehingga diperoleh suatu struktur bangunan yang aman secara konstruksi. Struktur
Lebih terperinciBAB II BAB 1 TINJAUAN PUSTAKA. 1. Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung (SNI 03
BAB II BAB 1 TINJAUAN PUSTAKA 2.1. Peraturan-Peraturan yang Dugunakan 1. Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung (SNI 03 2847 2002), 2. Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Bangunan
Lebih terperinciTINJAUAN KUAT LENTUR BALOK BETON BERTULANGAN BAMBU LAMINASI DAN BALOK BETON BERTULANGAN BAJA PADA SIMPLE BEAM. Naskah Publikasi
TINJAUAN KUAT LENTUR BALOK BETON BERTULANGAN BAMBU LAMINASI DAN BALOK BETON BERTULANGAN BAJA PADA SIMPLE BEAM Naskah Publikasi untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana S-1 Teknik Sipil
Lebih terperinciPERENCANAAN GEDUNG SEKOLAH MENENGAH ATAS EMPAT LANTAI DAN SATU BASEMENT DI SURAKARTA DENGAN PRINSIP DAKTAIL PARSIAL
PERENCANAAN GEDUNG SEKOLAH MENENGAH ATAS EMPAT LANTAI DAN SATU BASEMENT DI SURAKARTA DENGAN PRINSIP DAKTAIL PARSIAL Naskah Publikasi Ilmiah untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana-1
Lebih terperinciKriswan Carlan Harefa NRP : Pembimbing : Ir. Maksum Tanubrata, MT FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK SIPIL UNIVERSITAS KRISTEN MARANATHA BANDUNG
STUDI PERBANDINGAN BIAYA DAN WAKTU PELAKSANAAN KONSTRUKSI RUMAH TINGGAL DUA LANTAI MENGGUNAKAN PONDASI TIANG STRAUZ DENGAN PONDASI SETEMPAT BETON BERTULANG Kriswan Carlan Harefa NRP : 0321015 Pembimbing
Lebih terperinciBAB III LANDASAN TEORI
BAB III LANDASAN TEORI 3.1 Tata Cara Perencanaan Gempa menurut (SNI 1726:2012) 3.1.1 Gempa Rencana, Faktor Keutamaan dan Kategori Resiko Struktur Bangunan Gempa rencana ditetapkan sebagai gempa dengan
Lebih terperinciBAB IV PERENCANAAN AWAL (PRELIMINARY DESIGN)
BB IV PERENCNN WL (PRELIMINRY DESIGN). Prarencana Pelat Beton Perencanaan awal ini dimaksudkan untuk menentukan koefisien ketebalan pelat, α yang diambil pada s bentang -B, mengingat pada daerah sudut
Lebih terperinciKAJIAN KUAT LENTUR BALOK BETON BERTULANG BIASA DAN BALOK BETON BERTULANGAN KAYU DAN BAMBU PADA SIMPLE BEAM. Naskah Publikasi
KAJIAN KUAT LENTUR BALOK BETON BERTULANG BIASA DAN BALOK BETON BERTULANGAN KAYU DAN BAMBU PADA SIMPLE BEAM Naskah Publikasi untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana S-1 Teknik Sipil
Lebih terperinciBAB III LANDASAN TEORI. dan SNI 1726, berikut kombinasi kuat perlu yang digunakan:
BAB III LANDASAN TEORI 3.1. Pembebanan Beban yang digunakan dalam peranangan adalah kombinasi dari beban hidup, beban mati, dan beban gempa. 3.1.1. Kuat Perlu Kuat perlu dihitung berdasarkan kombinasi
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG HOTEL FAVE SOLO BARU
JURNAL TUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG HOTEL FAVE SOLO BARU Disusun oleh : Bangkit Andriyulianto (L2A606016), Dwi Agus Nugroho (L2A606023) Pembimbing : Ir. Himawan Indarto M.S., Dr. Ilham Nurhuda
Lebih terperinci