LAMPIRAN I (Tabel SNI ) 1.1. Tabel SNI , Penentuan Kategori Resiko Bangnan Gadung Untuk Beban Gempa

Transkripsi

1 LAMPIRAN

2 LAMPIRAN I (Tabel SNI ) 1.1. Tabel SNI , Penentuan Kategori Resiko Bangnan Gadung Untuk Beban Gempa

3 1.2. Tabel SNI , Penentuan Koefisien Situs Fa dan Fv

4 1.3. Tabel SNI , Faktor R, Cd, dan Untuk Sistem Penahan Gaya Gempa

5 LAMPIRAN II (PEMBEBANAN) 2.1. SNI , Berat Sendiri Bahan Bangunan dan Komponen Gedung BAHAN BANGUNAN Baja 7850 kg/m 3 Batu alam 2600 kg/m 3 Batu belah, batu bulat, batu gunung 1500 kg/m 3 (berat tumpuk) Batu karang 700 kg/m 3 (berat tumpuk) Batu pecah 1450 kg/m 3 Besi tuang 7250 kg/m 3 Beton 2200 kg/m 3 Beton bertulang 2400 kg/m 3 Kayu 1000 kg/m 3 (kelas I) Kerikil, koral 1650 kg/m 3 (kering udara sampai lembab, tanpa diayak) Pasangan bata merah 1700 kg/m 3 Pasangan batu belah, batu bulat, batu gunung 2200 kg/m 3 Pasangan batu cetak 2200 kg/m 3 Pasangan batu karang 1450 kg/m 3 Pasir 1600 kg/m 3 (kering udara sampai lembab) Pasir 1800 kg/m 3 (jenuh air) Pasir kerikil, koral 1850 kg/m 3 (kering udara sampai lembab) Tanah, lempung dan lanau 1700 kg/m 3 (kering udara sampai lembab) Tanah, lempung dan lanau 2000 kg/m 3 (basah) Timah hitam / timbel) kg/m 3 KOMPONEN GEDUNG Adukan, per cm tebal - dari semen 21 kg/m 2 - dari kapur, semen merah atau tras 17 kg/m 2 Aspal, per cm tebal 14 kg/m 2 Dinding pasangan bata merah - satu batu 450 kg/m 2 - setengah batu 250 kg/m 2 Dinding pasangan batako - berlubang tebal dinding 20 cm (HB 20) 200 kg/m 2 tebal dinding 10 cm (HB 10) 120 kg/m 2 - tanpa lubang tebal dinding 15 cm 300 kg/m 2 tebal dinding 10 cm 200 kg/m 2 Langit-langit dan dinding, terdiri dari - semen asbes (eternit), tebal maks. 4 mm 11 kg/m 2 - kaca, tebal 3-5 mm 10 kg/m 2 (termasuk rusuk-rusuk, tanpa pengantung atau pengaku) Lantai kayu sederhana dengan balok kayu 40 kg/m 2 (tanpa langit-langit, bentang maks. 5 m, beban hidup maks. 200 kg/m 2 ) Penggantung langit-langit (kayu) 7 kg/m 2 (bentang maks. 5 m, jarak s.k.s. min m) Penutup atap genteng 50 kg/m 2 (dengan reng dan usuk / kaso per m 2 bidang atap) Penutup atap sirap 40 kg/m 2 (dengan reng dan usuk / kaso per m 2 bidang atap) Penutup atap seng gelombang (BJLS-25) 10 kg/m 2 (tanpa usuk) Penutup lantai dari ubin, per cm tebal 24 kg/m 2 (ubin semen portland, teraso dan beton, tanpa adukan) Semen asbes gelombang (tebal 5 mm) 11 kg/m 2

6 2.2. SNI , Beban Hidup Pada Lantai dan Atap Gedung Beban hidup pada lantai gedung 1 Lantai dan tangga rumah tinggal 200 kg/m 2 (kecuali yang disebut pada no.2) 2 Lantai dan tangga rumah tinggal sederhana 125 kg/m 2 Gudang-gudang selain untuk toko, pabrik, bengkel 3 Sekolah, ruang kuliah 250 kg/m 2 Kantor Toko, toserba Restoran Hotel, asrama Rumah Sakit 4 Ruang olahraga 400 kg/m 2 5 Ruang dansa 500 kg/m 2 6 Lantai dan balkon dalam dari ruang pertemuan 400 kg/m 2 dengan tempat duduk tetap) (masjid, gereja, ruang pagelaran/rapat, bioskop 7 Panggung penonton 500 kg/m 2 (tempat duduk tidak tetap / penonton yang berdiri) 8 Tangga, bordes tangga dan gang 300 kg/m 2 (no.3) 9 Tangga, bordes tangga dan gang 500 kg/m 2 (no. 4, 5, 6, 7) 10 Ruang pelengkap 250 kg/m 2 (no. 3, 4, 5, 6, 7) 11 Pabrik, bengkel, gudang 400 kg/m 2 (minimum) Perpustakaan, ruang arsip, toko buku ruang alat dan mesin 12 Gedung parkir bertingkat - lantai bawah 800 kg/m 2 - lantai tingkat lainnya 400 kg/m 2 13 Balkon yang menjorok bebas keluar 300 kg/m 2 (minimum) Beban hidup pada atap gedung Atap / bagiannya yang dapat dicapai orang, termasuk kanopi 100 kg/m 2 (atap dak) Atap / bagiannya yang tidak dapat dicapai orang (diambil minimum) - beban hujan (40-0,8. ) kg/m 2 ditinjau bila > 50 o ) ( = sudut atap, minimum 20 kg/m 2, tak perlu - beban terpusat 100 kg Balok/gording tepi bagian kantilever 200 kg

7 2.3. Kombinasi Beban Kombinasi beban yang digunakan yaitu U = 1,4 DL U = 1,2 DL + 1,6 LL U = 0,9 DL + 0,3. 1,0 EQx + 1,0 EQy U = 0,9 DL - 0,3. 1,0 EQx + 1,0 EQy U = 0,9 DL + 0,3. 1,0 EQx - 1,0 EQy U = 0,9 DL - 0,3. 1,0 EQx - 1,0 EQy U = 0,9 DL + 1,0 EQx + 0,3. 1,0 EQy U = 0,9 DL - 1,0 EQx + 0,3. 1,0 EQy U = 0,9 DL + 1,0 EQx - 0,3. 1,0 EQy U = 0,9 DL - 1,0 EQx - 0,3. 1,0 EQy U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3. 1,0 EQx + 1,0 EQy U = 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3. 1,0 EQx + 1,0 EQy U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3. 1,0 EQx - 1,0 EQy U = 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3. 1,0 EQx - 1,0 EQy U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EQx + 0,3. 1,0 EQy U = 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EQx + 0,3. 1,0 EQy U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EQx - 0,3. 1,0 EQy U = 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EQx - 0,3. 1,0 EQy Untuk kombinasi pembebanan gempa dinamik dengan response spectrum, kombinasi pembebanannya sebagai berikut U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 SPECX + 0,3. 1,0 SPECY U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3. 1,0 SPECX + 1,0 SPECY U = 0,9 DL + 1,0 SPECX + 0,3. 1,0 SPECY U = 0,9 DL + 0,3. 1,0 SPECX + 1,0 SPECY

8 2.4. Perhitungan Respon Spektrum Beban Gempa Rencana dari soal ditentukan Ss = 1.3 S1 = 1.1 dari tabel 4 dan tabel 5 SNI 2012 halaman 22 diperoleh SE (tanah Lunak ) Ss > 1.25 didapat Fa = 0.9 S1 > 0.5 didapat Fv = 2.4 dari halaman 21 di SNI 2012 persamaan (5) SMS = Fa.Ss = 1.17 dari halaman 21 di SNI 2012 persamaan (6) SM1 = Fv.S1 = 2.64 Sds = 0.78 Sd1 = 1.76 T Sa (g) PGA T TS TS Ts +0.1 TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS TS

9 LAMPIRAN III (HASIL ANALISIS ETABS) 3.1. Periode Alami dan Partisipasi Massa Penampang Utuh (Full Dimension) TABLE Modal Participating Mass Ratios Case Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RX Sum RY Sum RZ sec Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal E E E Modal Modal Modal Modal E Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal E Modal Modal Modal Modal Modal E Modal Modal E E Modal Modal Modal Modal E Modal Modal E

10 3.2. Periode Alami dan Partisipasi Massa Penampang Retak (Crack Dimension) TABLE Modal Participating Mass Ratios Case Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RX Sum RY Sum RZ sec Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal Modal E E Modal Modal Modal Modal Modal Modal E Modal Modal Modal E Modal Modal Modal E Modal Modal Modal Modal Modal Modal E Modal Modal E Modal E E Modal

11 3.3. Output Gaya Gaya Dalam frame Story Beam Load V2 (sendi) V2 (luar sendi) T (maks) M3 (maks) M3 (min) Case/Combo N N N-mm N-mm N-mm LT.6 B1706 Comb4 Max ,816, B1 LT.6 B1707 Comb4 Min (204,397,488.00) LT.7 B2219 Comb3 Min - - (9,125,547.51) - - LT.6 B1707 Comb4 Min (212,152.40) (202,254.80) LT.7 B2225 Comb4 Min (210,618.90) (188,747.86) B2 LT.3 B1974 Comb3 Min - - (8,908,717.55) - - LT.7 B2225 Comb6 Max ,952, LT.7 B2225 Comb4 Min (436,068,820.00) LT.5 B1976 Comb4 Min (324,177.29) (308,145.91) B3 LT.6 B2187 Comb3 Min - - (21,226,395.00) - - LT.5 B1976 Comb4 Max ,097, LT.5 B2156 Comb4 Min (492,652,587.00) LT.11 B2225 Comb4 Min (579,503.30) (556,937.22) B4 LT.10 B2277 Comb4 Min - - (96,612,631.00) - - LT.9 B2225 Comb6 Max ,152,355, LT.11 B2225 Comb4 Min (1,361,321,179.00) LT.15 B2232 Comb4 Max 657, (543,528.28) B5 LT.16 B2269 Comb4 Max ,748, LT.15 B2232 SPEX Y Max ,462,017, LT.15 B2232 Comb4 Min (1,730,752,514.00) LT.11 B1725 Comb4 Min (67,120.32) (66,050.83) B6 LT.6 B1728 Comb3 Max ,876, LT.10 B1725 SPEX Y Max ,290, LT.11 B1725 Comb4 Min (131,421,785.00) LT.10 B2230 Comb4 Max 88, (75,044.08) B7 LT.6 B1729 Comb3 Max ,715, LT.10 B2230 SPEX Y Max ,173, LT.10 B2230 Comb4 Min (276,060,624.00) frame Story Beam Load V2 (sendi) V2 (luar sendi) T (maks) M3 (maks) M3 (min) Case/Combo N N N-mm N-mm N-mm LT.6 B2063 Comb3 Max 1,382, ,332, PC1 LT.6 B2063 Comb4 Min - - (172,407,172.00) - - LT.6 B2054 Comb3 Max ,625,147, LT.6 B2054 Comb5 Min (1,501,721,621.00) LT.2 B2054 Comb3 Min (787,182.18) (658,929.42) PC2 LT.5 B2055 Comb4 Max ,243, LT.2 B2054 Comb3 Max ,615,605, LT.2 B2054 Comb5 Min (1,147,953,532.00) LT.7 B2212 Comb4 Min (835,915.13) (803,515.77) PC3 LT.7 B2210 Comb3 Max ,730, LT.9 B2232 Comb6 Max ,994,938, LT.9 B2232 Comb4 Min (2,116,474,477.00) LT.7 B2229 Comb3 Max 533, , PC4 LT.7 B2229 Comb4 Min - - (347,171,318.00) - - LT.9 B2233 Comb5 Max ,667, LT.9 B2233 Comb3 Min (871,029,744.00) frame Story Beam Load P (maks) V2 (maks) M2 (maks) M3 (maks) Case/Combo N N N-mm N-mm BASEMENTC216 Comb3 Min (9,292,100.51) K1 LT.6 C216 Comb3 Max - 681, LT.6 C216 Comb3 Max - - 1,450,116, BASEMENTC96 Comb4 Min - - (1,152,447,173.00) - LT.4 C59 Comb4 Min (2,752,587.04) K2 LT.6 C55 Comb3 Max - 606, LT.16 C282 Comb4 Max - - 1,079,629, LT.6 C55 Comb3 Max ,297,374, frame Story Beam Load P (maks) V2 (maks) M2 (maks) M3 (maks) Case/Combo N N N-mm N-mm LT.7 C291 Comb3 Min (940,328.20) K4 LT.7 C290 Comb3 Max - 380, LT.7 C291 Comb4 Min - - (455,695,169.00) - LT.7 C290 Comb3 Max ,023, LT.7 C215 Comb4 Min (9,285,232.70) K5 LT.9 C17 Comb3 Min - (639,301.06) - - LT.9 C282 Comb4 Max - - 1,894,429, LT.9 C17 Comb3 Min - - (1,376,944,475.00) frame Story Pear Load P (maks) V2 (maks) M3 (maks) Case/Combo KN KN KN-m BASEMENTP11 Comb4 Max (19,541.16) - - SW ATAP P23 Comb5 Max - (8,789.81) - ATAP P23 Comb3 Min ,409.88

12 LAMPIRAN IV (PERENCANAAN STRUKTUR) 4.1. Perencanaan Pelat Lantai Sebagai contoh untuk perencanaan pelat lantai digunakan pelat lantai tipe S1. Sedangkan untuk perencanaan tipe pelat lainnya sama dengan perencanaan pelat S1, hanya disesuaikan dengan dimensi dan ketebalan masing masing tipe pelat tersebut. Perencanaan Plat No 1 Tipe Plat S1 Ukuran Plat 4 x 4 Jenis Ruang PERKULIAHAN Mutu Bahan f'c 30 MPa Fy 240 MPa β 0.85 Dimensi Plat Lx 4 m Ly 4 m h 0.12 m P 0.02 m 20 mm A. Pembebanan Plat 1. Beban Mati Tebal (m) x Bj (Kn/m³) a. Plat 0.12 x 24 = 2.88 kn/m² b. Pasir 0.04 x 18 = 0.72 kn/m² Tebal (cm) x Berat (kn/m²)/cm c. Spesi 3 x 0.21 = 0.63 kn/m² d. Penutup Lantai 1 x 0.24 = 0.24 kn/m² + Total Beban Mati (Wd) = 4.47 kn/m² 2. Beban Hidup Beban Hidup (Wl) 2.5 kn/m² Faktor Reduksi Beban Ultimit Beban Ultimit (Wu) 1.2 Wd ( Wl x Fr ) ( 2.5 x 0 ) kn/m² B. Perhitungan Momen Plat Diketahui di atas Ly 4 Clx = 25 = 1.0 >> Lx 4 Cly = 25 Ctx Cty = = Mu lx = x Wu x Ix² x Clx = x x 4.00 ² x 25 = knm Mu ly = x Wu x Ix² x Cly = x x 4.00 ² x 25 = knm

13 Mu tx = x Wu x Ix² x Ctx = x x 4.00 ² x 51 = knm Mu ty = x Wu x Ix² x Cty = x x 4.00 ² x 51 = knm C. Perencanaan Penulangan Lx Tebal Plat (h) 120 mm Diameter Tul. 10 mm, maka luas tampang tulangan mm² Penutup Beton 20 mm Jarak efektif, d Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/ mm ρ balance 0.85 x f'c x β 600 x ( Fy fy 0.85 x 30 x x ( ) ) ρ max 0.75 x ρ balance ρ min x 0.06 Fy Mu phi knm Rn 3.48 x 1E ² m fy 0.85 x 240 f'c 0.85 x ρ perlu 1 Rn x ( 1 - m ( 1 - ( 2 m x fy ) ) 1 x ( x ( 1 - ( ) ) 0.85 x ( ) As perlu ρ perlu x b x d = mm² As min ρ min x b x d = mm² 1.33 As perlu 1.33 x = mm² Terpakai 1,33 As Perlu As terpakai 250..OK..!!

14 Jarak antar tulangan x = Jarak Pakai 150 mm P Kontrol Kapasitas Momen As terpakai x = mm² a x x 30 x 1000 = mm Mn x 240 x ( / 2 ) = knm 1.33 Mu knm phi Mn > Mu...OK...!!! D. Perencanaan Penulangan Ly Tebal Plat (h) 120 mm Diameter Tul. 10 mm, maka luas tampang tulangan mm² Penutup Beton 20 mm Jarak efektif, d Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/ mm ρ balance 0.85 x f'c x β 600 x ( Fy fy 0.85 x 30 x x ( ) ) ρ max 0.75 x ρ balance ρ min x 0.06 Fy Mu phi knm Rn 3.48 x 1E ² m fy 0.85 x 240 f'c 0.85 x ρ perlu 1 Rn x ( 1 - m ( 1 - ( 2 m x fy ) ) 1 x ( x ( 1 - ( ) ) 0.11 x ( )

15 As perlu ρ perlu x b x d = mm² As min ρ min x b x d = mm² 1.33 As perlu 1.33 x = mm² Terpakai 1,33 As Perlu As terpakai 250..OK..!! Jarak antar tulangan x = Jarak Pakai 100 mm P Kontrol Kapasitas Momen As terpakai x = mm² a x x 20 x 1000 = mm Mn x 240 x ( / 2 ) = knm 1.33 Mu knm phi Mn > Mu...OK...!!! E. Perencanaan Penulangan Tx Tebal Plat (h) 120 mm Diameter Tul. 10 mm, maka luas tampang tulangan mm² Penutup Beton 20 mm Jarak efektif, d Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/ mm ρ balance 0.85 x f'c x β 600 x ( Fy fy 0.85 x 30 x x ( ) ) ρ max 0.75 x ρ balance ρ min x 0.06 Fy Mu phi knm Rn 7.10 x 1E ² m fy 0.85 x 240 f'c 0.85 x

16 ρ perlu 1 Rn x ( 1 - m ( 1 - ( 2 m x fy ) ) 1 x ( x ( 1 - ( ) ) 0.11 x ( ) As perlu ρ perlu x b x d = mm² As min ρ min x b x d = mm² 1.33 As perlu 1.33 x = mm² Terpakai 1,33 As Perlu As terpakai 450..OK..!! Jarak antar tulangan x = Jarak Pakai 100 mm P Kontrol Kapasitas Momen As terpakai x = mm² a x x 20 x 1000 = mm Mn x 240 x ( / 2 ) = knm 1.33 Mu knm phi Mn > Mu...OK...!!! F. Perencanaan Penulangan Ty Tebal Plat (h) 120 mm Diameter Tul. 10 mm, maka luas tampang tulangan mm² Penutup Beton 20 mm Jarak efektif, d Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/ mm ρ balance 0.85 x f'c x β 600 x ( Fy fy 0.85 x 30 x x ( ) ) ρ max 0.75 x ρ balance ρ min x 0.06 Fy Mu phi knm Rn 7.10 x 1E ²

17 ρ perlu m fy x x f'c Rn x ( 1 - m ( 1 - ( 2 m x fy ) ) 1 x ( x ( 1 - ( ) ) 0.11 x ( ) As perlu ρ perlu x b x d = mm² As min ρ min x b x d = mm² 1.33 As perlu 1.33 x = mm² Terpakai 1,33 As Perlu As terpakai 450..OK..!! Jarak antar tulangan x = Jarak Pakai 100 mm P Kontrol Kapasitas Momen As terpakai x = mm² a x x 10 x 1000 = mm Mn x 240 x ( / 2 ) = knm 1.33 Mu knm phi Mn > Mu...OK...!!! ly = 4 P lx = P P P P P10-100

18 4.2. Perencanaan Balok Sebagai contoh untuk perencanaan balok digunakan balok tipe B1. Balok B1 Tulangan tumpuan bw= 300 mm Mn= 255,496,860 Nmm h= 450 mm m= d= 410 mm Pmin= d'= 40 mm Rn= N/mm2 fc= 30 Mpa Pperlu= fy= 400 Mpa Pb= Mu= 204,397,488 Nmm Pmaks= β1= 0.85 Sehingga digunakan ρ = As perlu= Digunakan tulangan D= 22 mm Ast= mm2 maka didapat jumlah tulangan n= batang As pakai= As pakai mm2 > As perlu Jumlah tulangan tekan yang dibutuhkan berdasarkan rasio As'= mm2 digunakan 4 D22 As'= mm2 4 batang S= mm > 25 mm dipakai tulangan 2 lapis Kontrol kelelehan Asumsi tulangan tarik leleh dan tekan leleh a= mm c= mm εy= εs= > εy ok εs'= < εy asumsi salah tul. Tekan belum leleh karena εs > εy > εs', tulangan baja tarik sudah leleh tetapi baja tekan belum. Dengan demikian, ternyata anggapan pada langkah awal tidak benar. Maka diperlukan mencari letak garis netral dengan menggunakan kesetimbangan gaya-gaya hrizontal ( Hf=0), TS=Cc+Ct, yaitu dengan mencari nilai c dengan rumus sbb c 2 Q R R R= mm Q= mm c= mm dengan nilai c tersebut,nilai-nilai lain yang belum diketahui dapat dicari. fs'= εs'.es fs'= < 400 ok dengan demikian anggapan yang digunakan benar. a= mm Cc= N Ct= N cek TS = Cc + ct As.fy = Cc + Ct ok kapasitas penampang balok Mn1= Mn2= Mn= Nmm Nmm Nmm ØMn > Mu dengan demikian balok aman terhadap lentur

19 Balok B1 Tulangan lapangan bw= 300 mm Mn= 329,770,865 Nmm h= 450 mm m= d= 410 mm Pmin d'= 40 mm Rn= N/mm2 fc= 30 Mpa Pperlu= fy= 400 Mpa Pb= Mu= 263,816,692 Nmm Pmaks= β1= 0.85 Sehingga digunakan ρ = As perlu= Digunakan tulangan D= 22 mm Ast= mm2 maka didapat jumlah tulangan n= batang As pakai= As pakai mm2 > As perlu Jumlah tulangan tekan yang dibutuhkan berdasarkan rasio As'= mm2 digunakan 4 D22 As'= mm2 4 batang S= mm > 25 mm dipakai tulangan 2 lapis Kontrol kelelehan Asumsi tulangan tarik leleh dan tekan leleh a= mm c= εy= εs= > εy ok εs'= < εy asumsi salah tul. Tekan belum leleh karena εs > εy > εs', tulangan baja tarik sudah leleh tetapi baja tekan belum. Dengan demikian, ternyata anggapan pada langkah awal tidak benar. Maka diperlukan mencari letak garis netral dengan menggunakan kesetimbangan gaya-gaya hrizontal ( Hf=0), TS=Cc+Ct, yaitu dengan mencari nilai c dengan rumus sbb c 2 Q R R R= mm Q= mm c= mm dengan nilai c tersebut,nilai-nilai lain yang belum diketahui dapat dicari. fs'= εs'.es fs'= < 400 ok dengan demikian anggapan yang digunakan benar. a= mm Cc= N Ct= N cek TS = Cc + ct As.fy = Cc + Ct ok kapasitas penampang balok Mn1= Mn2= Mn= Nmm Nmm Nmm ØMn > Mu dengan demikian balok aman terhadap lentur

20 Penulangan Terhadap Torsi a. Tulangan Torsi Vu = N Tu = Nmm >>>>> kuat momen torsi terfaktor pada penampang, didapat dari output etabs. b = 300 mm Nmm (akibat 1,2 DL + LL Fx + 0,3 Fy) Comb 5 dari etabs B 435 lantai 2 h = 400 mm φ = 0.75 >>>> ketentuan SNI fc' = 30 mm d' = 40 mm diameter sengkang = 10 mm fy = 400 mpa 2 fc ' A cp BatasTu. 12 Pcp Acp = mm2 Pcp = 1400 mm Batas Tu = x = 3,521,074 Nmm < 9,125,548 Nmm Batas Tu < Tu maka tulangan torsi diperlukan. b. menghitung properti penampang. dengan selimut beton 40 mm dan sengkang φ 10 X1 = 210 mm Y1 = 310 mm Aoh = (X1.Y1) = mm2 Ao = 0.85 x Aoh = mm2 d = 360 ph = 2(X1+Y1) = 1040 mm cek penampang Vc = N fc ' bw. d 6 2 Vu Tu. ph Vc 2 fc' 2 bw. d 1,7 A oh bw. d N/mm2 < N/mm2 maka penampang cukup besar. c. menentukan tulangan torsi transversal yang diperlukan Tu Tn At Tn S 2. Ao. fy.cot = Nmm asumsikan 45 derajat untuk komponen struktur non-prategang. d. memilih tulangan torsi longitudinal tulangan longitudinal tambahan yg diperlukan untuk torsi At fyv 2 Al. Ph..cot S fyt = mm2/mm untuk 1 kaki dari sengkang = mm2 luas total min tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan. 5 ' MinAl fc Acp At. Ph. fyv 12. fyl S fyt = mm2 At/s = mm2 > bw/6.fyv = mm2 OK mengacu SNI pasal 13.6(7) tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan untuk menahan puntir tidak boleh kurang dari Al. karena min Al < Al maka digunakan Al = mm2 OK tulangan longitudinal tambahan disebar pada keempat sudut bagian dalam dari sengkang dan secara vertikal diantaranya. Asumsikan sepertiga = mm2 maka digunakan tulangan torsi 2 D 13 >>>>>>>> mm2 untuk sisi samping.

21 Tulangan Geser Balok B1 Vu= N h= 450 mm b= 300 mm d'= 40 mm d= 410 mm fc= 30 mpa fy= 240 mpa Vc= N dengan menganggap Vc = 0 Vs= N dipakai tulangan 4 Ø10 Av= mm2 Vs= Av.Fy.d/s s= Av.Fy.d/Vs mm syarat SRPMK pasal , s min=100 mm dan s max=150 mm n= 4 kaki/muka D= 10 mm dipakai s= 100 mm pada rentang sendi sengkang tertutup pertama harus dipasang tidak lebih dari 50 mm dari muka tumpuan Vs pakai= N kontrol kuat geser nominal tidak boleh lebih dari Vs maksimum Vs maks= 449,132 N > 309,133 N ok Vn= N Ø Vn > Vu 316,062 N 212,152 N ok Vu pada jarak 2.h (diluar sendi) Vu= 202,255 N Vc= N dengan menganggap Vc= 0 Vs= N dipakai tulangan 4 Ø10 Av= mm2 Vs= Av.Fy.d/s s= Av.Fy.d/Vs mm syarat srpmk pasal , s min=100 mm dan s max=150 mm n= 4 kaki/muka D= 10 mm dipakai s= 120 mm pada rentang luar sendi Vs pakai= N Vn= N Ø Vn > Vu 277,420 N 202,255 N ok

22 4.3. Perencanaan Kolom Sebagai contoh untuk perencanaan kolom, digunakan kolom tipe K1. Penulangan Lentur Kolom Lantai Dasar Basemen-Lt 6 (K1) kolom 1200x1200 h= 1200 mm fc= 30 Mpa d= 1160 mm fy= 400 Mpa d'= 40 mm Ey= Mpa Pu= N β1= 0.85 Gaya aksial maksimum kolom Digunakan rasio tulangan (Pg) = 2 % % Asg= mm2 Digunakan tulangan 12 D22 D= 22 mm mm2 n= 12 batang Ast= mm2 dengan penulangan simetris pada arah x dan arah y, maka Ast x-x= Ast y-y n= 8 batang mm2 As= As' n= 4 batang mm2 h-2d'/h= > 0.65 maka Ø untuk Ø Pn < 0,1.fc'.Ag berlaku 0,8 0,2.. Pn 0,1. Ag. fc ' Ag= 0,1.fc'.Ag= mm N beban aksial maksimum Ø Pn maks yang dapat dipikul oleh kolom ØPn max= > Øtetap > Ok kuat momen kolom peninjauan terehadap kondisi seimbang sebagai batas kelelehan tulangan tarik εy= cb= 696 mm a= mm εs'= > εs' >εy fs'= fy ND1= N ND2= N NT= N Pnb= N ØPnb N > N kolom mengalami kelehan tarik kemudian untuk batas dimana tulangan tekan mengalami peralihan leleh yaitu pada saat εs'=εy= c= fs= Mpa, Asumsi benar kedua tulangan leleh fs=fs'= fy Pn= N ØPn= N > N dengan demikian penampang kolom mampu menahan beban Pu

23 Penulangan Geser Kolom Lantai Dasar Basemen-Lt 6 (K1) kolom 1200x1200 Vu= N Nu= N h= mm d'= mm d= mm fc= mpa fy= mpa Vc= N dipakai tulangan geser 2 Ø12-100mm pada rentang Lo = 1200 mm sesuai SNI pasal (4) dan pasal (2) SRPMK. D= 12 mm Av= mm2 n= 2 kaki/muka dipakai s= 100 mm Vspakai = Vn= N N Ø Vn > Vu N N ok jadi tulangan sengkang ikat terpasang sudah cukup menahan geser. dipakai tulangan geser 2 Ø12-150mm pada rentang diluar Lo = 1200 mm D= 12 mm Av= mm2 n= 2 kaki/muka dipakai s= 150 mm Vspakai = Vn= N N Ø Vn > Vu N N ok

24 DESAIN DAN ANALISIS KOLOM LANTAI Basemen-Lt6 K1 1. DATA TAMPANG Lebar tampang B = 1200 mm Tinggi penampang H = 1200 mm Kuat tekan beton fc = 30 MPa Teg. Leleh baja fy = 400 MPa Modulus Elastisitas E = MPa 1200 mm Diameter Tulangan d = 22 mm As = mm2 Tulangan n = 12D22 12 Deret = 4 Rasio tulangan = 0.317% Selimut beton ds = 40.0 mm jrk antr t 337 > 19 mm Ok Momen Desain dari Etabs Mu = KNm 1200 mm Gaya Aksial dari Etabs Pu = KN 2. ANALISIS LENTUR TABULASI PERHITUNGAN Mn-Pn As/deret c (mm2) a εs εs εs εs Cs Cs Cs Cs Csi Pn Pn + Csi Pn Mn Mn Pu Mu b =

25

26 4.4. Perencanaan Dinding Geser h = 76 m Vu= 8, KN Mu = 21, Knm Pu = 19, Kn fc ' = 30 mpa fy = 400 mpa tebal = 0.45 m panjang total = 5 m panjang badan = 6 m tinggi total dinding = 76 m menentukan kebutuhan baja tulangan vertikal dan horisontal 2.7 m2 Acv lxt 1 Acv fc ' Kn Vu = 8, Kn > Kn sehingga diperlukan 2 lapis tulangan. perhitungan kebutuhan baja tulangan vertikal dan horisontal. v n tetap Spasi Maks = 450 mm luas penampang horisontal dan vertikal dinding geser per meter panjang tebal.1m 0.45 m2 luas minimal kebutuhan tulangan per meter panjang arah horizontal dan vertikal m2 = 1125 mm2 bila digunakan baja tulangan D16, maka Jenis Dimensi As D Diameter (mm) luas/bar (mm2) Jumlah (mm2) karena digunakan dua lapis tulangan, jumlah pasangan tulangan yang diperlukan per meter panjang adalah n = = 2 pasang S = 150 mm spasi tidak boleh melebihi 450 mm dipakai tulangan = 2D untuk tulangan horisontal menentukan baja tulangan untuk menahan geser Vn Acv( c fc' n. fy)

27 dimana hw lw > 3 diperoleh αc = rasio tulangan horisontal 2 xluas / bar n st n Ok, > = kuat geser nominal n.min Vn Acv( c fc' n. fy) Kn Kuat geser perlu Vn 0,75xVn Kn ok, Vu = 8, kn < Kn oke dinding cukup kuat menahan geser kuat geser nominal maksimum Kn OKE Acv fc ' 6 Ok, kuat geser nominal masih dibawah batas atas kuat geser nominal maksimum. oleh karena itu, konfigurasi tulangan 2D22-150mm (sebagaimana didapat pada langkah awal) dapat dipakai. Rasio tulangan pv tidak boleh kurang dari pn apabila hw/lw < 2. karena hw/lw = 12,67, maka dapat digunakan rasio tulangan minimum. Jadi gunakan 2D22-150mm untuk tulangan vertikal.