PROSIDING SEMINAR NASIONAL KEBUMIAN KE-7 Jurusan Teknik Geologi, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada, Oktober 2014

Transkripsi

1 M2P-07 STUDI INTERKONEKSI ANTARA SUMUR REINJEKSI DENGAN SUMUR PRODUKSI DAN ANALISIS MASS RECOVERY DENGAN METODE ISOTOP STABIL 18 O DAN DI LAPANGAN PANAS BUMI KAMOJANG, JAWA BARAT D. Febriani 1*, T. Wicaksono 2, P. Utami 3, A. Muharini 1 1 Jurusan Teknik Fisika, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada Jl.Grafika No.2 Bulaksumur, Yogyakarta, Indonesia, * dwi.febriani.19@gmail.com 2 PT. Pertamina Geothermal Energy Area Lahendong 3 Jurusan Teknik Geologi, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada Jl.Grafika No.2 Bulaksumur, Yogyakarta, Indonesia 1 Jurusan Teknik Fisika, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada Jl.Grafika No.2 Bulaksumur, Yogyakarta, Indonesia Abstrak Diterima 20 Oktober 2014 Lapangan Kamojang terletak 42 km arah tenggara kota Bandung, Jawa Barat. Lapangan ini adalah lapangan panas bumi pertama yang dikembangkan di Indonesia dan merupakan sistem dominasi uap. Fluida pengisi sistem hidrotermal lapangan Kamojang berasal dari air meteorik. Untuk mendukung ketersediaan uap dalam memasok PLTP, maka diperlukan pengelolaan reservoir guna menjaga kesetimbangan panas dan massa dalam reservoir panas bumi. Salah satu upaya yang dilakukan adalah dengan menerapkansistem reinjeksi yang tepat sasaran. Tujuan penelitian ini : 1) untuk mengetahui interkoneksi antara sumur reinjeksi dengan sumur produksi ; 2) menentukan nilai mass recoveryfluida dari reinjeksi yang muncul di sumur produksi. Untuk memantau pengaruh air reinjeksi terhadap produksi uap dapat dilakukan melalui monitoring isotop stabil oksigen-18 dan deuterium. Pada penelitian ini sampel air berasal dari 12 sumur produksi dan 2 sumur reinjeksi. Analisis isotop air menggunakan Liquid Water Isotope Analyzer LGR DLT-100 untuk mengetahui komposisi isotop oksigen-18 (δ 18 O) dan deuterium (δd). Berdasarkan kandungan δd dan δ 18 O dari sampel diketahui terdapat indikasi interkoneksi antara sumur produksi KMJ-62 dengan sumur reinjeksi KMJ-55; serta sumur produksi KMJ-38 dan KMJ-45 dengan sumur reinjeksi KMJ-21. Mass recovery air reinjeksi rerata sumur produksi KMJ-38, KMJ-45, dan KMJ-62 masing-masing : 0,86 % ; 1,02 % dan 6,02 %. Kata Kunci: Kamojang, Isotop Air, Oksigen-18, Deuterium, Interkoneksi, Mass Recovery Pendahuluan Lapangan Kamojang merupakan salah satu dari 5 lapangan panas bumi dengan sistem dominasi uap yang ada di dunia. Berdasarkan beberapa penelitian diketahui bahwa fluida hidrotermal lapangan Kamojang berasal dari air meteorik (Abidin, 1993 dan Febriani, 2014). Telah terjadi penurunan jumlah produksi uap di lapangan Kamojang 6 7 % /tahun ( data EPT tahun 2000 ). Agar pasokan uap untuk pembangkitan energi listrik di PLTP (Pembangkit Listrik Tenaga Panas bumi) Kamojang tetap terpenuhi, maka diperlukan suatu strategi manajemen lapangan uap dalam upaya menjaga kesetimbangan panas dan massa di lapangan bersangkutan, salah satunya melalui upaya optimalisasi fungsi sumur reinjeksi. Metode isotop stabil didasarkan pada keikutsertaan isotop 18 O dan D dalam senyawa airpada siklus hidrologi. Siklus hidrologi dimulai dari penguapan air laut, kondensasi air hujan hingga imbuh kedalam air tanah (Gambar 1) (Hastowo dan Abidin, 2007). Dalam 479

2 studi hidrologi, 18 O dan D merupakan DNA air yang dapat digunakan sebagai perunut untuk mengetahui asal-usul air dan membedakan berbagai sumber air seperti air hujan, air tanah, air laut dan air magma berdasarkan komposisi δ 18 O dan δd-nya, termasuk merunut pencampuran antara air reinjeksi dan fluida reservoir disuatu lapangan panas bumi. Proses evaporasi yang terjadi di power station akan merubah kandungan isotop 18 O dan D uap yang berasal dari pipeline yang awalnya rendah menjadi lebih tinggi. Perubahan ini memberikan perbedaan kandungan isotop yang cukup signifikan antara uap reservoir dengan kondensat yang akan diinjeksikan kembali. Perbedaan yang cukup besar ini dapat dimanfaatkan sebagai perunut untuk mengetahui adanya interkoneksi antara sumur reinjeksi dan sumur produksi (Axelsson, 2008), dengan melakukan monitoring isotop untuk kandungan D dengan 18 O dari sampel air sumur produksi dan sumur reinjeksi secara berkala (More dan Nuti, 1981). Metodologi Lokasi pengambilan sampel air dilakukan di lapangan panas bumi PT Pertamina Geothermal Energy area Kamojang (Gambar 2). Sampel air pada penelitian ini berasal dari 12 sumur produksi dan 2 sumur reinjeksi. Sumur produksi terdiri dari : KMJ-14, KMJ- 18, KMJ-28, KMJ-37, KMJ-38, KMJ-45, KMJ-62, KMJ-67, KMJ-71, KMJ-74, KMJ-75, dan CHR-1. Sumur reinjeksi terdiri dari : KMJ-21 dan KMJ-55. Pengambilan sampel air dari sumur produksi dilakukan dengan cara mengkondensasikan uap secara sempurna menggunakan alat steam sample condenser (Gambar 3) di saluran pipa transmisi fluida. Hal ini dimaksudkan agar nilai komposisi isotop dari kondensat tetap mencerminkan nilai komposisi isotop uap reservoir. Pengambilan sampel air reinjeksi dilakukan di saluran pipa transmisi. Pengukuran komposisi oksigen-18 dan deuterium sampel dilakukan dengan menggunakan LWIA (Liquid Water Isotope Analyzer )tipe LGR DLT-100 (Gambar 4). Hasil dan Pembahasan Analisis Kandungan Oksigen-18 dan Deuterium (Tabel 1) Interkoneksi Antara Sumur Reinjeksi dengan Sumur Produksi Berdasakan hasil analisis kandungan isotop kondensat dari sumur produksi dan air reinjeksi pada data Tabel 1 diketahui bahwa komposisi antara keduanya jauh berbeda. Dalam metode isotop stabil, untuk menentukan adanya hubungan interkoneksi antara sumur reinjeksi dan sumur produksi adalah dengan melihat komposisi δd dan δ 18 O, jika komposisinya hampir sama atau sama, maka dipastikan bahwa air memiliki pola aliran yang sama, yang berarti terdapat hubungan interkoneksi antara sumur reinjeksi dan sumur produksi. Namun, untuk kasus di lapangan panas bumi khususnya lapangan Kamojang, berdasarkan hasil uji perunut tritium yang dilakukan oleh peneliti BATAN (Badan Tenaga Nuklir Nasional), mass recovery air reinjeksi di lapangan ini hanya sekitar ~3 hingga 8 % (Abidin dkk, 2004), sehingga perbedaan komposisi δd dan δ 18 O yang signifikan antara sumur reinjeksi dan sumur produksiini tidak dapat dijadikan indikasi bahwa tidak ada interkoneksi antara sumur reinjeksi dan sumur produksi di lapangan bersangkutan. Untuk mendeteksi pencampuran antara uap produksi dan uap yang berasal dari air reinjeksi yang jumlahnya sangat kecil ini, maka perhitungan fraksinasi isotop air reinjeksi dalam reservoir dapat membantu dalam menentukan mixing line (garis pencampuran) antara komposisi sumur produksi dan sumur reinjeksi. Dengan menggunakan persamaan 480

3 isotope balance dapat ditentukan besar fraksinasi isotop air reinjeksi dalam reservoir sebagai fungsi temperatur (Badan Tenaga Nuklir Nasional, 1993). Untuk penentuan proporsi pencampuran, minimal ada dua end member. Dalam kasus ini end memberyang digunakan adalah komposisi fraksinasi isotop air reinjeksi dalam reservoirdan komposisi isotop awal dari sumur produksi.besar fraksinasi isotop air reinjeksi dalam reservoir sebagai fungsi temperatur dapat dihitung dengan menggunakan persamaan (Badan Tenaga Nuklir Nasional, 1993): Dimana δr mean weight dari air reinjeksi ( ) y fraksinasi air reinjeksi dalam reservoir 1000 ln konstanta fraksinasi isotop fungsi temperatur δu komposisi uap yang dihasilkan dari fraksinasi air reinjeks reservoir ( ) Nilai fraksi uap (y) yang digunakan adalah 0,1; 0,25; 0,5; dan 0,75. Data untuk nilai 1000 ln α dapat dilihat pada Tabel 2, dengan temperatur yang digunakan adalah C (temperatur reservoir lapangan Kamojang).Untuk menentukan nilai δu, maka perlu ditentukan terlebih dahulu nilai mean weight(δr) air reinjeksi, dimananilai mass flow rate air reinjeksi dapat dilihat pada Tabel 3.Menentukan mean weight air reinjeksi δr dengan menggunakan persamaan di bawah ini (Badan Tenaga Nuklir Nasional, 1993) : Dimana i : komposisi rasio isotop sumur reinjeksi pada bulan ke-i ( δ 18 O atau δd dalam 0 / 00 ) : debit air reinjeksi (l/menit) r : mean weight dari air reinjeksi ( δ 18 O atau δd dalam 0 / 00 ) Komposisi isotop sumur produksi merupakan nilai yang ingin diuji, apakah terletak di antara mixing line atau tidak. Nilai komposisi fraksinasi isotop air reinjeksi dalam reservoir sebagai fungsi temperatur yang diperoleh dengan menggunakan Persamaan (1) digunakan sebagai end member pertama dan komposisi isotop awal dari sumur produksi sebelum dilakukan reinjeksi menjadi end member kedua. Namun, karena keterbatasan data, maka digunakan komposisi δ 18 O dan δd dari data hasilmonitoring isotop yang dilakukan BATAN pada tahun 2011 sebagai komposisi awal sumur produksi (Badan Tenaga Nuklir Nasional, 2011). Gambar 5 memperlihatkan bahwa komposisi isotop sumur produksi KMJ-38, KMJ-45 dan KMJ-62 yang diperoleh dari penelitian ini (Tahun 2013) berada di sekitar mixing line dengan fraksi uap y = 0,75. Hal ini memperkuat indikasi bahwa terdapat hubungan interkoneksi antara 3 sumur produksi (KMJ-38, KMJ-45 dan KMJ-62) dengan sumur reinjeksi. 481

4 Dalam studi interkoneksi antara sumur reinjeksi dengan sumur produksi, beberapa parameter penting yang harus dipertimbangkan antara lain jarak horizontal di permukaan, densitas batuan reservoir, porositas, lebar dan tinggi daerah patahan, permeabilitas sertaperbedaan kedalaman antara sumur reinjeksi dan sumur produksi (Abidin dkk, 2004; Prasetio dan Abidin, 2005). Jarak horizontal di permukaan merupakan parameter paling sederhana dalam menentukan hubungan interkoneksi. Dalam penelitian ini terdapat 12 sumur produksi yang diteliti, dengan indikasi 3 sumur produksi yang memiliki hubungan interkoneksi dengan sumur reinjeksi. Untuk menentukan dengan sumur reinjeksi mana 3 sumur produksi tersebut memiliki hubungan interkoneksi, maka selanjutnya jarak horizontal di permukaan yang menjadi acuan. Berdasarkan jarak horizonal di permukaan diketahui bahwa sumur reinjeksi KMJ-21 lebih dekat jaraknya terhadap sumur produksi KMJ-38 dan KMJ-45, dengan jarak horizontal masing-masing 1115 m dan 781 m, sedangkan sumur reinjeksi KMJ-55 lebih dekat terhadap sumur produksi KMJ-62 dengan jarak horizontal 1078 m. Mass Recovery Air Reinjeksi Deuterium merupakan parameter fluida yang tidak terpengaruh oleh fraksinasi air pada temperatur ~ C (Nuti dan Fancelli). Oleh karena itu, komposisi deuterium fluida reservoir dapat digunakan sebagai pendeteksi jejak aliran (flow path) uap produksi yang berasal dari air reinjeksi. Untuk mengevaluasi air reinjeksi yang kembali di sumur produksi secara kuantitatif, maka komposisi isotop air reinjeksi harus mencapai nilai konstan. Hal ini dikarenakan : - Bila komposisi air reinjeksi masih terus berubah, maka tidak ada nilai end member tetap yang dapat digunakan dalam perhitungan fraksi uap air reinjeksi - Perjalanan air reinjeksi menuju sumur produksi (bila memang ada interkoneksi) dalam waktu bervariasi, beberapa hari, bulan bahkan tahun, sehingga untuk memastikan bahwa kompossi isotop saat sampling adalah komposisi sebenarnya (air reinjeksi telah sampai di zona produksi), maka nilai komposisi isotop harus sudah mencapai konstan Uap dari air reinjeksi dalam berbagai fraksi uap yang muncul di sumur produksi secara kuantitatif dapat dihitung berdasarkan persamaan (More dan Nuti, 1981): Dimana G i : uap dari air reinjeksi reinjeksi yang muncul di sumur produksi (ton/jam) G p : produksi uap (ton/jam) p : komposisi isotop uap sumur produksi ( ) u : komposisi isotop uap dari air reinjeksi ( ) a : komposisi isotop uap asal ( ) Nilai idealnya diperoleh dari komposisi awal isotop sumur produksi sebelum adanya sistem reinjeksi di lapangan bersangkutan. Dilakukan.Namun, karena keterbatasan data maka digunakan komposisi air imbuhdi lapangan Kamojang yaitu -7,74 untuk δ 18 Odan - 45,12 untuk δd sebagai komposisi isotop awal (Febriani, 2014). Dengan mengetahui nilai Gi, maka dapat dihitung nilai mass recovery air reinjeksi berdasarkan rasio Gi terhadap massflow rate air reinjeksi. Nilai Gi yang digunakan dalam perhitungan mass recovery air reinjeksi hanya nilai Gi untuk deuterium. 482

5 Berdasarkan hasil perhitungan mass recovery air reinjeksi untuk berbagai temperatur dan fraksinasi isotop, diperoleh nilai rerata total mass recovery untuk 3 sumur produksi yang diindikasi mengalami mixing dengan uap dari air reinjeksi, yaitu KMJ-38, KMJ-45 dan KMJ-62. Nilai rerata mass recovery air reinjeksi dapat dilihat pada Tabel 5. Nilai mass recovery di lapangan Kamojang relatif kecil sekitar 3 hingga 8 %, tetapi nilai tersebut sudah mampu meningkatkan produksi uap dengan menurunkan trend penurunan produksi 1,8 % menjadi tinggal 0,2 % per tahun (Abidin dkk, 2004).Perbedaan mass recovery air reinjeksi pada tiap sumur disebabkan beberapa faktor diantaranya (Abidin dkk, 2004): Perbedaan jarak antara sumur produksi dan sumur reinjeksi Laju produksi uap Ketidakhomogenan struktur permeabilitas Kesimpulan Metode isotop stabil adalah metode yang powerfulldalam menentukan asal usul fluida hidrotermal, termasuk sebagai perunut untuk mengetahui adanya hubungan interkoneksi antara sumur reinjeksi dan sumur produksi di lapangan panas bumi. Terdapat indikasi interkoneksi antara sumur produksi KMJ-62 dengan sumur reinjeksi KMJ-55; serta sumur produksi KMJ-38 dan KMJ-45 dengan sumur reinjeksi KMJ-21. Berdasarkan hasil penelitian diperoleh nilai rerata mass recoveryuntuk sumur produksi KMJ-38, KMJ-45, dan KMJ-62 masing-masing : 0,86 % ; 1,02 % dan 6,02 %. Meskipun nilainya relatif kecil, tetapi sudah cukup efektif dan potensial meningkatkan produksi uap di lapangan Kamojang dengan menurunkan laju penurunan produksi uap dari 1,8 % menjadi 0,2 % per tahun. Ucapan Terima kasih Terima kasih kepada PT Pertamina Geothermal Energy area Kamojang yang telah memberikan izin kepada penulis untuk melakukan penelitian di perusahaan bersangkutan, juga kepada seluruh staff yang telah membantu dalam penelitian ini : Pak Tondo Wicaksono, Pak Asep Abdullah, Pak Febri, dan Pak Asep Saepul Rohmat. Daftar Pustaka Abidin, W.Z., 1993, "Isotope Study in Geothermal Fields in Java Island," Isotope and Geochemical Techniques Applied to Geothermal Investigations, International Atomic Energy Agency - TECDOC, vol. 788, h Abidin, W.Z., Alip, dan Djijono, R.P., 2004, Aplikasi Perunut Radioaktif Tritium untuk Menentukan Mass Recovery Air Reinjeksi Lapangan Panas bumi Kamojang, Risalah Seminar Ilmiah Penelitian dan Pengembangan Aplikasi Isotop dan Radiasi, Jakarta. Axelsson, G., 2008, Importance of Geothermal Reinjetion, Workshop for Decision Makers on Direct Heating Use of Geothermal Resoures in Asia, China. Badan Tenaga Nuklir Nasional, 1993., Laporan Akhir Monitoring Isotop di Lapangan Panas bumi Kamojang-Jawa Barat, Laporan Penelitian, Jakarta. Badan Tenaga Nuklir Nasional, 2011., Studi Water Content dan Analisis Isotop Alam di Area Geothermal Kamojang, Laporan Penelitian, Jakarta. Febriani, D., 2014, Studi Isotop Stabil O-18 dan D sebagai Pendukung Manajemen Lapangan Uap di Lapangan Panas Bumi Kamojang, Jawa Barat, Yogyakarta. Geyh, M., 2000, Environmental Isotope in The Hydrogical Cycle Principles and Application Groundwater Saturated and Unsaturated Zone, International Atomic Energy Agency dan United Nations Educational, Scientific and Cultural Organization, Paris. 483

6 Hastowo, H. dan Abidin, A.H.Z., 2007, Teknologi Isotop Alam untuk Manajemen Eksplorasi dan Eksploitasi Air Tanah, Jurnal Ilmiah Aplikasi Isotop dan Radiasi, vol. 3, h International Atomic Energy Agency, 2009, Laser Spectroscopic Analysis of Liquid Water Samples for Stable Hydrogen and Oxygen Isotopes, Vienna. More, C. dan Nuti, P.N.S., 1981, Use of Enviromental Isotopes as Natural Tracers in A Reinjection Experiment at Larderello, Proceedings of The Seventh on Workshop Geothermal Reservoir Engineering, Stanford, h Nuti, P.N.S. dan Fancelli R D Amore F., Geochemistry and Reinjection of Waste Waters in Vapor Dominated Fields, International Institute for Geothermal Researches, Pisa, h Prasetio, R. dan Abidin, W.Z., 2005, Pemodelan Sistem Reservoir Panas bumi Lapangan Kamojang Menggunakan Program TRINV dan TRCOOL, Risalah Lokakarya Komputasi dalam Sains dan Teknologi Nuklir vol. XVI, h PT. Pertamina, 2013, Laporan Harian Fungsi Produksi PT Pertamina Geothermal Energy Area Kamojang, Bandung. Diakses pada 6 Juli

7 Tabel 1. Hasil analisis kandungan isotop δ 18 O dan δd pada sampel kondensat sumur produksi dan air reinjeksi di lapangan panas bumi Kamojang Lokasi δd ( ) δ 18 O ( ) KMJ-21-0,12 ± 0,87-0,45 ± 0,11 KMJ-55-6,75 ± 0,58 0,39 ± 0,08 KMJ-14-47,64 ± 0,57-6,83 ± 0,14 KMJ-18-48,40 ± 0,65-5,98 ± 0,19 KMJ-67-47,62 ± 0,50-6,41 ± 0,08 KMJ-28-47,90 ± 0,95-7,81 ± 0,24 KMJ-37-47,48 ± 0,62-7,06 ± 0,17 KMJ-38-42,73 ± 0,19-6,54 ± 0,36 KMJ-45-41,23 ± 0,34-6,32 ± 0,15 KMJ-62-39,71 ± 0,89-5,64 ± 0,09 KMJ-71-42,06 ± 0,74-8,57 ± 0,10 KMJ-74-45,95 ± 0,56-10,92 ± 0,06 KMJ-75-42,95 ± 0,46-8,15 ± 0,18 CHR-1-46,07 ± 0,42-9,81 ± 0,15 Tabel 2. Nilai konstanta fraksinasi isotop sebagai fungsi temperatur 1000 ln α T ( C) 18 O D 200 2,48 3, ,10 0, ,77-2,20 Tabel 3. Mass flow rateair reinjeksi No. Sumur reinjeksi Mass flow rate air reinjeksi (l/m) 1 KMJ KMJ Sumber : [ HYPERLINK \l "Lap13" 13 ] Tabel 4. Produksi uap rerata sumur produksi No Sumur produksi Produksi uap (ton/jam) 1 KMJ-38 17,28 2 KMJ-45 12,64 3 KMJ-62 38,04 Sumber :13]} Tabel 5. Mass recovery rerata sebagai fungsi temperatur dan fraksinasi isotop Sumur produksi Mass recovery [%] KMJ-38 0,86 KMJ-45 1,02 KMJ-62 6,02 485

8 Gambar 1. Berbagai komposisi isotop 18 O dalam siklus hidrologi ( Isotop 18 O air hujan pada berbagai ketinggian mempunyai konsentrasi berbeda-beda. Perbedaan ini karena adanya perbedaan elevasi (ketinggian), iklim dan garis lintang. Gambar 2. Peta lokasi sumur produksi, sumur reinjeksi dan mata air dingin penelitian di lapangan panas bumi Kamojang. Peta lokasi sumur dan batas reservoir diperoleh dari Data Fungsi Enjinering PT Pertamina Gothermal Energy area Kamojang (2013). Peta topografi area Kamojang diperoleh dari Data SRTM (Shuttle Radar Topography Mission) Jawa Barat (2014) Gambar 3. Zonasi kelerengan di daerah penelitian 486

9 Keterangan 1. pressure gage 2. selang yang terhubung dengan drum berisi air dan es batu 3. stainlesteel cooling coil 4. pre-cooler water cooling yang terhubung dengan pipa transmisi uap sumur produksi 5. gallon pail 6. saluran tempat keluarnya sampel kondensat Gambar 4. Liquid Water Isotope Analyzer tipe LGR DLT-100: 1.pompa vakum; 2.kolom drierite; 3. Komputer internal dan kamar laser (International Atomic Energy Agency, 2009). Fraksinasiisotop air reinjeksidalam reservoir Berada di sekitarmixing line indikasiadanyahubung aninterkoneksiantarasumurr einjeksidansumurproduksi Komposisi 3sumurproduksitahun 2011 (KMJ-38, KMJ-45, KMJ-62) Gambar 5. Grafik pencampuran antara uap produksi dengan uap dari air reinjeksi.grafik memperlihatkan komposisi 3 sumur produksi yang diindikasi memiliki hubungan interkoneksi dengan sumur reinjeksi berada di sekitarmixing line dengan end member : 1) komposisi 3 sumur produksi dari data tahun 2011 ; 2). Fraksinasi isotop air reinjeksi di reservoir pada y = 0,75 487