Medan 2 Staf Pengajar Departemen Teknik Sipil, Universitas Sumatera Utara, Jl. Perpustakaan No.

Transkripsi

1 PERBANDINGAN NILAI DAYA DUKUNG DAN PENURUNAN PONDASI TIANG PANCANG DENGAN METODE ELEMEN HINGGA PADA BORE HOLE I (STUDY KASUS PEMBANGUNAN BENDUNG BAJAYU SEI PADANG KABUPATEN SERDANG BEDAGAI SUMATERA UTARA) Alfonsius Tarigan 1 dan Rudi Iskandar 2 1 Departemen Teknik Sipil, Universitas Sumatera Utara, Jl. Perpustakaan No.1 Kampus USU Medan alfonsius.labana.tarigan@gmail.com 2 Staf Pengajar Departemen Teknik Sipil, Universitas Sumatera Utara, Jl. Perpustakaan No.1 Kampus USU Medan sipil_s2_usu@yahoo.com ABSTRAK Secara umum pondasi didefinisikan sebagai suatu bagian konstruksi bangunan yang berfungsi meneruskan beban bangunan diatasnya (termasuk beban sendiri), kepada tanah tempat pondasi tersebut berpijak, tanpa mengakibat terjadinya penurunan bangunan di luar batas toleransinya.sehingga pondasi harus direncanakan dengan cermat dan teliti, agar pondasi dapat memikul beban sampai batas keamanan yang telah ditentukan, termasuk mendukung beban maksimum yang mungkin terjadi. Pada Proyek pembangunan Bendung Bajayu Sei Padang-Kabupaten Serdang Bedagai akan dicari nilai daya dukung aksial perencanaan pondasi tiang pancang berdasarkan data SPT, sondir, PDA, dan Kalendering dengan menggunakan metode Meyerhoff dan perhitungan daya dukung dengan Metode Elemen Hingga. Daya dukung lateral dihitung menggunakan metode Broms. Dan menghitung penurunan elastis tiang pancang yang terjadi. Serta menghitung efesiensi dan daya dukung kelompok tiang. Metode pengumpulan data adalah dengan melakukan observasi lapangan serta pengambilan data dari perusahaan jasa pemancangan. Perhitungan daya dukung ultimit tiang berdasarkan data SPT pada titik Bore Hole I pada kedalaman 18,60 meter adalah 107,56 ton. Data sondir adalah 256,66 ton. Dari hasil perhitungan PDA pada tubuh bendung adalah 108 ton.dari hasil perhitungan Kalendering dengan metode Hiley adalah 301,82 ton, dengan Metode ENR adalah 170,38 ton, dengan Metode Danish Formula 264,68 ton. Dari hasil perhitungan metode elemen hingga adalah 95,21 ton. Daya dukung lateral ultimit berdasarkan Metode Broms secara analitis sebesar 8,52 ton, dan secara grafis sebesar 8,60 ton. Penurunan elastis tunggal yang dihasilkan sebesar 7,03 mm dan berdasarkan Metode Poulus dan Davis sebesar 9,04 mm. Terdapat sedikit perbedaan daya dukung dan penurunan dengan beberapa metode yang digunakan. Perbedaan daya dukung dan penurunan tersebut dapat disebabkan oleh perbedaan jenis tanah, cara pelaksanaan pengujian yang bergantung pada ketelitian operator dan perbedaan parameter yang digunakan dalam perhitungan. Kata Kunci : Kapasitas Daya Dukung, SPT, Sondir, PDA,Kalendering Metode Elemen Hingga, Penurunan Elastis

2 ABSTRACT In general terms, foundation is defined as a part of construction that functions to continued building constructions on the top (including its own) to the land where the foundation stand, without causing a elastic in building out of the limits. So, the foundation have to planned carefully and thoroughly to allow the foundation carry the burden until the limits of safety that has been determined, including to support maximum burden that might happen. On the construction project of Bendungan Bajayu Sei Padang Kabupaten Serdang Bedagai, researcher is looking for value of axial bearing capacity in planning piling foundation based on SPT data, sondir, PDA, and Kalendering by using Meyerhoff method and calculation of bearing capacity by using Elemen Hingga method. Axial bearing capacity calculated by using Broms method. And calculated elastic elastic of piles that occured. And counting efficiency and bearing capacity pillars. Data collection method is conducting observations field and data acquisition from service company of pegging. The calculation of ultimate bearing capacity pile based on SPT data in the point of Bore Hole at depths 18,60 m is 107,56 tons. Sondir data shows 256,66 tons. From the calculation of PDA on the body of dam shows 108 tons. Calculation of Kalendering that using by Hiley method shows 301,82 tons, with ENR method is 170,38 tons, and with Danish Formula method is 264,68 tons. From the calculation of Elemen Hingga method shows 95,21 tons. Lateral bearing capacity based on Broms method analitically shows 8,527 tons and in graphic shows 8,60 tons. The single elastic elastic that produced shows 7,03 mm and based on Poulus and Davis method is 9,04 mm. There are some differences between bearing capacity and decrease with some methods that used. The difference about bearing capacity and the decrease could be caused by differences in the type of land, method of implementation testing that relies on precision operator and the difference of parameter in calculation. Keywords : Bearing Capacity, SPT, Sondir, PDA, Kalendering, Finite Element Method, Elastic Settlement 1. PENDAHULUAN Setiap bangunan sipil seperti gedung, jembatan, jalan raya, menara, bendungan dan sebagainya harus mempunyai pondasi yang dapat mendukungnya. Pekerjaan pondasi merupakan pekerjaan yang pertama sekali dilaksanakan dalam tahap pembangunan. Secara umum pondasi didefinisikan sebagai suatu bagian konstruksi bangunan yang berfungsi meneruskan beban bangunan di atasnya (termasuk beban sendiri), kepada tanah tempat pondasi tersebut berpijak, tanpa mengakibat terjadinya penurunan bangunan di luar batas toleransinya. Penyelidikan tentang tanah sangat dibutuhkan agar menghasilkan perencanaan pondasi berupa daya dukung ultimit dan penurunan tiang pancang yang aman. Daya dukung tiang pancang dapat dihitung dengan metode yang disarankan para ahli berdasarkan data-data penyelidikan tanah yang diperoleh berupa data SPT, sondir, PDA dan data laboratorium. Setelah melihat hasil perhitungan, kita dapat membandingkan dan mendapatkan informasi yang akurat mengenai perencanaan pondasi yang aman. 2. TUJUAN Menghitung nilai daya dukung ultimit (aksial dan lateral) tiang pancang secara Analitis dan Metode Elemen Hingga, daya dukung kelompok dengan metode Efisiensi, penurunan tiang tunggal secara Analitis dan Metode Elemen Hingga, serta penurunan kelompok tiang.

3 3. METODE PENELITIAN Tahap pertama adalah mengumpulkan berbagai jenis literatur dalam bentuk buku maupun tulisan ilmiah yang berhubungan dengan Tugas Akhir ini. Tahap kedua adalah meninjau langsung ke lokasi proyek dan menentukan lokasi pengambilan data yang dianggap perlu. Tahap ketiga adalah mengumpulkan data, data yang diperoleh adalah : 1. Data hasil Sondir 2. Data hasil SPT 3. Data Pile Driving Analyzer (PDA) 4. Data Kalendering 5. Data uji Laboratorium Tahap keempat adalah melakukan analisis dan perhitungan data dengan menggunakan beberapa metode Analitis dan dengan bantuan Program Elemen Hingga. Tahap kelima adalah penyusunan laporan, mengadakan analisis terhadap hasil perhitungan dan membuat kesimpulan. 4. HASIL DAN PEMBAHASAN Menghitung Kapasitas Daya Dukung Aksial Pondasi Tiang Pancang berdasarkan data Sondir dengan Metode Meyerhoff Daya dukung pondasi tiang pancang Qult = (qc x Ap) + (JHL x K) (1) Daya dukung ijin pondasi dinyatakan dengan persamaan : Qijin = qc x Ap 3 JHL x K + 5 Dengan qc = tahanan ujung sondir (kg/cm2), Ap= luas penampang tiang (cm2), JHL= Jumlah Hambatan Lekat (kg/cm), K = keliling tiang (cm) Menghitung Kapasitas Daya Dukung Ultimate Tiang Pancang Berdasarkan Data SPT (Standart Penetration Test) 1. Kapasitas daya dukung pondasi tiang pada tanah non kohesif (pasir dan kerikil) Daya dukung ujung pondasi tiang Q p = 40 x N b x A p x Li/D (3) Tahanan geser selimut tiang Q s = 2 x N- SPT x P x L i (4) Dengan Nb = N1+N2 ; N 2 1= nilai SPT pada kedalaman 10D pada ujung tiang ke atas, N 2= nilai SPT pada kedalaman 4D pada ujung tiang ke bawah, Ap= luas tiang (m 2 ), Li = tebal lapisan tanah (m), P = keliling tiang (m). (2)

4 Tabel 1. Perhitungan Daya Dukung Ultimit dan Daya Dukung Ijin Tiang Pancang pada Titik Sondir S-1 Diameter 40cm dengan Metode Meyerhoff Kedalaman PPK Ap JHL K Qult Qall (m) (kg/cm 2 ) cm 2 (kg/cm) (cm) (ton) (ton) , ,600 0,000 0, , ,600 12,317 3, , ,600 23,376 6, , ,600 22,367 5, , ,600 84,968 26, , ,600 62,335 17, , ,600 40,709 10, , ,600 39,449 9, , ,600 44,474 10, , , ,555 29, , ,600 59,300 14,374 10, , ,600 95,505 26,309 10, , , ,184 51,334 10, , , ,999 69,705 10, , , ,666 79, Kapasitas daya dukung pondasi tiang pada tanah kohesif Daya dukung ujung pondasi tiang Q p = 9 x c u x A p (5) Tahanan geser selimut tiang Q s = α x c u x P x L i (6) Dengan cu= kohesi undrained (kn/m 2 )= N-spt x 2/3 x 10; α = koefisien adhesi antara tanah dan tiang,ap= luas penampang tiang (m 2 ), P = keliling tiang (m), Li = tebal lapisan tanah (m). Tabel 2. Perhitungan Daya Dukung Ultimate dan Daya Dukung Ijin Tiang Pancang pada Bore Hole I diameter 40 cm dengan Metode Meyerhoff

5 Berdasarkan perhitungan daya dukung dengan data SPT pada kedalaman 18 meter diperoleh daya dukung sebesar 107,56 Ton. Menghitung Kapasitas Daya Dukung Tiang Pancang dengan Data Kalendering 1. Metode Hiley Formula R = 2Wr x H S+K + Wr+e2 x Wp Wr+Wp Dengan Wr = berat Hammer (ton), Wp = berat pile (ton), e = koefisien restitusi (0,25), S = penetrasi pukulan per cm (cm), H = Tinggi jatuh hammer (cm), K = Rata-rata rebound untuk 10 pukulan terakhir. R du = 2 x 3,5 x 200 2,1+1,1 R du = 301,82 T + 3,5+0,252 x 1,73 3,5+1,73 2. Metode Modified New Enginering News Record (ENR) R du = ef x Wr x H S+0,25 + Wr x n2 x Wp Wr+Wp Dengan Wr = berat Hammer (ton), Wp = berat pile (ton), ef = efisiensi hammer (%), S = penetrasi pukulan per cm (cm), n = koefisien restitusi ( 0,4). R du = 0,85 3, ,1+0,25 R du = 170,38 T 3. Metode Danish Formula η x E P u= ᶇ x E x L S+[ 2 x A x Ep ]0,5 3,5 0,42 1,73 3,5+1,73 Dengan η = effisiensi alat pancang (0,85), E = energi alat pancang (kg/m), L = panjang tiang pancang (m), E p = modulus elastisitas tiang (kg/cm 2 ). Kapasitas Daya Dukung Tiang Pancang Berdasarkan Data Pile Driving Analyzer Berdasarkan hasil pengujian Tes PDA pada tiang pancang dengan diameter 40 cm memiliki daya dukung ultimate sebagai berikut : Tabel 3 Hasil Tes PDA CAPWAP (7) (8) (9) No.Tiang Pile Daya Dukung Total Daya Dukung Friksi Daya Dukung Ujung (ton) (ton) (ton) Penurun an (mm) 1A-RETAINING WALL HULU KIRI 107 9,60 90,50 20A-TUBUH BENDUNG ,90 102,10 36D-TUBUH BENDUNG 93,20 8, I-TUBUH BENDUNG ,40 84,70 30,70 28,70 25,40 26 Tiang pancang yang ditinjau adalah tiang pancang yang dekat dengan Bore Hole I, yaitu tiang 36-D dengan daya dukung 93,20 ton. Menghitung Kapasitas Daya Dukung Lateral Pondasi Tiang Pancang 1. Cek perilaku tiang dan hitung faktor kekakuan tiang 5 T = EI n h Dengan E = 4700 f c, I = 1 64 π (d)4, n h = koefisien variasi modulus (10)

6 5 T = x 0, = 1,31 m L 4 T 12 m 5,24 m Jenis tiang pancang dikategorikan tiang panjang/elastic pile. Tahanan tiang terhadap gaya lateral akan ditentukan oleh momen maksimum yang dapat ditahan tiangnya sendiri (M y). 2. Cek keruntuhan tiang akibat momen lentur maksimum tiang H u = 2M y e+0,54 H u γdkp Dengan My= momen ultimit (KN-m), d = diameter tiang (m), H u = beban lateral (kn), K p= koefisien tekanan tanah pasif = tan 2 (45 + /2). (11) H u = 2 (55) Hu 0+0,54 14,5(0,4)(2,57614) = 85,270 kn = 8,52 Ton Beban ijin lateral H = 85,270 2,5 = 34,108 kn = 3,41 Ton 3. Cek terhadap grafik hubungan My/d 4 K p dan Hu/d 3 K p 36 Gambar 1. Grafik hubungan My/d 4 K p dan Hu/d 3 K p M Tahanan momen ultimit : u 55 = = 57,51 d 4 γk p (0,4) 4 14,5 2,57614 Nilai tahanan ultimit sebesar 57,51555 diplot ke grafik pada Gambar 1, sehingga diperoleh tahanan lateral ultimit 36. H u 36 = K p γ d 3 H u = 86,063 kn = 8,60 ton H = 86,063 = 34,425 kn = 3,44 Ton 2,5 Hasil yang diperoleh secara analitis tidak jauh berbeda dengan cara grafis.

7 Menghitung Kapasitas Kelompok Tiang Berdasarkan Efisiensi 1,5m 2 m Gambar 2. Pile Cap 8 m 13,8 m a) Metode Converse-Labarre E g = 1 (n 1)m+(m 1)n 90mn (12) Dengan Θ = Arc tan (d/s) =11,309, n =4, m = 9 (4 1)9 + (9 1)4 E g = 1 (11,309 ) = 0,79 90 x 9 x 4 b) Metode Los Angeles d E g = 1 [m(n 1) + n(m 1) + 2(n 1)(m 1)] (13) π.s.m.n E g = 1 0,4 [9(4 1) + 4(9 1) + 2(4 1)(9 1)] = 0, c) Metode Feld E ff tiang = 1 Jumlah tiang yang mengelilingi 16 E ff tiang(a) = 1 5 x 14 = 9, E ff tiang(b) = x 18 = 9 E ff tiang(c) = x 4 = 3 Total Eff tiang = 9, = 0,60 36 Berdasarkan ketiga metode efisiensi kelompok tersebut, diambil nilai terkecil, yaitu metode Feld dengan Eg = 0,6006 Dari data SPT didapat nilai Q a= 107,561. Maka berdasarkan Persamaan (2.44) nilai Q g adalah : Q g = E g.n. Q a =0,6006x 36 x 107,561 = 2326,01 ton Penurunan pada Tiang Tunggal a. Metode Poulus dan Davis 1. Untuk tiang apung atau tiang friksi S = QI E s d I = I o R k R h R μ (16) 2. Ujung tiang dukung ujung (end bearing) S = QI E s d (17) I = I o R k R b R μ (18) (14) (15)

8 Dengan Q = beban yang bekerja (kg), Io = faktor pengaruh penurunan tiang yang tidak mudah mampat, Rk= faktor koreksi kemudah mampatan tiang, Rh= faktor koreksi untuk ketebalan lapisan yang terletak pada tanah, Rb= faktor koreksi untuk kekakuan lapisan pendukung, Rμ= faktor koreksi angka poison μ=0,30 K = E p.r a E s (19) R a = A p 1 4 πd2 (20) Dengan K = faktor kekakuan tiang, Ep= modulus elastisitas dari bahan tiang (kg/cm2), Es= modulus elastisitas tanah di sekitar tiang (kg/cm2), Eb= modulus elastisitas tanah di dasar tiang. E s = 3 x 152 = 456 kg/cm 2 = 45,6 MPa Menentukan modulus elastisitas tanah di dasar tiang: E b = 10 E s = 10 x 45,6 MPa = 456 Mpa E p = MPa Menentukan faktor kekakuan tiang 0, m2 Ra = = π(0,4) ,04 1 K = = 798,378 45,6 Dengan menggunakan masing-masing grafik diperoleh dari Gambar 3,4,5,6 dan 7 maka : I o = 0,054 (untuk L d = 30 dan d b d = 1) R k = 1,23 (untuk L = 30 dan K = 798,378) d R h = 0,78(untuk L d = 30 dan h L = = 1,5) R μ = 0,94 (untuk μ s = 0,3 dan K = 798,378) R b = 0,69 (untuk L d = 30 ; E b E s = 10 ; dan K = 798,378) Gambar 3. Faktor Penurunan I o Gambar 4. Faktor Penurunan R µ

9 Gambar 5. Faktor Penurunan R k Gambar 6. Faktor Penurunan R h Maka tiang apung atau tiang friksi : I = 0,054 x 1,23 x 0,78 x 0,94 = 0,04 S = kg 0, kg cm 2 40 cm Gambar 7. Faktor Penurunan R b = 0,373 cm = 3,73 mm Untuk tiang dukung ujung : I = 0,054 x 1,23 x 0,94 x 0,69 = 0,04 S = kg 0, kg cm 2 40 cm 2. Penurunan Elastis = 0,330 cm = 3,30 mm S = Se (1) + Se (2) + Se (3) (21) Se (1) = (Q wp+ξq ws ).L A p E p (22) Se (2) = Q wpc p d.q p Se (3) = Q wsc s L.q p Dengan S = penurunan total (m), Se(1)= penurunan elastis dari tiang (m), Se(2)= penurunan tiang yang disebabkan oleh beban di ujung tiang (m), Se(3)= penurunan tiang yang disebabkan oleh beban di sepanjang batang tiang (m), Qwp= daya dukung yang bekerja pada ujung tiang dikurangi daya dukung friction (kn), Qws= daya dukung friction (kn), Ap = luas penampang tiang pancang (m2), L= panjang tiang pancang (m), Ep= modulus elastisitas dari bahan tiang (kn/ m2), = koefisien dari skin friction=0,67, qp= daya dukung ultimit (kn), Cp = koefisien empiris=0,02, Cs= konstanta empiris= (0,93 + 0,16 L/d)xCp. Q wp = 477, ,085 = 286,628 kn (24) (25)

10 Q ws = 191,085 kn Ep = ,04 MPa = kn/m 2 q p = 40 x L/d x Nb = 40 x 5 x 19 = 3800 C s = (0,93 + 0,16 12/0,4). 0,02 = 0,0361 Berdasarkan Persamaan (22) ; (23) ; dan (24) maka : (286, ,67 x 191,085 ). 12 Se (1) = = 0, m = 1,087 mm 0, x36,406, ,628 x 0,02 Se (2) = = 0,00377 m = 3,77 mm 0,4 x ,085 x 0,0361 Se (3) = = 0,00015 m = 0,15 mm 12 x 3800 S = 1, ,77 + 0,15 = 5,010 mm < 25 mm (Aman) Penurunan Kelompok Tiang S g = 2q B g I N 60 q = Q g L g B g (26) (27) L I = (1 ) 0.5 (28) 8B g Maka berdasarkan Persamaan (26), nilai penurunan kelompok adalah q = = 0, kg/cm2 800 x 1380 I = x = x 0, x 1380 x 0.89 S g = = 0,0598 cm = 5,98 mm 40 Proses Pemodelan pada Program Metode Elemen Hingga Berikut ini proses pemasukan data ke program Metode Elemen Hingga, yaitu : 1. Atur parameter dasar dari model elemen hingga di jendela general settings 2. Pemodelan tanah digambar menggunakan garis geometri, diambil kedalaman 18 m (kedalaman Bore Hole I) yang terdiri dari beberapa layer dengan ketebalan tertentu. 3. Kemudian gambarkan dinding diafragma sebagai tiang dengan cara menggunakan tombol pelat, lalu gunakan tombol interface untuk memisahkan kekakuan lebih dari satu elemen, yaitu kekakuan antara tanah dan tiang. 4. Setelah itu gambarkan beban permukaan, yaitu sistem beban A-beban terpusat dengan menggunakan ujung beban., kemudian input nilai bebannya dengan mengklik 5. Untuk membentuk kondisi batas, klik tombol jepit standar (standard fixities).

11 6. Kemudian masukkan data material dengan menggunakan tombol material set. Untuk data tanah, pilih soil & interface pada set type, sedangkan data tiang pilih plates pada set type. Setelah itu seret data-data yang telah diinput ke dalam pemodelan geometri awal, 7. Kemudian klik generate mesh untuk membagi-bagi elemen menjadi beberapa bagianyang beraturan sehingga mempermudah dalam perhitungan lalu klik update. 8. Kemudian klik tombol initial conditions untuk memodelkan muka air tanah. Klik pada tombol phreatic level untuk menggambarkan kedalaman muka air tanah. 9. Kemudian klik tombol generate water pressure untukmendefenisikan tekanan air tanah. Lalu setelah muncul diagram active pore pressures, klik update, maka akan kembali ke tampilan initial water pressure, lalu klik initial pore pressure, dan generate pore pressure maka akan muncul diagram untuk effective stresses, klik update lalu calculate. 10. Dalam window calculation terdapat beberapa fase yang akan dikerjakan dari awal hingga akhir pemodelan. Gambar 8. Pemodelan Fase Sebelum Konsolidasi dan Setelahnya 11. Setelah perhitungan selesai (ditandai dengan tanda centang berwarna hijau), maka akan diperoleh nilai ΣMsf dari kotak dialog Phi/c reduction yang ditunjukkan pada Gambar 4.9 dan 4.10.

12 Msf Gambar 9. Hasil Kalkulasi dan Besar ΣMsf pada Fase 2 Nilai Σ Msf 2 (sebelum konsolidasi) sebesar 3,0885 Q u titik Bore Hole I adalah : Q u = Σ Msf x (1000x0,4) kn = 3,0885x 400 kn = 1235,4kN = 123,54 Ton Gambar 10. Hasil Kalkulasi dan Besar Σ Msf pada Fase 4 Nilai Σ Msf 4 (setelah konsolidasi) sebesar 2,3802 Q u titik Bore Hole I adalah : Q u = Σ Msf x (1000x0,4) kn = 2,3802x 400 kn = 952,08 kn = 95,21 ton

13 Gambar 11 Besar Nilai Penurunan yang Terjadi Setelah Hasil Perhitungan Dari hasil perhitungan diperoleh nilai penurunan lebih besar dari penurunan maksimum, yaitu : 32,91 mm > 25 mm maka dinyatakan tidak aman terhadap penurunan. 5. KESIMPULAN Berdasarkan hasil perhitungan pada proyek Pembangunan Bendung Sei Padang D.I Bajayu, D.I Paya Lombang dan D.I Langau, maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut : 1. Perhitungan nilai daya dukung ultimit untuk diameter 0,4 m pada Bore Hole I dari data Sondir, SPT, Kalendering dan hasil PDA test diperoleh seperti tampak pada Tabel 4 dibawah ini. Tabel 4.Nilai Daya Dukung Ultimit Berdasarkan Data Sondir, SPT, PDA Test dan Kalendering. Metode perhitungan Kedalaman (m) Diameter (m) Sondir 10,8 40 SPT PDA Test Q u (ton) 256,66 107,56 93,20 Kalendering : Metode Hiley Metode ENR Danish Formula ,82 170,38 264,68 2. Perhitungan daya dukung ijin tiang pancang diameter 0,4 m dari data Sondir, SPT pada Bore Hole I seperti tampak pada Tabel 5. dibawah ini.

14 Tabel 5.Nilai Daya Dukung Ijin Berdasarkan Data Sondir Dan SPT Metode perhitungan Q u (ton) Q all (ton) Sondir 256,66 79,32 SPT 107,56 43,02 3. Hasil perhitungan kapasitas daya dukung ultimit lateral tiang pancang dengan metode Broms pada diameter 40 cm dapat dilihat pada Tabel 6. Tabel 6. Hasil Perhitungan Nilai Daya Dukung Ultimit Lateral Tiang Pancang Bore Hole I Metode perhitungan Secara Analitis (Ton) Secara Grafis (Ton) 8,527 8,606 Q ultimit 3,410 3,442 Q ijin 4. Nilai efisiensi kelompok tiang (E g) dengan metode Converse-Labarre, Metode Los Angeles dan Metode Feld ditampilkan pada tabel di bawah : Tabel 7. Nilai efisiensi kelompok tiang (E g) Metode perhitungan Efisiensi Kelompok Tiang (e g) Metode Converse-Labarre 0,79 Metode Los Angeles 0,83 Metode Feld 0,60 Maka efisiensi kelompok tiang (E g) diambil sebesar 0,60 (metode Feld). Maka hasil perhitungan nilai daya dukung kelompok (Q g) sebesar 2326,01 ton 5. Hasil penurunan tiang pancang yang diperoleh dengan metode Poulus dan Davis dan metode penurunan elastis dapat dilihat pada Tabel 8. Tabel 8. Hasil Penurunan Tiang Metode Penurunan Hasil Penurunan Tiang (mm) Penurunan Poulus dan Davis 7,03 Penurunan Elastis 5,01 6. Hasil penurunan tiang pancang kelompok dengan metode Meyerhoff sebesar S g = 5,98 mm < 25 mm 7. Hasil perhitungan daya dukung ultimit dan penurunan tiang pancang pada Bore Hole I dengan diameter 40 cm menggunakan program Metode Elemen Hingga dapat dilihat pada Tabel 9.

15 Tabel 9. Hasil Perhitungan Daya Dukung Ultimit dan Penurunan Tiang Pancang dengan Program Metode Elemen Hingga Daya Dukung Ultimit Penurunan (Ton) (mm) Sebelum Konsolidasi 123,54 32,13 Setelah Konsolidasi 95,21 32,91 8. Nilai tekanan air pori pada Bore Hole I menggunakan program Metode Elemen Hingga dapat dilihat pada tabel 10. Tabel 10. Nilai Tekanan Air Pori dengan Program Metode Elemen Hinga Tekanan Air Pori sebelum konsolidasi (kn/m 2 ) Tekanan Air Pori setelah konsolidasi (kn/m 2 ) 70,05 0,89 9. Lamanya waktu proses konsolidasi yang berlangsung dengan Program Metode Elemen Hingga adalah 1,97 hari

16 6. DAFTAR PUSTAKA HS.Sardjono. 1987, Pondasi Tiang Pancang Jilid I, Surabaya : Sinar Wijaya. HS.Sardjono. 1987, Pondasi Tiang Pancang Jilid II, Surabaya : Sinar Wijaya. Tindaon, Tua.2014, Analisa Daya Dukung Dan Penurunan Elastis Tiang Pancang Beton Ø 0,5 m Jembatan Sungai Penara Jalan Akses Non-Tol Kualanamu. Tugas Akhir. Hardiyatmo,Hary C,2011. Analisis & Perancangan Fondasi II,Bandung : Gadjah Mada University Press Bowles, J. E., 1982, Foundation Analysis and Design, Terjemahan oleh Pantur Silaban. Jilid I,Penerbit Erlangga, Jakarta Bowles, J. E., 1984, Foundation Analysis and Design, Terjemahan oleh Pantur Silaban. Jilid II,Penerbit Erlangga, Jakarta Das, B. M., 1985, Principle of Geotechnical Engineering, Terjemahan oleh Noor Endah & Indra Surya Mochtar. Jilid I,Penerbit Erlangga, Jakarta. Das, B. M., 1985, Principle of Geotechnical Engineering, Terjemahan oleh Noor Endah & Indra Surya Mochtar. Jilid II,Penerbit Erlangga, Jakarta. Lambe, W. T., Whitman, R. V., 1969, Soil Mechanics, Jhon Willey & Sons, Inc., New York. Manual Latihan Plaxis Versi 8 Poulus, H.G., dan Davis, E.H., 1980, Pile Foundations Analysis and Design, : John Wiley and Sons Publishers, Inc., America Sosrodarsono, S.,dan Nakazawa, 2005, Mekanika Tanah dan Teknik Pondasi, PT Pradnya Paramita, Jakarta. Sultan Ansyari U.,Analisis Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang Pada Proyek Pembangunan Switchyard Di Kawasan PLTU Pangkalan Susu Sumatera Utara, Tugas Akhir Teknik Sipil, Universitas Sumatera Utara. Tambunan,Welman F.F, Analisis Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang Diameter 0,6 Meter Dengan Menggunakan Metode Analitis Dan Metode Elemen Hingga Pada Interchange Binjai Dari Proyek Jalan Tol Medan Binjai, Tugas Akhir Teknik Sipil, Universitas Sumatera Utara. Kasturi Silvia,. Analisis Kapasitas Daya Dukung Tiang Pancang Tunggal Dengan Metode Analitis Dan Metode Elemen Hingga, Universitas Sumatera Utara.