BAB IV PENGUMPULAN DAN PERHITUNGAN DATA

Ukuran: px
Mulai penontonan dengan halaman:

Download "BAB IV PENGUMPULAN DAN PERHITUNGAN DATA"

Transkripsi

1 50 BAB IV PENGUMPULAN DAN PERHITUNGAN DATA 4.1 Menentukan Titik Suhu Pada Instalasi Water Chiller. Menentukan titik suhu pada instalasi water chiller bertujuan untuk mendapatkan kapasitas suhu air dingin maksimal yang dapat dicapai oleh mesin pendingin yang telah terpasang sebelumnya disebuah perusahaan produsen plastik injection dengan kapasitas water chiller 60 HP, kita bisa mendapatkan data berapa kapasitas maksimalnya yang dihasilkan dari mesin pendingin yang telah terpasang, berdasarkan pengukuran suhu yang telah dilakukan selama tiga kali pengukuran yaitu : Pagi, siang, sore maka di ambil suhu diameter luar pipa air yang paling dingin hal ini dikarenakan alat ukur infrared thermometer hanya bisa mengukur permukaan luar pipa yaitu pada titik T1 (air masuk ke mesin pendingin) dan T2 (air keluar dari mesin pendingin) dengan demikian maka suhu yang digunakan untuk perhitungan adalah T1 = 24,5 0 C, T2 = 19,8 0 C dan berdasarkan pengukuran suhu udara disekitar pipa T1 dan T2 dengan alat ukur Enviroment meter adalah sebagai berikut, T1 udara = 32,2 0 C dan T2 udara = 32,5 0 C dengan data tersebut maka dapat digunakan untuk menghitung beban water chiller maksimal yang seharusnya digunakan.

2 51 Dari hasil pengukuran langsung data yang diperoleh dari lapangan pada pengambilan suhu air dengan urutan Titik pengambilan suhu sebagai berikut : Gambar 4.27 Titik pengambilan suhu dengan infrared termometer. Setelah dilakukan pengukuran langsung dengan alat ukur infrared termometer maka di peroleh data suhu pada diameter luar pipa instalasi water chiller di 8 titik pengambilan suhu pada sebuah perusahaan produsen plastik injection adalah sebagai berikut pada tabel 4.1.

3 52 Tabel 4.1 Data suhu air di 8 titik dengan alat ukur infrared thermometer. NO DATA SUHU PAGI SIANG SORE 1 T1 24,5 0 C 27,2 0 C 26,4 0 C 2 T2 20,5 0 C 20,8 0 C 20,7 0 C 3 T3 18,8 0 C 20,3 0 C 19,8 0 C 4 T4 18,4 0 C 21,2 0 C 19,4 0 C 5 T5 20,4 0 C 22,4 0 C 21 0 C 6 T6 26,1 0 C 30,5 0 C 26,9 0 C 7 T7 26,5 0 C 30,2 0 C 26,9 0 C 8 T8 23,5 0 C 26,3 0 C 24 0 C Dari tabel 4.1 diatas dapat dijelaskan bahwa suhu yang diperoleh dari pengukuran terdapat perbedaan yang sangat signifikan yaitu suhu pada pagi hari relatif rendah sedangkan pada siang hari suhu mengalami kenaikan dikarenakan udara sekitar tinggi hal ini menyebabkan water chiller bekerja keras, namun pada sore hari suhu menjadi turun kembali dan water chiller bekerja normal. Setelah diperoleh data suhu air maka selanjutnya adalah pengambilan suhu udara sekitar dengan alat ukur Enviroment meter dengan urutan dan hasilnya sebagai berikut :

4 53 Gambar 4.28Titik pengambilan suhu udara di 8 titik dengan Enviroment meter. Tabel 4.2 Data suhu udara sekitar di 8 titik dengan menggunakan Enviroment meter. NO DATA SUHU PAGI SIANG SORE 1 T1 udara 32,2 0 C 32,5 0 C 32,2 0 C 2 T2 udara 32,5 0 C 32,8 0 C 32,5 0 C 3 T3 udara 33,1 0 C 32,8 0 C 32,8 0 C 4 T4 udara 33,1 0 C 32,8 0 C 32,4 0 C 5 T5 udara 35,4 0 C 35,4 0 C 35,4 0 C 6 T6 udara 35,4 0 C 35,4 0 C 35,4 0 C 7 T7 udara 33 0 C 33,1 0 C 33 0 C 8 T8 udara 32,5 0 C 32,8 0 C 32,4 0 C

5 54 Dari tabel 4.2 diatas dapat dijelaskan bahwa suhu udara mengalami kenaikan pada siang hari sehingga waktu siang hari proses perpindahan panas konveksin dari udara ke pipa sangat tinggi, dan menyebabkan kenaikan suhu air dingin dari water chiller. 4.2 Mencari Suhu Air di dalam Pipa (TA1). Gambar 4.29 Pipa instalasi yang digunakan. Gambar 4.34 Pengambilan suhu di T1 dengan infrared themometer

6 55 Dari data diketahui yang diperoleh dari sebuah perusahaan produsen plastik injection, diperoleh data ukuran pipa dan suhu udara sebagai berikut : Diameter dalam pipa (Di) = 0,0779 m. Diameter luar pipa (D 0 ) = 0,0888 m. Suhu udara sekitar( Tu1) = 32,2 0 C. = (32, ) = 305,2 0 K Suhu sebenarnya di pipa T1L = 24,5 0 C. =(24, ) =297,5 0 K L.in ( panjang pipa ) = 8 m. L. out (panjang pipa) = 5 m. Setelah semua data terkumpul maka langkah perhitunganya adalah sebagai berikut : 1. Menentukan besarnya nilai laju perpipindahan energi panas konveksi (Q u ) dari udara (Tu1) ke permukaan pipa (T1L) perhitungan ini bertujuan untuk mengetahui berapa besar laju perpindahan energi panas dari udara sekitar ke pipa instalasi yang menyebabkan naiknya temperatur air dingin di dalam pipa silindrik maka dihitung menggunakan persamaan sebagai berikut : Q u = h.ap (Tu1 T1L). (4-1) Dimana, h. : Koefisien perpindahan panas konveksi udara. (W/mK) Ap : Luas bidang perpindahan panas konveksi. (m 2 )

7 56 Tu1 : Suhu udara sekitar.( 0 K) T1L : Suhu pada permukaan pipa. ( 0 K) Perhitungan : Dengan demikian untuk menghitung nilai dari besarnya laju perpipindahan energi panas konveksi (Q u ) dengan persamaan (1-3), maka terlebih dahulu di hitung nilai koefisien perpindahan panas konveksi udara (h) (W/mK) dengan persamaan sebagai berikut Sebelumnya ditentukan nilai perhitungan mencari suhu air didalam pipa silindrik terlebih dahulu mencari nilai koefisien perpindahan panas konveksi (h) dengan langkah-langkah sebagai berikut : a) Menentukan nilai dari angka Rayleigh (Grd Pr) dengan persamaan sebgai berikut : Grd Pr = g.β. ( Tա T ) d 2 v 2 x Pr (4-2) Dimana, g. : gravitasi. (9,8) Tա : Suhu di permukaan pipa. (24,5 0 C) T : Suhu udara sekitar.( 32,2 0 C ) Tf = Tա + T / 2 = 24,5 0 C + 32,2 0 C / 2 = 28,35 0 C = (28, ) = 301,35 0 K

8 57 β. = Bilangan konstanta yang nilainya ( β.= 1 Tf = 1 302,2 = 3,310 x 10-3 k 1 ) = 0,00331 k 1 Pr : Bilangan prond (5,85) D : diameter pipa. V : Percepatan.( Pada tabel tekanan udara pada tekanan atmosfir dari NaH.Bur.stand ( U.S ) diperoleh nilai v = 15,69 x 10 6 m 2 /s.) Maka perhitunganya sebagai berikut : Grd Pr = g.β. ( Tա T ) d 2 v 2 x Pr (4-2) Grd Pr = ,310.(10 3 ).(K 1 ) (32,2 24,5 ).(0, ).(5,85) 15,69 x10 6 Grd Pr = 0, ,7.(0, ,85) 0, Grd Pr = 0, , (5,85) 0, Grd Pr = 0, , = 65,18. Maka nilai Grd Pr adalah 65,18. b) Setelah nilai dari bilangan Rayleigh (Grd Pr) diperoleh selanjutnya adalah menghitung nilai konveksi bebas perpindahan kalor silindrik (Nud) dengan persamaan sebagai berikut :

9 58 Tabel 4.3 konstanta Persamaan J.P Holman E.Jasjfti untuk permukaan isotermal Geometri Gr f C m Rujukan (s) Bidang dan silinder vertikal Gunakan gb 7.7 Gunakan gb ,59 ¼ ,021 ¼ ,10 1/ ,4 0 4 Silinder horizontal Gunakan gb 7-8 Gunakan gb ,53 ¼ ,13 1/ ,675 0, ,02 0, ,850 0, ,480 ¼ ,125 ¼ 76 Permukaan atas plat panas 2 x x ,54 ¼ 44,52 Atau permukaan bawah Plat dingin Permukaan atas plat panas 8 x ,15 ¼ 44,52 Atau permukaan bawah Plat dingin Permukaan atas plat panas ,27 ¼ 44, 37, 75 Atau permukaan bawah Plat dingin Silinder vertikal ,775 0,21 77 Tinggi = diameter Panjang karakteristik = diameter Benda padat tak teratur, panjang ,52 ¼ 78 Karakteristik = jarak yang ditempuh Partikel fluida dalam lapisan batas

10 59 Dari tabel konstanta diatas diperoleh nilai C = 0,675 dan M = 0,058 sehingga : Nud = (C). (Grd Pr) 1/4 Nud = (0,675). (Grd Pr) 1/4 Dimana, Grd Pr : Nilai bilangan Rayleigh (Grd Pr) nilainya (65,18.) Perhitungan, Nud = (0,675). (Grd Pr) 1/4 = (0,675). (52,50) ¼ Nud = (0,675). ( 2,6917) = 1,917 c) Setelah nilai konveksi bebas perpindahan kalor silindrik (Nud) diperoleh dari perhitungan, maka nilai (h) Koefisien perpindahan panas konveksi udara. (W/mK) dapat di hitung dengan persamaan sebagai berikut : h. udara = knud d (4-3) dimana, h. udara : konduktifitsas termal pipa galvanis dengan nilai 15,8 w /m.k. Nud : konveksi bebas perpindahan kalor silindrik 1,917 d. : diameter luar pipa. 0,0888 Perhitungan: h. udara = knud d

11 60 15,8 w/m.0c (1,917) h. udara = 0,088 h. udara.= 30,2886 0,088 h. udara.= 344,188 w/m. 0 C. Maka di peroleh nilai (h udara ) sebesar 344,188 w/m. 0 C d) Setelah diperoleh nilai h maka selanjutnya adalah mencari nilai laju perpindahan panas konveksi (Qu) dari Tu1 sampai ke T1 dengan persamaan sebagai berikut : Qu = h x Ap ( Tu1 T1L ). (4-1) Dimana, Qu : Laju perpindahan panas konveksi. h. udara : Koefisien perpindahan panas (344,188 w/m. 0 C) Ap : Luas permukaan perpindahan konveksi Tu1 : Suhu udara sekitar.( 0 K) T1L : Suhu pada permukaan pipa. ( 0 K) Perhitungannya adalah sebagai berikut: Qu = h x Ap ( Tu1 T1L ). Qu = (344,188 w/m 0. C). ( 2.π.r.L). (32,2 0 C 24,5 0 C ) Qu = (344,188 w/m 0. C) (2. 3,14. 0,0444 x 8 ). (7,7 0 C) Qu = (344,188 w/m 0. C). (2,2306). ( 7,7) Qu = 5911,642 J/s.

12 61 2. Setelah nilai dari laju perpindahan panas konveksi (Qu) diperoleh maka selanjutnya adalah nilai dari laju perpindahan panas konveksi (Qu) digunakan untuk mencari suhu permukaan pipa pada diameter dalam (T1D). Maka nilai T1D adalah : Gambar 4.31 Mencari suhu di T1D(suhu diameter dalam pipa). Maka temperatur pada permukaan dalam pipa silindrik (T1D) dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut : T1L T1D = ( B x Qu) (4-4) Dimana, B = Ln ( d 0 / d i ) / 2.π.k.L B = Ln ( 0,0888/0,0779 ) / 2 x 3,14 x 15,8 x 8 B = 0,1309 / 793,9792 B = 1,6490 x 10-4 T1L T1D : suhu di permukaan pipa. : Suhu di diamter dalam pipa Perhitungannya sebagai berikut : Maka nilai T1D adalah T1L T1D = ( B x Qu)

13 62 T1L T1D = 24,5 0 C - T1D = 1,6490 x 10-4 x 5911,642 J/s. T1L T1D = 24,5 0 C - T1D = 0, ,5 0 C - ( 0,9748) = T1D T1D = 23,52 0 C Maka diperoleh suhu di T1D ( suhu di diameter dalam pipa ) sebesar 23,52 0 C. 3. Setelah diperoleh nilai T1D (suhu di diameter dalam pipa) maka nilai dari TA1 (suhu air sebenarnya) dengan metode laju perpindahan energi panas konduski(qair) dapat dicari dengan rumus perhitungan sebagai berikut : Qair = h x Ap ( T1D TA1 ). (4-5) Dimana, h. air : koefisien perpindahan panas konduksi aliran air dalam pipa Ap : luas pipa yang digunakan. Qair : kalor jenis air TID : Suhu udara pada diameter dalam pipa. TA1 : Suhu air dalam pipa yang sebenarnya. Maka langkah langkah perhitunganya adalah sebagai berikut : a) Untuk mencari nilai laju perpindahan energi panas konduski(qair), dalam perhitungan ini terlebih dahulu adalah mencari nilai koefisien perpindahan panas konduksi (h air ) harus di cari terlebih dahulu dengan mencari nilai (h air ) koefisien perpindahan panas di dalam air, dengan bilangan nusselt

14 63 terlebih dahulu dihitung dan mencari data dari tabel Tabel 1.8 Sifat-sifat air (zat cair jenuh) J.P Holman E.Jasjfti judul buku :Perpindahan kalor, karena suhu air sebenarnya didalam pipa (TA1) dianggap sekitar 21,11 0 C maka diperoleh : ρ : Massa jenis air yang nilainya ( 997,4 kg/m 3 ) Pr : Bilangan pround sebesar 6,78 Tabel 4.4 Sifat-sifat air (zat cair jenuh) J.P Holman E.Jasjfti judul buku :Perpindahan Kalor

15 64 b) Untuk mencari nilai bilangan nusselt dapat dihitung dengan mencari bilangan reynold dengan persamaan sebagai berikut : Re = ρ x V x d1 / μ, maka Re = 4 Mair / μ. π. (4-6) Dimana, ρ : Massa jenis air yang nilainya ( 997,4 kg/m 3 ) V : kecepatan aliran. μ. : Viskositas dinamik yang nilainya ( 9,8 x 10-4 kg/m.s ) Pr : Bilangan pround sebesar 6,78 π. : 3,14 Mair : Q/debit air : 70 galon/menit = 0, m 3 /sec. Mair = (Q) debit air x ρ.air Mair = 70 x 0, x 0,02832 Mair = 0, m 3 /sec Perhitungan, Re = 4 Mair / μ. π Re = 4 x 0, m 3 /sec / 9,8 x 10-4 kg/m.s x 3,14 Re = 0, / 0, Re = 5,95 Maka dari perhitungan diperoleh Re ( Reynold number ) sebesar : 5,95

16 65 c) Setelah nilai Re ( Reynold number ) diketahui maka selanjutnya adalah menghitung besarnya bilangan nusselt dengan persamaan sebagai berikut : Nu = 0,023 x (Re) 0,8 x (Pr) 0,4 (4-7) Dimana, Re : bilangan reynold yang didapat dari perhitungan Pr : Bilangan pround 6,78. Perhitungannya sebagai berikut : Nu = 0,023 x (Re) 0,8 x (Pr) 0,4 Nu = 0,023 x (Re) 0,8 x (Pr) 0,4 Nu = 0,023 x (5,95) 0,8 x (6,78) 0,4 Nu = 0,023 x 4,164 x 2,150 Nu = 0,205 Maka nilai bilangan nusselt (Nu) adalah 0,205. d) Setelah diperoleh bilangan nusselt dari perhitungan sebelumnya maka nilai h air dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut : Nu = h x d1/ λ maka h = Nu x λ / d1 (4-7) Dimana Nu : Bilangan nusselt h. : koefisien perpindahan panas konduksi pada air. λ. : konduktifitas termal air yang nilainya 0,604 W/m. 0 C d1 : Diameter dalam pipa yang nilainya 0,0779 m.

17 66 Perhitunganya sebagai berikut : h = Nu x λ / d1 h = 0,205 x 0,604 W/m. 0 C / 0,0779 m. h = 0,12382 / 0,0779 h = 1,58 W/m e) Setelah diperoleh nilai koefisien perpindahan panas konduksi di dalam air (h air ) diperoleh maka selanjutnya adalah mencari nilai Qair dengan persamaan yaitu: Q air = h x Ap ( Tu1 T1L ). (4-1) Dimana, h. air : koefisien perpindahan panas konduksi aliran air dalam pipa ( W/m) Ap : luas pipa yang digunakan.(m 2 ) Qair : kalor jenis air TID : Suhu udara pada diameter dalam pipa.( 0 C) TA1 : Suhu air dalam pipa yang sebenarnya.( 0 C) Perhitungannya sebagai berikut : Q air = h x Ap ( Tu1 T1L ). Q air = (1,58 w/m. 0 C). ( 2.π.r.L). (32,5 0 C - 24,5 0 C) Q air = (1,58 w/m. 0 C). (2 x 3,14 x 0,0389 x 8 ).( 7,7 0 C)

18 67 Q air = (1,58 w/m 0. C). (15,067) Q air = 23,805 J/s. 4) Setelah nilai dari kalor jenis air (Q air ) diperoleh maka digunakan untuk mencari suhu air sebenarnya di dalam pipa (TA1). Maka nilai suhu air sebenarnya (TA1) adalah : Gambar1.32 Mencari suhu di TA1 (suhu air dalam pipa). Gambar 4.33 Pengambilan suhu di T1 dengan infrared themometer

19 68 Maka nilai suhu air sebenarnya (TA1) dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut: TD1 - TA1 = ( B x Q air ) (4-4) Dimana, TD1 : Suhu permukaan pipa( 0 C) TA1 : Suhu air di dalam sebenarnya( 0 C) Q air : kalor jenis air(j/s) B = Ln ( d 0 / d i ) / 2.π.k.L B = Ln ( 0,0888/0,0779 ) / 2 x 3,14 x 15,8 x 8 B = 0,1309 / 793,9792 B = 1,6490 x 10-4 Maka perhitungan nilai suhu air sebenarnya di dalam pipa dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut : TD1 - TA1 = ( B x Qu) (4-4) TD1 - TA1 = 23,52 0 C - TA1 = 1,6490 x 10-4 x 23,805 J/s TD1 - TA1 = 23,52 0 C - TA1 = 0,00392 TD1 - TA1 23,52 0 C 0,00315 = TA1 TA1 = 23,49 0 C Maka suhu di TA1 ( suhu air sebenarnya di pipa in / T1) sebesar 23,49 0 C.

20 Mencari Suhu Air di dalam Pipa (TA2). Setelah suhu air didalam pipa (TA1) diperoleh maka selanjutnya adalah mencari nilai dari suhu air didalam pipa (TA2) dengan langkah pertamanya adalah mencari konduktifitas termal dari udara ke pipa out TA2 ( suhu air sebenarnya di pipa out / T2) atau mencari total kehilangan temperatur air dingin didalam pipa silindrik maka dapat dihitung menggunakan rumus : Gambar 4.34Pipa instalasi yang digunakan. Dari data diketahui yang diperoleh di sebuah perusahaan produsen plastik injection, pada pipa ke dua atau pada titik (T2) diperoleh data ukuran pipa dan suhu udara sebagai berikut : Diameter dalam pipa (Di) = 0,0779 m. Diameter luar pipa (D 0 ) = 0,0888 m. Suhu udara sekitar( Tu1) = 32,5 0 C. = (32, ) = 305,5 0 K Suhu sebenarnya di pipa T1L = 20,5 0 C.

21 70 =(20, ) =293,5 0 K L.in ( panjang pipa ) = 8 m. L. out (panjang pipa) = 5 m.. Langkah-langkah untuk menghitung temperatur air didalam pipa T2 adalah sebagai berikut : 1. Menentukan besarnya nilai laju perpipindahan energi panas konveksi (Q w ) dari udara (Tu2) ke permukaan pipa (T2L) dihitung menggunakan persamaan sebagai berikut : Q w = h.ap (Tu2 T2L). (4-1) Dimana, h. : Koefisien perpindahan panas konveksi udara. (W/mK) Ap : Luas bidang perpindahan panas konveksi. (m 2 ) Tu2 : Suhu udara sekitar.( 0 K) T2L : Suhu pada permukaan pipa. ( 0 K) Perhitungan : Dengan demikian untuk menghitung nilai dari besarnya laju perpipindahan energi panas konveksi (Q w ) dengan persamaan (1-3), maka terlebih dahulu di hitung nilai koefisien perpindahan panas konveksi udara (h) (W/mK) dan menentukan nilai bilangan pround, k dari tabel dibawah ini

22 71 Tabel 4.5 Sifat-sifat air (zat cair jenuh), pada buku J.P Holman&E.Jasjfti judul buku: Perpindahan Kalor. Dari tabel diatas karena suhu air di dalam aliran pipa T2 dianggap 18 0 C diperoleh nilai dari bilangan pround (Pr) sebesar 7,88 dan nilai massa jenis air (ρ) sebesar 998,6. a) Menentukan nilai dari angka Rayleigh (Grd Pr) dengan persamaan sebgai berikut : Grd Pr = g.β. ( Tա T ) d 2 v 2 x Pr (4-2) Dimana,

23 72 g. : gravitasi. (9,8) Tա : Suhu di permukaan pipa. (20,5 0 C) T : Suhu udara sekitar.( 32,5 0 C ) Tf = Tա + T / 2 = 20,5 0 C + 32,5 0 C / 2 = 26,5 0 C = (26, ) = 299,5 0 K β. = 1 Tf = 1 299,5 = 3,33 x 10-3 k 1 = 0,00333 k 1 Pr : Bilangan prond (7,88) D : diameter pipa. V : Percepatan.( Pada tabel tekanan udara pada tekanan atmosfir dari NaH.Bur.stand ( U.S ) diperoleh nilai v = 15,69 x 10 6 m 2 /s.) Maka perhitunganya sebagai berikut : Grd Pr = g.β. ( Tա T ) d 2 v 2 x Pr Grd Pr = ,310.(10 3 ).(K 1 ) (32,5 20,5 ).(0, ).(7,88) 15,69 x10 6 Grd Pr = 0, (0, ,88) 0, Grd Pr = 0, , (7,88) 0,

24 73 Grd Pr = 0, , = 136,87 Maka nilai Grd Pr adalah 136,87 b) Setelah nilai dari bilangan Rayleigh (Grd Pr) diperoleh selanjutnya adalah menghitung nilai konveksi bebas perpindahan kalor silindrik (Nud) dengan persamaan sebagai berikut :

25 74 Dari tabel 4.6 konstanta Persamaan hal 304, untuk permukaan isotermal. Geometri Gr f C m Rujukan (s) Bidang dan silinder vertikal Gunakan gb 7.7 Gunakan gb ,59 ¼ ,021 ¼ ,10 1/ ,4 0 4 Silinder horizontal Gunakan gb 7-8 Gunakan gb ,53 ¼ ,13 1/ ,675 0, ,02 0, ,850 0, ,480 ¼ ,125 ¼ 76 Permukaan atas plat panas 2 x x ,54 ¼ 44,52 Atau permukaan bawah Plat dingin Permukaan atas plat panas 8 x ,15 ¼ 44,52 Atau permukaan bawah Plat dingin Permukaan atas plat panas ,27 ¼ 44, 37, 75 Atau permukaan bawah Plat dingin Silinder vertikal ,775 0,21 77 Tinggi = diameter Panjang karakteristik = diameter Benda padat tak teratur, panjang ,52 ¼ 78 Karakteristik = jarak yang ditempuh Partikel fluida dalam lapisan batas

26 75 Dari tabel diatas diperoleh nilai C = 0,675 dan M = 0,058 sehingga : Nud = (C). (Grd Pr) 1/4 Nud = (0,675). (Grd Pr) 1/4 (4-3) Dimana, Grd Pr : Nilai bilangan Rayleigh (Grd Pr) nilainya (101,59.) Perhitungannya sebagai berikut : Nud = 0,675 x (Grd Pr) 1/4 Nud = 0,675 (136,87) ¼ Nud = 0,675 ( 3,4204) Nud = 2,308 c) Setelah nilai konveksi bebas perpindahan kalor silindrik (Nud) diperoleh dari perhitungan, maka nilai (h) Koefisien perpindahan panas konveksi udara. (W/mK) dapat di hitung dengan persamaan sebagai berikut : h. udara = knud d (4-3) dimana, k : konduktifitsas termal pipa galvanis dengan nilai 15,8 w /m.k. Nud : konveksi bebas perpindahan kalor silindrik 2,142 d. : diameter luar pipa. 0,0888 Perhitungan:

27 76 h. udara = knud d 15,8 w/m.0c ( 2,308) h. udara = 0,088 m h. udara.= 36,466 0,088 m h. udara.= 414,390 w/m. 0 C Maka di peroleh nilai (h udara ) sebesar 414,390 w/m. 0 C d) Setelah diperoleh nilai koefisien perpindahan energi panas konveksi (h udara ), maka selanjutnya adalah mencari nilai laju perpindahan panas konveksi (Qu) dari Tu2 sampai ke T2L dengan persamaan sebagai berikut : Qu = h x Ap ( Tu2 T2L ). (4-1) Dimana, Qu : Laju perpindahan panas konveksi. (J/s) h. udara : Koefisien perpindahan panas (414,390 w/m. 0 C) Ap : Luas permukaan perpindahan konveksi (m 2 ) Tu2 : Suhu udara sekitar.( 0 K) T2L : Suhu pada permukaan pipa. ( 0 K) Perhitungannya adalaha sebagai berikut: Qu = h x Ap ( Tu2 T2L ). Qu = 414,390 w/m. 0 C x ( 2.π.r.L) x (32,5 0 C - 20,5 0 C) Qu = 414,390 w/m. 0 C x (2 x 3,14 x 0,0444 x 8 ) x 12 0 C

28 77 Qu = 414,390 w/m 0. C x 2,2306 x 12 Qu = 11092,06 J/s. 2. Setelah nilai dari laju perpindahan panas konveksi (Qu) diperoleh maka selanjutnya adalah nilai dari laju perpindahan panas konveksi (Qu) digunakan untuk mencari suhu pipa pada diameter dalam ( T1D). Gambar 4.35 Perhitungan suhu di T2D ( suhu di pipa ) Dengan persamaan sebagai berikut : T1L T1D = ( B x Qu) (4-4) Dimana, Qu B : laju perpindahan energi panas konveksi. = Ln ( d 0 / d i ) / 2.π.k.L B = Ln ( 0,0888/0,0779 ) / 2 x 3,14 x 15,8 x 8 B = 0,1309 / 793,9792 B = 1,6490 x 10-4 T2L : suhu di permukaan pipa. (20,5 0 C)

29 78 T2D : Suhu di diamter dalam pipa Perhitungannya sebagai berikut : Maka nilai T2d adalah T2L T2D = ( B x Qu) T2L T2D = 20,5 0 C T2D = 1,6490 x 10-4 x 11092,06 J/s. T2L T2D = 20,5 0 C T2D = 1,829 20,5 0 C - 1,829 = T2D T2D = 18,8 0 C Maka diperoleh suhu di T2D ( suhu di diameter dalam pipa in/titik T2 ) sebesar 18,8 0 C. 3. Setelah diperoleh nilai T2D (suhu di diameter dalam pipa) maka nilai dari TA2 (suhu air sebenarnya) dengan metode laju perpindahan energi panas konduski(qair) dapat dicari dengan rumus perhitungan sebagai berikut : Qair = h x Ap ( T2D TA2 ). (4-1) Dimana, h. air : koefisien perpindahan panas konduksi aliran air dalam pipa Ap : luas pipa yang digunakan. Qair : kalor jenis air T2D : Suhu udara pada diameter dalam pipa. TA2 : Suhu air dalam pipa yang sebenarnya. a) Untuk mencari nilai laju perpindahan energi panas konduski(qair), dalam perhitungan ini terlebih dahulu adalah mencari nilai koefisien perpindahan

30 79 panas konduksi (h air ) harus di cari terlebih dahulu dengan mencari nilai (h air ) koefisien perpindahan panas di dalam air, dengan bilangan nusselt. Untuk mencari nilai bilangan nusselt dapat dihitung dengan mencari bilangan reynold dengan persamaan sebagai berikut : Re = ρ x V x d1 / μ, maka Re = 4 Mair / μ. π. (4-6) Dimana, ρ : Massa jenis air yang nilainya ( 997,4 kg/m 3 ) V : kecepatan aliran. μ. : Viskositas dinamik yang nilainya ( 9,8 x 10-4 kg/m.s ) Pr : Bilangan pround sebesar 6,78 π. : 3,14 Mair : Q/debit air : 70 galon/menit = 0, m 3 /sec. Mair = (Q) debit air x ρ.air Mair = 70 x 0, x 0,02832 Mair = 0, m 3 /sec Perhitungan Re ( Reynold number ), Re = 4 Mair / μ. π. Re = 4 x 0, m 3 /sec / 9,8 x 10-4 kg/m.s x 3,14. Re = 0, / 0,

31 80 Re = 5,95. Maka dari perhitungan diperoleh Re ( Reynold number ) sebesar : 5,95 c) Setelah nilai Re ( Reynold number ) diketahui maka selanjutnya adalah menghitung besarnya bilangan nusselt dengan persamaan sebagai berikut : Nu = 0,023 x (Re) 0,8 x (Pr) 0,4 (4-6) Dimana, Re : bilangan reynold yang didapat dari perhitungan Pr : Bilangan pround 6,78 Nu : bilangan nusselt Perhitungannya sebgai berikut : Nu = 0,023 x (Re) 0,8 x (Pr) 0,4 Nu = 0,023 x (Re) 0,8 x (Pr) 0,4 Nu = 0,023 x (5,95) 0,8 x (6,78) 0,4 Nu = 0,023 x 4,164 x 2,150 Nu = 0,205 Maka nilai bilangan nusselt (Nu) adalah 0,205. d) Setelah diperoleh bilangan nusselt dari perhitungan sebelumnya maka nilai h air dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut : Nu = h x d1/ λ maka h = Nu x λ / d1 (4-7) Dimana,

32 81 Nu : Bilangan nusselt h. : koefisien perpindahan panas konduksi pada air. λ. : konduktifitas termal air yang nilainya 0,604 W/m. 0 C d1 : Diameter dalam pipa yang nilainya 0,0779 m. Perhitunganya sebagai berikut : h = Nu x λ / d1 h = 0,205 x 0,604 W/m. 0 C / 0,0779 m. h = 0,12382 / 0,0779 h = 1,58 W/m e) Setelah diperoleh nilai koefisien perpindahan panas konduksi didalam air (h air ) diperoleh maka selanjutnya adalah mencari nilai Qair dengan persamaan yaitu: Q air = h x Ap ( Tu1 T1L ). (4-1) Dimana, h. air : koefisien perpindahan panas konduksi aliran air dalam pipa ( W/m) Ap : luas pipa yang digunakan.(m 2 ) Qair : kalor jenis air TID : Suhu udara pada diameter dalam pipa.( 0 C) TA1 : Suhu air dalam pipa yang sebenarnya.( 0 C)

33 82 Perhitungannya sebagai berikut : Q air = h x Ap ( Tu2 T2L ). Q air = 1,58 w/m 0. C x ( 2.π.r.L) x (32,5 0 C - 20,5 0 C) Q air = 1,58 w/m 0. C x (2 x 3,14 x 0,0389 x 8 ) x 12 0 C Q air = 1,58 w/m 0. C x 23,452 Q air = 37,054 J/s. 4) Setelah nilai dari kalor jenis air (Q air ) diperoleh maka digunakan untuk mencari suhu air sebenarnya di dalam pipa (TA2). Gambar 4.36 Perhitungan suhu di TA2 ( suhu air di dalam pipa ). Gambar 4.37 Titik pipa T2 yang di cari suhu airnya.

34 83 Maka nilai suhu air sebenarnya (TA2) dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut: TD2 - TA2 = ( B x Q air ) (4-8) Dimana, TD1 : Suhu permukaan pipa( 0 C) TA1 : Suhu air di dalam sebenarnya( 0 C) Q air : kalor jenis air(j/s) B = Ln ( d 0 / d i ) / 2.π.k.L B = Ln ( 0,0888/0,0779 ) / 2 x 3,14 x 15,8 x 8 B = 0,1309 / 793,9792 B = 1,6490 x 10 Maka perhitungan nilai suhu air sebenarnya di dalam pipa dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut : TD2 - TA2 = ( B x Qu) (4-8) TD2 - TA2 = 18,8 0 C TA2 = 1,6490 x 10-4 x 37,054 J/s TD2 - TA2 = 18,8 0 C TA2 = 0,00611 TD2 - TA2 18,8 0 C 0,00611 = TA2 TA2 = 18,79 0 C. Maka nilai suhu di TA2 (suhu air didalam pipa sebenarnya/t2) adalah 18,79 0 C.

35 Perhitungan Kapasitas Water Chiller. Perhitungan kebutuhan daya water chiller Setelah nilai suhu yang sebenarnya diperoleh dari perhitungan sebelumnya dan debit air pada pompa juga sudah diketahui maka langkah selanjutnya adalah menghitung jumlah kebutuhan daya water chiller.. Maka kebutuhan water chiller dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut: Q total = M air x Cp air x ( T 1 - T 2 ). (4-9) Dimana : M air : Massa air (kg/s) Cp air : Panas jenis air. Dengan nilai Cp air = 4178 J/kg. T 1 : Suhu air di dalam pipa pada titik T 1. T 2 : Suhu air di dalam pipa pada titik T 2. a) Menentukan konversi debit aire dengan persamaan sebagai berikut : (Q)debit air = 70 galon/menit. 1 galon/menit = 0, ft 3 /sec. 1 ft 3 /sec = 0,02832 m 3 /sec. Sehingga, 70 galon/menit = (70).( 0, ft 3 /sec.)( 0,02832 m 3 /sec) Debit air (Q), 70 galon/menit = 0, m 3 /sec.

36 85 b) kemudian nilai M air dapat dihitung dengan persamaan sebagi berikut : M air = Q. ρ.air Dimana, Q : debit air ρ.air. : massa jenis air yang nilainya (998 kg/m 3 ) Perhitungan, M air = Q. ρ.air. = (0, m 3 /sec.). (998 kg/m 3 ) = 4,5099 kg/s. Cpair = 4178 J/kg. c) Menentukan suhu T 1 dan T 2, kemudian mengkonversikan kedalam satuan kelvin, T 1 = 23,49 0 C ( ,49 = 296,49 0 K ). T 2 = 18,79 0 C ( ,79 = 291,79 0 K ). Maka perhitunganya adalah sebagai berikut beban chiller : Q total = M air x Cp air x ( T 1 - T 2 ). Q total = 4,5099 kg/s x 4178 J/kg x (296,49 0 K 291,79 0 K). Q total = 4,5099 kg/s x 4178 J/kg x 4,7 0 V. Q total = 88,559,10 J/s x 0,001 = 88,559 KW. Q total = 88,559 KW x 1, = 118,76 HP.

37 86 Dari hasil perhitungan diperoleh nilai sebesar 118,76 HP. Dengan diperoleh nilai sebesar 136,4 HP maka dengan asumsi bahwa debit air yang ada saat ini sudah kurang kinerjanya, hal ini dikarenakan umur dari pompa ebara sendiri sudah terlalu lama dan kemungkinan besar debit air yang dipompakan ke water chiller dan ke cooler mesin injection yang melalui instalasi-instalasi pipa sudah berkurang, hal ini menyebabkan tingkat pendinginan air atau proses refrigran menjadi terganggu dan tidak maksimal hasil output yang di inginkan maka dari itu diperlukan observasi guna menentukan kondisi dari pompa ebara berdasarkan nameplate dari pompa itu sendiri. PT. Ultra Prima Plast menggunakan tipe pompa ebara 80x65 AKA55,5 dengan debit air minimal 70 galon/menit dan kapasitas maksimal 120 galon/menit dengan total head sebesar 25 meter. Maka dari itu saya mengansumsikan kondisi kapasitas pompa ebara yang ada saat ini adalah kurang dari 100% a) Dengan asumsi kondisi sebesar 95 % dari kondisi normal maka : Prosentase penurunan Qtotal = 118,76 HP x 95/100 Qtotal = 112,822. Maka kapasitas water chiller yang diperlukan untuk memenuhi 39 mesin injection sebesar 112,822 HP. b) Dengan asumsi kondisi sebesar 90 % dari kondisi normal maka : Qtotal = 118,76 HP x 90/100 Qtotal = 106,884 HP. Maka kapasitas water chiller yang diperlukan untuk memenuhi 39 mesin injection sebesar 106,884 HP.

38 87 c) Dengan asumsi kondisi sebesar 85 % dari kondisi normal maka : Qtotal = 118,76 HP x 85/100 Qtotal = 100,946 HP. Maka kapasitas water chiller yang diperlukan untuk memenuhi 39 mesin injection sebesar 100,946 HP. d) Dengan asumsi kondisi sebesar 80 % dari kondisi normal maka : Qtotal = 118,76 HP x 80/100. Qtotal = 95,00 HP Maka kapasitas water chiller yang diperlukan untuk memenuhi 39 mesin injection sebesar 95,008 HP. 4.5 Mencari Nilai COP COP ( Coefficient of Performance) adalah perbandingan antara kapasitas pendingin yang dihasilkan ( Satuan HP) terhadap ekivalensi termal kompresor yang digunakan (Satuan HP) nilai COP digunakan untuk mengevaluasi perbandingan efisiensi energi yang digunakan di salah satu perusahaan, kapasitas water chiller sebelumnya adalah 60 HP dari hasil perhitungan diperoleh nilai Qtotal sebesar 118,76 HP dan dengan asumsi bahwa kondisi debit air sudah tidak 100% hal ini dikarenakan kondisi pompa ebara sudah lama digunkan dan tidak bisa diukur debitnya karena tidak adanya alat untuk mengukur debit air tersebut. Maka nilai dari COP dapat diketahui dari perhitungan dibawah ini. Dari tabel diabawah ini diperoleh data sebagai berikut,

39 88 Tabel.4.8 Hasil perhitungan data. Suhu TA1 TA2 Qtotal Asumsi debit air pompa ebara dari kondisi Selumnya dalam persen (%) 1 23,49 0 C. 18,79 0 C. 118,76HP 95% 90% 85% 80% 112, , HP HP HP HP Nilai COP dihitung dengan persamaan COP = Qtotal / Q water chiller yang terpasang Perhitungan : 1) COP = Qtotal / Q water chiller yang terpasang = 118,76HP / 60 HP = 1,9 2) COP = Qtotal / Q water chiller yang terpasang = 112,822 HP / 60 HP = 1,88 3) COP = Qtotal / Q water chiller yang terpasang = HP / 60 HP = 1,78 4) COP = Qtotal / Q water chiller yang terpasang = 100,95 HP / 60 HP = 1,68 5) COP = Qtotal / Q water chiller yang terpasang

40 89 = 95 HP / 60 HP = 1,58 Berikut adalah tabel hasil perhitungan perbandingan COP dari kapasitas water chiller yang sudah terpasang adalah 60 HP di banding dengan hasil perhitungan. Tabel 4.8 Perhitungan perbandingan COP water chiller. NO Water Chiller Kapasitas Total % Kondisi Terpasang Water chiller Pompa Qtotal COP 1 60 HP 118,76 HP 100 % 118,76 HP 1, HP 95 % 112,822 HP 1, HP 90 % HP 1, HP 85 % 100,95 HP 1, HP 80 % 95 HP 1,58 Setelah diperoleh nilai perbandingan maka data dimasukan ke dalam grafik untuk melihat kondisi water chiller yang sudah terpasang dengan hasil perhitungan. 2 1,8 1,6 1,4 1,2 1 0,8 0,6 0,4 0, ,76 HP 112,822 HP HP 100,95 HP 95 HP COP2 Qtotal Column1 Grafik 4.1 Perbandingan COP dengan konsidi presentase kapasitas pompa.

TUGAS AKHIR MENGHITUNG BEBAN KEBUTUHAN WATER CHILLER DI SEBUAH PERUSAHAAN PRODUSEN PLASTIK

TUGAS AKHIR MENGHITUNG BEBAN KEBUTUHAN WATER CHILLER DI SEBUAH PERUSAHAAN PRODUSEN PLASTIK TUGAS AKHIR MENGHITUNG BEBAN KEBUTUHAN WATER CHILLER DI SEBUAH PERUSAHAAN PRODUSEN PLASTIK Diajukan guna melengkapi sebagian syarat dalam mencapai gelar Strata Satu (S1) Disusun Oleh : Nama : Supodo Utomo

Lebih terperinci

BAB III METODE PENELITIAN

BAB III METODE PENELITIAN BAB III METODE PENELITIAN 3.1 Tujuan Dalam proses ini untuk menetukan hasil design oil cooler minyak mentah (Crude Oil) untuk jenis shell and tube. Untuk mendapatkan hasil design yang paling optimal untuk

Lebih terperinci

31 4. Menghitung perkiraan perpindahan panas, U f : a) Koefisien konveksi di dalam tube, hi b) Koefisien konveksi di sisi shell, ho c) Koefisien perpi

31 4. Menghitung perkiraan perpindahan panas, U f : a) Koefisien konveksi di dalam tube, hi b) Koefisien konveksi di sisi shell, ho c) Koefisien perpi BAB III METODE PENELITIAN 3.1 Tujuan Dalam proses ini untuk menetukan hasil design oil cooler minyak mentah (Crude Oil) untuk jenis shell and tube. Untuk mendapatkan hasil design yang paling optimal untuk

Lebih terperinci

BAB II LANDASAN TEORI

BAB II LANDASAN TEORI 7 BAB II LANDASAN TEORI 2.1 Pengertian Sistem Pendingin. Sistem pendinginan adalah suatu rangkaian untuk mengatasi terjadinya overheating pada mesin injection molding atau yang disebut panas yang berlebih

Lebih terperinci

IV. HASIL DAN PEMBAHASAN

IV. HASIL DAN PEMBAHASAN IV. HASIL DAN PEMBAHASAN Secara umum di pabrik untuk produk minuman cup diproduksi hanya dua jenis produk yaitu jelly drink dan koko drink. Untuk produk jelly drink memiliki beberapa rasa yaitu apel, jambu,

Lebih terperinci

DAFTAR ISI. KATA PENGANTAR... i. ABSTRAK... iv. DAFTAR ISI... vi. DAFTAR GAMBAR... xi. DAFTAR GRAFIK...xiii. DAFTAR TABEL... xv. NOMENCLATURE...

DAFTAR ISI. KATA PENGANTAR... i. ABSTRAK... iv. DAFTAR ISI... vi. DAFTAR GAMBAR... xi. DAFTAR GRAFIK...xiii. DAFTAR TABEL... xv. NOMENCLATURE... JUDUL LEMBAR PENGESAHAN KATA PENGANTAR... i ABSTRAK... iv... vi DAFTAR GAMBAR... xi DAFTAR GRAFIK...xiii DAFTAR TABEL... xv NOMENCLATURE... xvi BAB 1 PENDAHULUAN 1.1. Latar Belakang... 1 1.2. Perumusan

Lebih terperinci

Ditulis Guna Melengkapi Sebagian Syarat Untuk Mencapai Jenjang Sarjana Strata Satu (S1) Jakarta 2015

Ditulis Guna Melengkapi Sebagian Syarat Untuk Mencapai Jenjang Sarjana Strata Satu (S1) Jakarta 2015 UNIVERSITAS GUNADARMA FAKULTAS TEKNOLOGI INDUSTRI ANALISIS SISTEM PENURUNAN TEMPERATUR JUS BUAH DENGAN COIL HEAT EXCHANGER Nama Disusun Oleh : : Alrasyid Muhammad Harun Npm : 20411527 Jurusan : Teknik

Lebih terperinci

Panas berpindah dari objek yang bersuhu lebih tinggi ke objek lain yang bersuhu lebih rendah Driving force perbedaan suhu Laju perpindahan = Driving

Panas berpindah dari objek yang bersuhu lebih tinggi ke objek lain yang bersuhu lebih rendah Driving force perbedaan suhu Laju perpindahan = Driving PERPINDAHAN PANAS Panas berpindah dari objek yang bersuhu lebih tinggi ke objek lain yang bersuhu lebih rendah Driving force perbedaan suhu Laju perpindahan = Driving force/resistensi Proses bisa steady

Lebih terperinci

ANALISA PERPINDAHAN KALOR PADA KONDENSOR PT. KRAKATAU DAYA LISTRIK

ANALISA PERPINDAHAN KALOR PADA KONDENSOR PT. KRAKATAU DAYA LISTRIK ANALISA PERPINDAHAN KALOR PADA KONDENSOR PT. KRAKATAU DAYA LISTRIK Diajukan untuk memenuhi salah satu persyaratan menyelesaikan Program Strata Satu (S1) pada program Studi Teknik Mesin Oleh N a m a : CHOLID

Lebih terperinci

Perpindahan Panas Konveksi. Perpindahan panas konveksi bebas pada plat tegak, datar, dimiringkan,silinder dan bola

Perpindahan Panas Konveksi. Perpindahan panas konveksi bebas pada plat tegak, datar, dimiringkan,silinder dan bola Perpindahan Panas Konveksi Perpindahan panas konveksi bebas pada plat tegak, datar, dimiringkan,silinder dan bola Pengantar KONDUKSI PERPINDAHAN PANAS KONVEKSI RADIASI Perpindahan Panas Konveksi Konveksi

Lebih terperinci

BAB II LANDASAN TEORI

BAB II LANDASAN TEORI BAB II LANDASAN TEORI 2.1 Pengertian Umum Mesin pendingin atau kondensor adalah suatu alat yang digunakan untuk memindahkan panas dari dalam ruangan ke luar ruangan. Adapun sistem mesin pendingin yang

Lebih terperinci

BAB IV ANALISA DAN PERHITUNGAN

BAB IV ANALISA DAN PERHITUNGAN 56 BAB IV ANALISA DAN PERHITUNGAN 4.1 Analisa Varian Prinsip Solusi Pada Varian Pertama dari cover diikatkan dengan tabung pirolisis menggunakan 3 buah toggle clamp, sehingga mudah dan sederhana dalam

Lebih terperinci

BAB II DASAR TEORI 2.1 Pasteurisasi 2.2 Sistem Pasteurisasi HTST dan Pemanfaatan Panas Kondensor

BAB II DASAR TEORI 2.1 Pasteurisasi 2.2 Sistem Pasteurisasi HTST dan Pemanfaatan Panas Kondensor BAB II DASAR TEORI 2.1 Pasteurisasi Pasteurisasi ialah proses pemanasan bahan makanan, biasanya berbentuk cairan dengan temperatur dan waktu tertentu dan kemudian langsung didinginkan secepatnya. Proses

Lebih terperinci

BAB IV ANALISA DAN PERHITUNGAN

BAB IV ANALISA DAN PERHITUNGAN BAB IV ANALISA DAN PERHITUNGAN 4.1. Hot Water Heater Pemanasan bahan bakar dibagi menjadi dua cara, pemanasan yang di ambil dari Sistem pendinginan mesin yaitu radiator, panasnya di ambil dari saluran

Lebih terperinci

BAB lll METODE PENELITIAN

BAB lll METODE PENELITIAN BAB lll METODE PENELITIAN 3.1 Tujuan Proses ini bertujuan untuk menentukan hasil design oil cooler pada mesin diesel penggerak kapal laut untuk jenis Heat Exchager Sheel and Tube. Design ini bertujuan

Lebih terperinci

KAJIAN EXPERIMENTAL KOEFISIEN PERPINDAHAN PANAS KONVEKSI DENGAN NANOFLUIDA Al2SO4 PADA HEAT EXCHANGER TIPE COUNTER FLOW

KAJIAN EXPERIMENTAL KOEFISIEN PERPINDAHAN PANAS KONVEKSI DENGAN NANOFLUIDA Al2SO4 PADA HEAT EXCHANGER TIPE COUNTER FLOW KAJIAN EXPERIMENTAL KOEFISIEN PERPINDAHAN PANAS KONVEKSI DENGAN NANOFLUIDA Al2SO4 PADA HEAT EXCHANGER TIPE COUNTER FLOW Disusun Oleh : Nama : David Erikson N P M : 20408919 Jurusan : Teknik Mesin Pembimbing

Lebih terperinci

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB II TINJAUAN PUSTAKA BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1. Dasar Dasar Perpindahan Kalor Perpindahan kalor terjadi karena adanya perbedaan suhu, kalor akan mengalir dari tempat yang suhunya tinggi ke tempat suhu rendah. Perpindahan

Lebih terperinci

METODOLOGI PENELITIAN. Waktu dan Tempat Penelitian. Alat dan Bahan Penelitian. Prosedur Penelitian

METODOLOGI PENELITIAN. Waktu dan Tempat Penelitian. Alat dan Bahan Penelitian. Prosedur Penelitian METODOLOGI PENELITIAN Waktu dan Tempat Penelitian Penelitian ini telah dilaksanakan dari bulan Januari hingga November 2011, yang bertempat di Laboratorium Sumber Daya Air, Departemen Teknik Sipil dan

Lebih terperinci

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB II TINJAUAN PUSTAKA BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1. Perpindahan panas Perpindahan panas adalah perpindahan energi karena adanya perbedaan temperatur. Ada tiga bentuk mekanisme perpindahan panas yang diketahui, yaitu konduksi,

Lebih terperinci

BAB III PERANCANGAN SISTEM

BAB III PERANCANGAN SISTEM BAB III PERANCANGAN SISTEM 3.1 Batasan Rancangan Untuk rancang bangun ulang sistem refrigerasi cascade ini sebagai acuan digunakan data perancangan pada eksperiment sebelumnya. Hal ini dikarenakan agar

Lebih terperinci

Studi Eksperimental Efektivitas Penambahan Annular Fins pada Kolektor Surya Pemanas Air dengan Satu dan Dua Kaca Penutup

Studi Eksperimental Efektivitas Penambahan Annular Fins pada Kolektor Surya Pemanas Air dengan Satu dan Dua Kaca Penutup JURNAL TEKNIK POMITS Vol. 3, No. 2, (2014) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print) B-204 Studi Eksperimental Efektivitas Penambahan Annular Fins pada Kolektor Surya Pemanas Air dengan Satu dan Dua Kaca Penutup

Lebih terperinci

BAB IV HASIL YANG DICAPAI DAN MANFAAT BAGI MITRA

BAB IV HASIL YANG DICAPAI DAN MANFAAT BAGI MITRA 37 BAB IV HASIL YANG DICAPAI DAN MANFAAT BAGI MITRA Pada bab ini dijelaskan bagaimana menentukan besarnya energi panas yang dibawa oleh plastik, nilai total laju perpindahan panas komponen Forming Unit

Lebih terperinci

JURNAL TEKNIK ITS Vol. 5 No. 2 (2016) ISSN: ( Print) B-659

JURNAL TEKNIK ITS Vol. 5 No. 2 (2016) ISSN: ( Print) B-659 JURNAL TEKNIK ITS Vol. 5 No. 2 (2016) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print) B-659 Rancang Bangun dan Studi Eksperimen Alat Penukar Panas untuk Memanfaatkan Energi Refrigerant Keluar Kompresor AC sebagai Pemanas

Lebih terperinci

PENDEKATAN TEORI ... (2) k x ... (3) 3... (1)

PENDEKATAN TEORI ... (2) k x ... (3) 3... (1) PENDEKATAN TEORI A. Perpindahan Panas Perpindahan panas didefinisikan seagai ilmu umtuk meramalkan perpindahan energi yang terjadi karena adanya peredaan suhu diantara enda atau material (Holman,1986).

Lebih terperinci

TUGAS AKHIR PERCOBAAN KUALITAS ETHYLENE DAN AIR PADA ALAT PERPINDAHAN PANAS DENGAN SIMULASI ALIRAN FLUIDA

TUGAS AKHIR PERCOBAAN KUALITAS ETHYLENE DAN AIR PADA ALAT PERPINDAHAN PANAS DENGAN SIMULASI ALIRAN FLUIDA PERCOBAAN KUALITAS ETHYLENE DAN AIR PADA ALAT PERPINDAHAN PANAS DENGAN SIMULASI ALIRAN FLUIDA Diajukan Guna Melengkapi Sebagian Syarat Dalam Mencapai Gelar Sarjana Strata Satu (S1) Disusun Oleh : Nama

Lebih terperinci

ANALISIS KEEFEKTIFAN ALAT PENUKAR KALOR TIPE SHELL AND TUBE SATU LALUAN CANGKANG DUA LALUAN TABUNG SEBAGAI PENDINGINAN OLI DENGAN FLUIDA PENDINGIN AIR

ANALISIS KEEFEKTIFAN ALAT PENUKAR KALOR TIPE SHELL AND TUBE SATU LALUAN CANGKANG DUA LALUAN TABUNG SEBAGAI PENDINGINAN OLI DENGAN FLUIDA PENDINGIN AIR ANALISIS KEEFEKTIFAN ALAT PENUKAR KALOR TIPE SHELL AND TUBE SATU LALUAN CANGKANG DUA LALUAN TABUNG SEBAGAI PENDINGINAN OLI DENGAN FLUIDA PENDINGIN AIR SKRIPSI Skripsi yang Diajukan Untuk Melengkapi Syarat

Lebih terperinci

KARYA AKHIR PERANCANGAN MODEL ALAT PENGERING KUNYIT

KARYA AKHIR PERANCANGAN MODEL ALAT PENGERING KUNYIT KARYA AKHIR PERANCANGAN MODEL ALAT PENGERING KUNYIT UNTUK MEMENUHI PERSYARATAN MEMPEROLEH GELAR SARJANA SAINS TERAPAN Disusun Oleh: MARULI TUA SITOMPUL NIM : 005202022 PROGRAM STUDI TEKNOLOGI MEKANIK INDUSTRI

Lebih terperinci

ANALISIS EFEKTIFITAS ALAT PENUKAR KALOR SHELL & TUBE DENGAN MEDIUM AIR SEBAGAI FLUIDA PANAS DAN METHANOL SEBAGAI FLUIDA DINGIN

ANALISIS EFEKTIFITAS ALAT PENUKAR KALOR SHELL & TUBE DENGAN MEDIUM AIR SEBAGAI FLUIDA PANAS DAN METHANOL SEBAGAI FLUIDA DINGIN ANALISIS EFEKTIFITAS ALAT PENUKAR KALOR SHELL & TUBE DENGAN MEDIUM AIR SEBAGAI FLUIDA PANAS DAN METHANOL SEBAGAI FLUIDA DINGIN SKRIPSI Skripsi Yang Diajukan Untuk Melengkapi Syarat Memperoleh Gelar Sarjana

Lebih terperinci

BAB II DASAR TEORI. ke tempat yang lain dikarenakan adanya perbedaan suhu di tempat-tempat

BAB II DASAR TEORI. ke tempat yang lain dikarenakan adanya perbedaan suhu di tempat-tempat BAB II DASAR TEORI 2.. Perpindahan Panas Perpindahan panas adalah proses berpindahnya energi dari suatu tempat ke tempat yang lain dikarenakan adanya perbedaan suhu di tempat-tempat tersebut. Perpindahan

Lebih terperinci

EFEKTIVITAS PENUKAR KALOR TIPE PLATE P41 73TK Di PLTP LAHENDONG UNIT 2

EFEKTIVITAS PENUKAR KALOR TIPE PLATE P41 73TK Di PLTP LAHENDONG UNIT 2 EFEKTIVITAS PENUKAR KALOR TIPE PLATE P41 73TK Di PLTP LAHENDONG UNIT 2 Harlan S. F. Egeten 1), Frans P. Sappu 2), Benny Maluegha 3) Jurusan Teknik Mesin Universitas Sam Ratulangi 2014 ABSTRACT One way

Lebih terperinci

SIMULASI PENGARUH DAYA TERDISIPASI TERHADAP SISTEM PENDINGIN PADA BEJANA TEKAN MBE LATEKS

SIMULASI PENGARUH DAYA TERDISIPASI TERHADAP SISTEM PENDINGIN PADA BEJANA TEKAN MBE LATEKS SISTEM PENDINGIN PADA BEJANA TEKAN MBE LATEKS Emy Mulyani, Suprapto, Sutadi Pusat Teknologi Akselerator Proses Bahan, BATAN ABSTRAK SISTEM PENDINGIN PADA BEJANA TEKAN MBE LATEKS. Simulasi pengaruh daya

Lebih terperinci

Radiasi ekstraterestrial pada bidang horizontal untuk periode 1 jam

Radiasi ekstraterestrial pada bidang horizontal untuk periode 1 jam Pendekatan Perhitungan untuk intensitas radiasi langsung (beam) Sudut deklinasi Pada 4 januari, n = 4 δ = 22.74 Solar time Solar time = Standard time + 4 ( L st L loc ) + E Sudut jam Radiasi ekstraterestrial

Lebih terperinci

BAB IV PERHITUNGAN PERPINDAHAN KALOR

BAB IV PERHITUNGAN PERPINDAHAN KALOR BAB IV PERHITUNGAN PERPINDAHAN KALOR 4. Data-Data yang Diperleh Dalam tugas akhir i, data data yang diperlukan adalah sebagai berikut : Spesifikasi alat : > Material Kndensr : ST 37 > Material Pipa pendg

Lebih terperinci

Tugas Akhir. Perancangan Hydraulic Oil Cooler. bagi Mesin Injection Stretch Blow Molding

Tugas Akhir. Perancangan Hydraulic Oil Cooler. bagi Mesin Injection Stretch Blow Molding Tugas Akhir Perancangan Hydraulic Oil Cooler bagi Mesin Injection Stretch Blow Molding Diajukan Guna Memenuhi Syarat Kelulusan Mata Kuliah Tugas Akhir Pada Program Sarjana Strata Satu (S1) Disusun Oleh:

Lebih terperinci

Tugas Akhir. Analisa Perpindahan Kalor Pada Proses Spray Dryer

Tugas Akhir. Analisa Perpindahan Kalor Pada Proses Spray Dryer Analisa Perpindahan Kalor Pada Proses Spray Dryer Diajukan untuk melengkapi tugas dan memenuhi syarat syarat Guna menyelesaikan pendidikan program Strata Satu ( S1 ) Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknologi

Lebih terperinci

TUGAS AKHIR EKSPERIMEN HEAT TRANSFER PADA DEHUMIDIFIER DENGAN AIR DAN COOLANT UNTUK MENURUNKAN KELEMBABAN UDARA PADA RUANG PENGHANGAT

TUGAS AKHIR EKSPERIMEN HEAT TRANSFER PADA DEHUMIDIFIER DENGAN AIR DAN COOLANT UNTUK MENURUNKAN KELEMBABAN UDARA PADA RUANG PENGHANGAT TUGAS AKHIR EKSPERIMEN HEAT TRANSFER PADA DEHUMIDIFIER DENGAN AIR DAN COOLANT UNTUK MENURUNKAN KELEMBABAN UDARA PADA RUANG PENGHANGAT Diajukan sebagai syarat dalam mencapai gelar Sarjana Strata Satu (S1)

Lebih terperinci

BAB II TEORI ALIRAN PANAS 7 BAB II TEORI ALIRAN PANAS. benda. Panas akan mengalir dari benda yang bertemperatur tinggi ke benda yang

BAB II TEORI ALIRAN PANAS 7 BAB II TEORI ALIRAN PANAS. benda. Panas akan mengalir dari benda yang bertemperatur tinggi ke benda yang BAB II TEORI ALIRAN PANAS 7 BAB II TEORI ALIRAN PANAS 2.1 Konsep Dasar Perpindahan Panas Perpindahan panas dapat terjadi karena adanya beda temperatur antara dua bagian benda. Panas akan mengalir dari

Lebih terperinci

Taufik Ramuli ( ) Departemen Teknik Mesin, FT UI, Kampus UI Depok Indonesia.

Taufik Ramuli ( ) Departemen Teknik Mesin, FT UI, Kampus UI Depok Indonesia. Desain Rancang Heat Exchanger Stage III pada Pressure Reduction System pada Daughter Station CNG Granary Global Energy dengan Tekanan Kerja 20 ke 5 Bar Taufik Ramuli (0639866) Departemen Teknik Mesin,

Lebih terperinci

BAB II DASAR TEORI. Tugas Akhir Rancang Bangun Sistem Refrigerasi Kompresi Uap untuk Prototype AHU 4. Teknik Refrigerasi dan Tata Udara

BAB II DASAR TEORI. Tugas Akhir Rancang Bangun Sistem Refrigerasi Kompresi Uap untuk Prototype AHU 4. Teknik Refrigerasi dan Tata Udara BAB II DASAR TEORI 2.1 Sistem Refrigerasi Kompresi Uap Sistem Refrigerasi Kompresi Uap merupakan system yang digunakan untuk mengambil sejumlah panas dari suatu barang atau benda lainnya dengan memanfaatkan

Lebih terperinci

MODIFIKASI DAN PENGUJIAN EVAPORATOR MESIN PENDINGIN SIKLUS ADSORPSI YANG DIGERAKKAN ENERGI SURYA

MODIFIKASI DAN PENGUJIAN EVAPORATOR MESIN PENDINGIN SIKLUS ADSORPSI YANG DIGERAKKAN ENERGI SURYA MODIFIKASI DAN PENGUJIAN EVAPORATOR MESIN PENDINGIN SIKLUS ADSORPSI YANG DIGERAKKAN ENERGI SURYA SKRIPSI Skripsi Yang Diajukan Untuk Melengkapi Syarat Memperoleh Gelar Sarjana Teknik JUNIUS MANURUNG NIM.

Lebih terperinci

BAB IV PENGOLAHAN DATA

BAB IV PENGOLAHAN DATA BAB IV PENGOLAHAN DATA 4.1 Perhitungan Daya Motor 4.1.1 Torsi pada poros (T 1 ) T3 T2 T1 Torsi pada poros dengan beban teh 10 kg Torsi pada poros tanpa beban - Massa poros; IV-1 Momen inersia pada poros;

Lebih terperinci

BAB II TINJAUAN PUSTAKA. Sebagai bintang yang paling dekat dari planet biru Bumi, yaitu hanya berjarak sekitar

BAB II TINJAUAN PUSTAKA. Sebagai bintang yang paling dekat dari planet biru Bumi, yaitu hanya berjarak sekitar BAB NJAUAN PUSAKA Sebagai bintang yang paling dekat dari planet biru Bumi, yaitu hanya berjarak sekitar 150.000.000 km, sangatlah alami jika hanya pancaran energi matahari yang mempengaruhi dinamika atmosfer

Lebih terperinci

ANALISIS KEEFEKTIFAN ALAT PENUKAR KALOR TABUNG SEPUSAT ALIRAN BERLAWANAN DENGAN VARIASI PADA FLUIDA PANAS (AIR) DAN FLUIDA DINGIN (METANOL)

ANALISIS KEEFEKTIFAN ALAT PENUKAR KALOR TABUNG SEPUSAT ALIRAN BERLAWANAN DENGAN VARIASI PADA FLUIDA PANAS (AIR) DAN FLUIDA DINGIN (METANOL) ANALISIS KEEFEKTIFAN ALAT PENUKAR KALOR TABUNG SEPUSAT ALIRAN BERLAWANAN DENGAN VARIASI PADA FLUIDA PANAS (AIR) DAN FLUIDA DINGIN (METANOL) David Oktavianus 1,Hady Gunawan 2,Hendrico 3,Farel H Napitupulu

Lebih terperinci

Gambar 2.1 Sebuah modul termoelektrik yang dialiri arus DC. ( https://ferotec.com. (2016). www. ferotec.com/technology/thermoelectric)

Gambar 2.1 Sebuah modul termoelektrik yang dialiri arus DC. ( https://ferotec.com. (2016). www. ferotec.com/technology/thermoelectric) BAB II. TINJAUAN PUSTAKA Modul termoelektrik adalah sebuah pendingin termoelektrik atau sebagai sebuah pompa panas tanpa menggunakan komponen bergerak (Ge dkk, 2015, Kaushik dkk, 2016). Sistem pendingin

Lebih terperinci

PENGARUH VARIASI FLOW DAN TEMPERATUR TERHADAP LAJU PENGUAPAN TETESAN PADA LARUTAN AGAR-AGAR SKRIPSI

PENGARUH VARIASI FLOW DAN TEMPERATUR TERHADAP LAJU PENGUAPAN TETESAN PADA LARUTAN AGAR-AGAR SKRIPSI PENGARUH VARIASI FLOW DAN TEMPERATUR TERHADAP LAJU PENGUAPAN TETESAN PADA LARUTAN AGAR-AGAR SKRIPSI Oleh ILHAM AL FIKRI M 04 04 02 037 1 PROGRAM STUDI TEKNIK MESIN DEPARTEMEN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIK

Lebih terperinci

BAB II Dasar Teori BAB II DASAR TEORI

BAB II Dasar Teori BAB II DASAR TEORI II DSR TEORI 2. Termoelektrik Fenomena termoelektrik pertama kali ditemukan tahun 82 oleh ilmuwan Jerman, Thomas Johann Seebeck. Ia menghubungkan tembaga dan besi dalam sebuah rangkaian. Di antara kedua

Lebih terperinci

II. TINJAUAN PUSTAKA A. SAMPAH

II. TINJAUAN PUSTAKA A. SAMPAH II. TINJAUAN PUSTAKA A. SAMPAH Sampah adalah sisa-sisa atau residu yang dihasilkan dari suatu kegiatan atau aktivitas. kegiatan yang menghasilkan sampah adalah bisnis, rumah tangga pertanian dan pertambangan

Lebih terperinci

WATER TO WATER HEAT EXCHANGER BENCH BAB I PENDAHULUAN. 1.1 Tujuan Pengujian

WATER TO WATER HEAT EXCHANGER BENCH BAB I PENDAHULUAN. 1.1 Tujuan Pengujian 1.1 Tujuan Pengujian WATER TO WATER HEAT EXCHANGER BENCH BAB I PENDAHULUAN a) Mempelajari formulasi dasar dari heat exchanger sederhana. b) Perhitungan keseimbangan panas pada heat exchanger. c) Pengukuran

Lebih terperinci

BAB IV ANALISA PENGUJIAN DAN PERHITUNGAN BLOWER

BAB IV ANALISA PENGUJIAN DAN PERHITUNGAN BLOWER BAB IV ANALISA PENGUJIAN DAN PERHITUNGAN BLOWER 4.1 Perhitungan Blower Untuk mengetahui jenis blower yang digunakan dapat dihitung pada penjelasan dibawah ini : Parameter yang diketahui : Q = Kapasitas

Lebih terperinci

DAFTARISI HALAMAN JUDUL LEMBARAN PENGESAHAN DOSEN PEMBIMBING LEMBARAN PENGESAHAN DOSEN PENGUJI HALAMAN PERSEMBAHAN HALAMAN MOTTO KATA PENGANTAR

DAFTARISI HALAMAN JUDUL LEMBARAN PENGESAHAN DOSEN PEMBIMBING LEMBARAN PENGESAHAN DOSEN PENGUJI HALAMAN PERSEMBAHAN HALAMAN MOTTO KATA PENGANTAR DAFTAR ISI HALAMAN JUDUL LEMBARAN PENGESAHAN DOSEN PEMBIMBING LEMBARAN PENGESAHAN DOSEN PENGUJI HALAMAN PERSEMBAHAN HALAMAN MOTTO KATA PENGANTAR ABSTRAK DAFTARISI DAFTARTABEL DAFTARGAMBAR DAFTARSIMBOL

Lebih terperinci

ANALISA PENGARUH VARIASI DIAMETER RECEIVER DAN INTENSITAS CAHAYA TERHADAP EFISIENSI TERMAL MODEL KOLEKTOR SURYA TIPE LINEAR PARABOLIC CONCENTRATING

ANALISA PENGARUH VARIASI DIAMETER RECEIVER DAN INTENSITAS CAHAYA TERHADAP EFISIENSI TERMAL MODEL KOLEKTOR SURYA TIPE LINEAR PARABOLIC CONCENTRATING Tugas Akhir Konversi Energi ANALISA PENGARUH VARIASI DIAMETER RECEIVER DAN INTENSITAS CAHAYA TERHADAP EFISIENSI TERMAL MODEL KOLEKTOR SURYA TIPE LINEAR PARABOLIC CONCENTRATING Disusun Oleh : Hendra n y

Lebih terperinci

UJI EKSPERIMENTAL OPTIMASI LAJU PERPINDAHAN KALOR DAN PENURUNAN TEKANAN PENGARUH JARAK BAFFLE

UJI EKSPERIMENTAL OPTIMASI LAJU PERPINDAHAN KALOR DAN PENURUNAN TEKANAN PENGARUH JARAK BAFFLE UJI EKSPERIMENTAL OPTIMASI LAJU PERPINDAHAN KALOR DAN PENURUNAN TEKANAN PENGARUH JARAK BAFFLE PADA ALAT PENUKAR KALOR TABUNG CANGKANG DENGAN SUSUNAN TABUNG SEGITIGA SKRIPSI Skripsi Yang Diajukan Untuk

Lebih terperinci

RANCANG BANGUN KOMPRESOR DAN PIPA KAPILER UNTUK MESIN PENGERING PAKAIAN SISTEM POMPA KALOR DENGAN DAYA 1 PK SKRIPSI

RANCANG BANGUN KOMPRESOR DAN PIPA KAPILER UNTUK MESIN PENGERING PAKAIAN SISTEM POMPA KALOR DENGAN DAYA 1 PK SKRIPSI RANCANG BANGUN KOMPRESOR DAN PIPA KAPILER UNTUK MESIN PENGERING PAKAIAN SISTEM POMPA KALOR DENGAN DAYA 1 PK SKRIPSI Skripsi Yang Diajukan Untuk Melengkapi Syarat Memperoleh Gelar Sarjana Teknik ZAKARIA

Lebih terperinci

BAB IV KONVEKSI PAKSA ALIRAN UDARA PIPA HORIZONTAL

BAB IV KONVEKSI PAKSA ALIRAN UDARA PIPA HORIZONTAL BAB IV KONVEKSI PAKSA ALIRAN UDARA PIPA HORIZONTAL 4.1 PENDAHULUAN Cara perpindahan panas konveksi erat kaitannya dengan gerakan atau aliran fluida. Salah satu segi analisa yang paling penting adalah mengetahui

Lebih terperinci

BAB II LANDASAN TEORI

BAB II LANDASAN TEORI BAB II LANDASAN TEORI 2.1 HE Shell and tube Penukar panas atau dalam industri populer dengan istilah bahasa inggrisnya, heat exchanger (HE), adalah suatu alat yang memungkinkan perpindahan dan bisa berfungsi

Lebih terperinci

BAB II LANDASAN TEORI

BAB II LANDASAN TEORI BAB II LANDASAN TEORI 2.1 Landasan Teori 2.1.1 Pengertian Heat Exchanger (HE) Heat Exchanger (HE) adalah alat penukar panas yang memfasilitasi pertukaran panas antara dua cairan pada temperatur yang berbeda

Lebih terperinci

III. METODE PENDEKATAN

III. METODE PENDEKATAN III. METODE PENDEKATAN A. Waktu dan Tempat Pelaksanaan Penelitian ini akan dilaksanakan di PT. Triteguh Manunggal Sejati, Tangerang. Penelitian dilakukan selama 2 (dua) bulan, yaitu mulai dari bulan Oktober

Lebih terperinci

BAB II LANDASAN TEORI

BAB II LANDASAN TEORI BAB II LANDASAN TEORI 2.1 Proses Perpindahan Kalor Perpindahan panas adalah ilmu untuk memprediksi perpindahan energi yang terjadi karena adanya perbedaan suhu diantara benda atau material. Perpindahan

Lebih terperinci

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB II TINJAUAN PUSTAKA BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1. PENGERINGAN Pengeringan adalah proses pengurangan kelebihan air yang (kelembaban) sederhana untuk mencapai standar spesifikasi kandungan kelembaban dari suatu bahan. Pengeringan

Lebih terperinci

TUGAS AKHIR ANALISIS PENGARUH KECEPATAN ALIRAN FLUIDA TERHADAP EFEKTIFITAS PERPINDAHAN PANAS PADA HEAT EXCHANGER JENIS SHELL AND TUBE

TUGAS AKHIR ANALISIS PENGARUH KECEPATAN ALIRAN FLUIDA TERHADAP EFEKTIFITAS PERPINDAHAN PANAS PADA HEAT EXCHANGER JENIS SHELL AND TUBE TUGAS AKHIR ANALISIS PENGARUH KECEPATAN ALIRAN FLUIDA TERHADAP EFEKTIFITAS PERPINDAHAN PANAS PADA HEAT EXCHANGER JENIS SHELL AND TUBE Diajukan untuk Memenuhi Persyaratan Kurikulum Sarjana Strata Satu (S-1)

Lebih terperinci

ANALISA ISOLATOR PIPA BOILER UNTUK MEMINIMALISIR HEAT LOSS SALURAN PERMUKAAN PIPA UAP PADA BOILER PABRIK KRUPUK YARKASIH

ANALISA ISOLATOR PIPA BOILER UNTUK MEMINIMALISIR HEAT LOSS SALURAN PERMUKAAN PIPA UAP PADA BOILER PABRIK KRUPUK YARKASIH ANALISA ISOLATOR PIPA BOILER UNTUK MEMINIMALISIR HEAT LOSS SALURAN PERMUKAAN PIPA UAP PADA BOILER PABRIK KRUPUK YARKASIH Fashfahish Shafhal Jamil 1*, Qomaruddin 1, Hera Setiawan 2 Program Studi Teknik

Lebih terperinci

Perencanaan Mesin Pendingin Absorbsi (Lithium Bromide) memanfaatkan Waste Energy di PT. PJB Paiton dengan tinjauan secara thermodinamika

Perencanaan Mesin Pendingin Absorbsi (Lithium Bromide) memanfaatkan Waste Energy di PT. PJB Paiton dengan tinjauan secara thermodinamika Perencanaan Mesin Pendingin Absorbsi (Lithium Bromide) memanfaatkan Waste Energy di PT. PJB Paiton dengan tinjauan secara thermodinamika Muhamad dangga A 2108 100 522 Dosen Pembimbing : Ary Bachtiar Krishna

Lebih terperinci

KATA PENGANTAR Puji dan syukur penulis ucapkan kepada Tuhan Yang Maha Esa, karena berkat rahmat dan karunia-nya, sehingga penulis dapat menyelesaikan skripsi yang berjudul UJI EKSPERIMENTAL OPTIMASI PERPINDAHAN

Lebih terperinci

PERENCANAAN KETEL UAP PIPA AIR SEBAGAI PENGGERAK TURBIN DENGAN KAPASITAS UAP HASIL. 40 TON/JAM, TEKANAN KERJA 17 ATM DAN SUHU UAP 350 o C

PERENCANAAN KETEL UAP PIPA AIR SEBAGAI PENGGERAK TURBIN DENGAN KAPASITAS UAP HASIL. 40 TON/JAM, TEKANAN KERJA 17 ATM DAN SUHU UAP 350 o C NASKAH PUBLIKASI PERENCANAAN KETEL UAP PIPA AIR SEBAGAI PENGGERAK TURBIN DENGAN KAPASITAS UAP HASIL 40 TON/JAM, TEKANAN KERJA 17 ATM DAN SUHU UAP 350 o C Makalah Seminar Tugas Akhir ini disusun sebagai

Lebih terperinci

BAB II DASAR TEORI BAB II DASAR TEORI

BAB II DASAR TEORI BAB II DASAR TEORI BAB II DASAR TEORI 2.1 Sistem refrigerasi kompresi uap Sistem refrigerasi yang umum dan mudah dijumpai pada aplikasi sehari-hari, baik untuk keperluan rumah tangga, komersial dan industri adalah sistem

Lebih terperinci

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB II TINJAUAN PUSTAKA BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Thermoforming Thermoforming adalah usaha membentuk lembaran plastik atau plastik film menjadi bermacam bentukan baru plastik sesuai dengan desain yang kita inginkan dengan bantuan

Lebih terperinci

JURUSAN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIKUNIVERSITAS SEBELAS MARET SURAKARTA 2013

JURUSAN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIKUNIVERSITAS SEBELAS MARET SURAKARTA 2013 PENGARUHCOOLANT BERBAHAN DASAR AIR DENGAN ETILEN GLIKOL TERHADAP UNJUK KERJA PERPINDAHAN PANAS DAN PENURUNAN TEKANAN RADIATOR OTOMOTIF SKRIPSI Diajukan sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar

Lebih terperinci

Skripsi Yang Diajukan Untuk Melengkapi Syarat Memperoleh Gelar Sarjana Teknik TAMBA GURNING NIM SKRIPSI

Skripsi Yang Diajukan Untuk Melengkapi Syarat Memperoleh Gelar Sarjana Teknik TAMBA GURNING NIM SKRIPSI KAJIAN EKSPERIMENTAL PENGARUH INTENSITAS CAHAYA DAN LAJU ALIRAN TERHADAP EFISIENSI TERMAL DENGAN MENGGUNAKAN SOLAR ENERGY DEMONSTRATION TYPE LS-17055-2 DOUBLE SPOT LIGHT SKRIPSI Skripsi Yang Diajukan Untuk

Lebih terperinci

LAPORAN HASIL PENELITIAN FUNDAMENTAL JUDUL PENELITIAN

LAPORAN HASIL PENELITIAN FUNDAMENTAL JUDUL PENELITIAN LAPORAN HASIL PENELITIAN FUNDAMENTAL JUDUL PENELITIAN KAJIAN KARAKTERISTIK ALIRAN DAN PERPINDAHAN PANAS KONVEKSI ALAMIAH PADA SALURAN PERSEGI EMPAT BERBELOKAN TAJAM OLEH Prof. DR. Ir. Ahmad Syuhada, M.

Lebih terperinci

TUGAS AKHIR RANCANG BANGUN COOL BOX BERBASIS HYBRID TERMOELEKTRIK

TUGAS AKHIR RANCANG BANGUN COOL BOX BERBASIS HYBRID TERMOELEKTRIK TUGAS AKHIR RANCANG BANGUN COOL BOX BERBASIS HYBRID TERMOELEKTRIK Diajukan guna melengkapi sebagian syarat dalam mencapai gelar Sarjana Strata Satu (S1) Disusun Oleh Nama : Daniel Sidabutar NIM : 41313110087

Lebih terperinci

Analisis Koesien Perpindahan Panas Konveksi dan Distribusi Temperatur Aliran Fluida pada Heat Exchanger Counterow Menggunakan Solidworks

Analisis Koesien Perpindahan Panas Konveksi dan Distribusi Temperatur Aliran Fluida pada Heat Exchanger Counterow Menggunakan Solidworks Analisis Koesien Perpindahan Panas Konveksi dan Distribusi Temperatur Aliran Fluida pada Heat Exchanger Counterow Menggunakan Solidworks Dwi Arif Santoso Fakultas Teknologi Industri, Universitas Gunadarma

Lebih terperinci

steady/tunak ( 0 ) tidak dipengaruhi waktu unsteady/tidak tunak ( 0) dipengaruhi waktu

steady/tunak ( 0 ) tidak dipengaruhi waktu unsteady/tidak tunak ( 0) dipengaruhi waktu Konduksi Tunak-Tak Tunak, Persamaan Fourier, Konduktivitas Termal, Sistem Konduksi-Konveksi dan Koefisien Perpindahan Kalor Menyeluruh Marina, 006773263, Kelompok Kalor dapat berpindah dari satu tempat

Lebih terperinci

BAB IV DESAIN TERMAL

BAB IV DESAIN TERMAL BAB IV DESAIN TERMAL Rumus-rumus yang digunakan dalam desain ternal di bawah ini di ambil dari buku J.P Holman, Perpindahan Kalor, Penerbit Erlangga, 1994. Rumus yang di ambil dari buku acuan lain akan

Lebih terperinci

Perpindahan Panas. Perpindahan Panas Secara Konduksi MODUL PERKULIAHAN. Fakultas Program Studi Tatap Muka Kode MK Disusun Oleh 02

Perpindahan Panas. Perpindahan Panas Secara Konduksi MODUL PERKULIAHAN. Fakultas Program Studi Tatap Muka Kode MK Disusun Oleh 02 MODUL PERKULIAHAN Perpindahan Panas Secara Konduksi Fakultas Program Studi Tatap Muka Kode MK Disusun Oleh Teknik Teknik Mesin 02 13029 Abstract Salah satu mekanisme perpindahan panas adalah perpindahan

Lebih terperinci

PENGARUH KECEPATAN UDARA TERHADAP TEMPERATUR BOLA BASAH, TEMPERATUR BOLA KERING PADA MENARA PENDINGIN

PENGARUH KECEPATAN UDARA TERHADAP TEMPERATUR BOLA BASAH, TEMPERATUR BOLA KERING PADA MENARA PENDINGIN PENGARUH KECEPATAN UDARA. PENGARUH KECEPATAN UDARA TERHADAP TEMPERATUR BOLA BASAH, TEMPERATUR BOLA KERING PADA MENARA PENDINGIN A. Walujodjati * Abstrak Penelitian menggunakan Unit Aliran Udara (duct yang

Lebih terperinci

Re-design dan Modifikasi Generator Cooler Heat Exchanger PLTP Kamojang Untuk Meningkatkan Performasi.

Re-design dan Modifikasi Generator Cooler Heat Exchanger PLTP Kamojang Untuk Meningkatkan Performasi. Re-design dan Modifikasi Generator Cooler Heat Exchanger PLTP Kamojang Untuk Meningkatkan Performasi. Nama : Ria Mahmudah NRP : 2109100703 Dosen pembimbing : Prof.Dr.Ir.Djatmiko Ichsani, M.Eng 1 Latar

Lebih terperinci

Karakteristik Perpindahan Panas dan Pressure Drop pada Alat Penukar Kalor tipe Pipa Ganda dengan aliran searah

Karakteristik Perpindahan Panas dan Pressure Drop pada Alat Penukar Kalor tipe Pipa Ganda dengan aliran searah Karakteristik Perpindahan Panas dan Pressure Drop pada Alat Penukar Kalor tipe Pipa Ganda dengan aliran searah Mustaza Ma a 1) Ary Bachtiar Krishna Putra 2) 1) Mahasiswa Program Pasca Sarjana Teknik Mesin

Lebih terperinci

Maka persamaan energi,

Maka persamaan energi, II. DASAR TEORI 2. 1. Hukum termodinamika dan sistem terbuka Termodinamika teknik dikaitkan dengan hal-hal tentang perpindahan energi dalam zat kerja pada suatu sistem. Sistem merupakan susunan seperangkat

Lebih terperinci

T P = T C+10 = 8 10 T C +10 = 4 5 T C+10. Pembahasan Soal Suhu dan Kalor Fisika SMA Kelas X. Contoh soal kalibrasi termometer

T P = T C+10 = 8 10 T C +10 = 4 5 T C+10. Pembahasan Soal Suhu dan Kalor Fisika SMA Kelas X. Contoh soal kalibrasi termometer Soal Suhu dan Kalor Fisika SMA Kelas X Contoh soal kalibrasi termometer 1. Pipa kaca tak berskala berisi alkohol hendak dijadikan termometer. Tinggi kolom alkohol ketika ujung bawah pipa kaca dimasukkan

Lebih terperinci

BAB II DASAR TEORI. m (2.1) V. Keterangan : ρ = massa jenis, kg/m 3 m = massa, kg V = volume, m 3

BAB II DASAR TEORI. m (2.1) V. Keterangan : ρ = massa jenis, kg/m 3 m = massa, kg V = volume, m 3 BAB II DASAR TEORI 2.1 Definisi Fluida Fluida dapat didefinisikan sebagai zat yang berubah bentuk secara kontinu bila terkena tegangan geser. Fluida mempunyai molekul yang terpisah jauh, gaya antar molekul

Lebih terperinci

ANALISIS EFEKTIFITAS ALAT PENUKAR KALOR SHELL & TUBE DENGAN AIR SEBAGAI FLUIDA PANAS DAN FLUIDA DINGIN

ANALISIS EFEKTIFITAS ALAT PENUKAR KALOR SHELL & TUBE DENGAN AIR SEBAGAI FLUIDA PANAS DAN FLUIDA DINGIN ANALISIS EFEKTIFITAS ALAT PENUKAR KALOR SHELL & TUBE DENGAN AIR SEBAGAI FLUIDA PANAS DAN FLUIDA DINGIN SKRIPSI Skripsi Yang Diajukan Untuk Melengkapi Syarat Memperoleh Gelar Sarjana Teknik Oleh : FELIX

Lebih terperinci

DEPARTEMEN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS SUMATERA UTARA MEDAN 2008

DEPARTEMEN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS SUMATERA UTARA MEDAN 2008 PENGARUH PENGGUNAANMEDIABAHANPENGISI( FILLER) PVC DENGANTINGGI45CM DAN DIAMETER 70CM TERHADAPKINERJAMENARAPENDINGINJENIS INDUCED- DRAFT COUNTERFLOW SKRIPSI Diajukan Untuk Melengkapi Syarat Memperoleh Gelar

Lebih terperinci

PENGUJIAN MESIN PENGERING KAKAO ENERGI SURYA

PENGUJIAN MESIN PENGERING KAKAO ENERGI SURYA PENGUJIAN MESIN PENGERING KAKAO ENERGI SURYA Tekad Sitepu Departemen Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Sumatera Utara ABSTRAK Pengembangan mesin-mesin pengering tenaga surya dapat membantu untuk

Lebih terperinci

PENGARUH KOEFISIEN PERPINDAHANKALOR KONVEKSI DAN BAHAN TERHADAP LAJU ALIRAN KALOR, EFEKTIVITAS DAN EFISIENSI SIRIP DUA DIMENSI KEADAAN TAK TUNAK

PENGARUH KOEFISIEN PERPINDAHANKALOR KONVEKSI DAN BAHAN TERHADAP LAJU ALIRAN KALOR, EFEKTIVITAS DAN EFISIENSI SIRIP DUA DIMENSI KEADAAN TAK TUNAK i PENGARUH KOEFISIEN PERPINDAHANKALOR KONVEKSI DAN BAHAN TERHADAP LAJU ALIRAN KALOR, EFEKTIVITAS DAN EFISIENSI SIRIP DUA DIMENSI KEADAAN TAK TUNAK TUGAS AKHIR Untuk memenuhi sebagian persyaratan Memperoleh

Lebih terperinci

ANALISIS LAJU ALIRAN PANAS PADA REAKTOR TANKI ALIR BERPENGADUK DENGAN HALF - COIL PIPE

ANALISIS LAJU ALIRAN PANAS PADA REAKTOR TANKI ALIR BERPENGADUK DENGAN HALF - COIL PIPE ANALISIS LAJU ALIRAN PANAS PADA REAKTOR TANKI ALIR BERPENGADUK DENGAN HALF - COIL PIPE Ir.Bambang Setiawan,MT 1. Chandra Abdi 2 Lecture 1,College student 2,Departement of machine, Faculty of Engineering,

Lebih terperinci

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB II TINJAUAN PUSTAKA BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Definisi Kondensor Kondensor adalah suatu alat untuk terjadinya kondensasi refrigeran uap dari kompresor dengan suhu tinggi dan tekanan tinggi. Kondensor sebagai alat penukar

Lebih terperinci

PENGGUNAAN WATER HEATING PADA MESIN PENGKONDISIAN UDARA SEBAGAI ALAT PENGENDALI KELEMBABAN UDARA DI DALAM RUANG OPERASI DI RUMAH SAKIT

PENGGUNAAN WATER HEATING PADA MESIN PENGKONDISIAN UDARA SEBAGAI ALAT PENGENDALI KELEMBABAN UDARA DI DALAM RUANG OPERASI DI RUMAH SAKIT Penggunaan Water Heating Pada Mesin Pengkondisian Udara Sebagai Alat Pengendali Kelembaban Udara PENGGUNAAN WATER HEATING PADA MESIN PENGKONDISIAN UDARA SEBAGAI ALAT PENGENDALI KELEMBABAN UDARA DI DALAM

Lebih terperinci

JURUSAN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS NEGERI SEMARANG 2007

JURUSAN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS NEGERI SEMARANG 2007 ` ANALISIS PERPINDAHAN KALOR PADA HEAT EXCHANGER PIPA GANDA DENGAN SIRIP BERBENTUK DELTA WING SKRIPSI Diajukan dalam rangka Penyelesaian Studi Strata I untuk memperoleh Gelar Sarjana Teknik pada Universitas

Lebih terperinci

STUDI EKSPERIMENTAL KOEFISIEN PERPINDAHAN KALOR MODEL WATER HEATER KAPASITAS 10 LITER DENGAN INJEKSI GELEMBUNG UDARA

STUDI EKSPERIMENTAL KOEFISIEN PERPINDAHAN KALOR MODEL WATER HEATER KAPASITAS 10 LITER DENGAN INJEKSI GELEMBUNG UDARA TUGAS AKHIR STUDI EKSPERIMENTAL KOEFISIEN PERPINDAHAN KALOR MODEL WATER HEATER KAPASITAS 10 LITER DENGAN INJEKSI GELEMBUNG UDARA Disusun: SLAMET SURYADI NIM : D 200050181 JURUSAN TEKNIK MESIN FAKULTAS

Lebih terperinci

TUGAS AKHIR. Perbandingan Temperatur Pada PTC Dengan Kamera Infrared antara Fluida Air dan Minyak Kelapa Sawit

TUGAS AKHIR. Perbandingan Temperatur Pada PTC Dengan Kamera Infrared antara Fluida Air dan Minyak Kelapa Sawit TUGAS AKHIR Perbandingan Temperatur Pada PTC Dengan Kamera Infrared antara Fluida Air dan Minyak Kelapa Sawit Diajukan guna melengkapi sebagian syarat dalam mencapai gelar Sarjana Strata Satu (S1) Disusun

Lebih terperinci

ANALISA PENGARUH ARUS ALIRAN UDARA MASUK EVAPORATOR TERHADAP COEFFICIENT OF PERFORMANCE

ANALISA PENGARUH ARUS ALIRAN UDARA MASUK EVAPORATOR TERHADAP COEFFICIENT OF PERFORMANCE ANALISA PENGARUH ARUS ALIRAN UDARA MASUK EVAPORATOR TERHADAP COEFFICIENT OF PERFORMANCE Ir. Syawalludin,MM,MT 1.,Muhaemin 2 Lecture 1,College student 2,Departement of machine, Faculty of Engineering, University

Lebih terperinci

DEPARTEMEN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS SUMATERA UTARA MEDAN 2016

DEPARTEMEN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS SUMATERA UTARA MEDAN 2016 RANCANG BANGUN GENERATOR PADA MESIN PENDINGIN MENGGUNAKAN SIKLUS ABSORPSI MEMANFAATKAN PANAS BUANG MOTOR BAKAR DENGAN PASANGAN REFRIJERAN - ABSORBEN AMONIA-AIR Skripsi Yang Diajukan Untuk Melengkapi Syarat

Lebih terperinci

TUGAS AKHIR BIDANG KONVERSI ENERGI PERANCANGAN, PEMBUATAN DAN PENGUJIAN POMPA DENGAN PEMASANGAN TUNGGAL, SERI DAN PARALEL

TUGAS AKHIR BIDANG KONVERSI ENERGI PERANCANGAN, PEMBUATAN DAN PENGUJIAN POMPA DENGAN PEMASANGAN TUNGGAL, SERI DAN PARALEL TUGAS AKHIR BIDANG KONVERSI ENERGI PERANCANGAN, PEMBUATAN DAN PENGUJIAN POMPA DENGAN PEMASANGAN TUNGGAL, SERI DAN PARALEL Oleh: ANGGIA PRATAMA FADLY 07 171 051 JURUSAN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS

Lebih terperinci

RANCANG BANGUN ALAT PENUKAR KALOR TYPE SHELL & TUBE DENGAN 1 LALUAN CANGKANG DAN DUA LALUAN TABUNG UNTUK MEMANASKAN AIR

RANCANG BANGUN ALAT PENUKAR KALOR TYPE SHELL & TUBE DENGAN 1 LALUAN CANGKANG DAN DUA LALUAN TABUNG UNTUK MEMANASKAN AIR RANCANG BANGUN ALAT PENUKAR KALOR TYPE SHELL & TUBE DENGAN 1 LALUAN CANGKANG DAN DUA LALUAN TABUNG UNTUK MEMANASKAN AIR SKRIPSI Skripsi Yang Diajukan Untuk Melengkapi Syarat Memperoleh Gelar Sarjana Teknik

Lebih terperinci

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB II TINJAUAN PUSTAKA BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Pengeringan Pengeringan adalah proses mengurangi kadar air dari suatu bahan [1]. Dasar dari proses pengeringan adalah terjadinya penguapan air ke udara karena perbedaan kandungan

Lebih terperinci

KARAKTERISTIKA PERPINDAHAN PANAS TABUNG COOLER PADA FASILITAS SIMULASI SISTEM PASIF MENGGUNAKAN ANSYS

KARAKTERISTIKA PERPINDAHAN PANAS TABUNG COOLER PADA FASILITAS SIMULASI SISTEM PASIF MENGGUNAKAN ANSYS KARAKTERISTIKA PERPINDAHAN PANAS TABUNG COOLER PADA FASILITAS SIMULASI SISTEM PASIF MENGGUNAKAN ANSYS Erlanda Kurnia 1, Giarno 2, G.B. Heru K 2, Joko Prasetio 2, Mulya Juarsa 2 1 Jurusan Teknik Mesin Fakultas

Lebih terperinci

BAB II DASAR TEORI. 2.1 Definisi fluida

BAB II DASAR TEORI. 2.1 Definisi fluida BAB II DASAR TEORI 2.1 Definisi fluida Fluida dapat didefinisikan sebagai zat yang berubah bentuk secara kontinu bila terkena tegangan geser. Fluida mempunyai molekul yang terpisah jauh, gaya antar molekul

Lebih terperinci

LAPORAN TUGAS AKHIR MODIFIKASI KONDENSOR SISTEM DISTILASI ETANOL DENGAN MENAMBAHKAN SISTEM SIRKULASI AIR PENDINGIN

LAPORAN TUGAS AKHIR MODIFIKASI KONDENSOR SISTEM DISTILASI ETANOL DENGAN MENAMBAHKAN SISTEM SIRKULASI AIR PENDINGIN LAPORAN TUGAS AKHIR MODIFIKASI KONDENSOR SISTEM DISTILASI ETANOL DENGAN MENAMBAHKAN SISTEM SIRKULASI AIR PENDINGIN Disusun oleh: BENNY ADAM DEKA HERMI AGUSTINA DONSIUS GINANJAR ADY GUNAWAN I8311007 I8311009

Lebih terperinci

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB II TINJAUAN PUSTAKA BAB II TINJAUAN PUSTAKA Pada bab ini akan dijabarkan mengenai penukar panas (heat exchanger), mekanisme perpindahan panas pada heat exchanger, konfigurasi aliran fluida, shell and tube heat exchanger,

Lebih terperinci

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB II TINJAUAN PUSTAKA 4 BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Mesin Pendingin Mesin pendingin adalah suatu peralatan yang digunakan untuk mendinginkan air, atau peralatan yang berfungsi untuk memindahkan panas ke suatu tempat yang temperaturnya

Lebih terperinci