Jawaban UAS Teknik Pondasi (Waktu 120 menit) Tanggal : 18 Juni 2012

Ukuran: px

Mulai penontonan dengan halaman:

Download "Jawaban UAS Teknik Pondasi (Waktu 120 menit) Tanggal : 18 Juni 2012"

Adi Setiabudi
6 tahun lalu
Tontonan:

1 UNIVERSITAS BRAWIJAYA FAKULTAS TEKNIKK Jawaban UAS Teknik Pondasi (Waktu 10 menit) Tanggal : 18 Juni 01 Soal no 1. P1050kN m γ 19,8 kn / m Pasir 1,5 m B m φ 6 o γ sat 0,8kN / m a. Kontrol daya dukung. TERZAGHI Faktor daya dukung dapat dihitung dengan rumus atau melihat tabel/grafik N q tan (45+φ/)e πtanφφ tan (45+6/)e πtan 6 7,75 N γ N q +1) tanφ N c (N q -1) cotφ ( 7,75+1) tan 6 56,11 (7,75-1) cot 6 50,585 γ γsat - γw 0, ,8 kn/m γ + d/b ( γ - γ ) 10,8 + 1,5/ (17 10,8) 1,9 kn/m q u 1,.c N c + q. N q + 0,4..B.N γ 1, , ,8x. 7,75 + 0,4.1,9..56,11 181,74 KN/m m q ijin net qu - γ.d SF 181,74 19,8 1040,78 KN/m P ijin q ijin net x A 1040,78 x (x) 967,0 KN > Beban P 1050 kn pondasi kuat.

2 b. Penurunan Menggunakan cara Schmertmann et.al (1978) I z H s C1 C C q' Es σ 19,8 C zd 1 0,5 0,75 q' 1050 : ( ) t 0 C log 1+ 0, log 1, ,1 C L / B 0.7 1,0 0,0 1,00 q' I zp 0,5 +0,1 σ' vp 0,5 + 0,1 0, /( ) 19,8 ( + 1,5) Bila pasir dianggap normallyconsolidated umur < 100 tahun, Es,5.qc Lapisan H (mm) qc (kn/m) Es (kn/m) Iz Iz.H/Es (0,1+0,61)/0,55 0, (0,61+0,49)/0,55 0, (0,49+0,7)/0,4 0, ,7/0,185 0,018 I z H I 0,107 z H 1050 s C1 C C q' 0,75 1,50 1,00 0,107 14,04 mm Es Es Penurunan pondasi 0 tahun setelah pelaksanaan konstruksi adalah 14,04 mm

3 Soal no. a. Kontrol daya dukung. Daya dukung ujung. Ujung tiang bertumpuu pada lapisan pasir (sand) dengan φ 5 Cara Meyerhof Daya dukung ujung (end bearing capacity) Q bu Untuk φ 5, Nq10. Jadi q γ.d17 x kpa Q bu Ab.q.Nq ¼ x π x (0,80) x 170x ,16 kn atau q l 50.Nq tanφ 50x10xtan 5 401,5 Q p A p q l ¼ x π x (0,80) x 401,5 111,78 kn Karena dengan cara kedua nilainya lebih kecil maka digunakan cara yang kedua. Jadi Q bu 111,78 kn Daya dukung geser (skin friction capacity) Q su Tanah sekitar tiang adalah tanah lempung lunak (soft clay) cara α q su α Cu cara API untuk cu 5 kpa α 1,0 sehingga q su 1,0 x 5 5 kpa

4 Q su q su x As 5 x π x 0,8 x 10 68, kn Daya dukung ijin,, Kelompok tiang Sekeliling tiang tanah lempung efisiensi η < 1 91,7 Efisiensi θ ( m 1) n + ( n 1) m η 1 90 m. n θ tan -1 (d/s) tan -1 (0,8/,0) 1,80 o 1,80 ( 1)4 + (4 1) η 1 0, Daya dukung ijin kelompok Q g η x jumlah tiangxq ijin 0,657 x x 4 x 91,7 701,01 kn Qg 701,01 kn > beban 5000kN pondasi kuat memikul beban. b. Penurunan Ujung tiang bertumpu pada lapisan pasir (sand) maka anggapan penyebaran beban melalui ujung tiang dengan distribusi V : 1H. Penurunan konsolidasi.. kenaikan tegangan di tengah lapisan lempung B B + z 6,8 + z L L + z 4,8 + z z dari ujung tiang ke tengah lapisan lempung. H m 000 mm 0,0001 Lapisan z (m) B B + z (m) 1 4,5 6,8 + 4,5 11, 7,5 6,8 + 7,5 14, L L + z (m) 4,8 + 4,5 9, 4,8 + 7,5 1, (kn/m) (mm) 47,58 14,7 8,4 8,5 Sc,80 Penurunan pondasi akibat konsolidasi tanah lempung adalah,80mm.

5 Soal no. γ 17 kn / m γ sat 19 kn / m Dengan menggunakan hubungan φ - N SPT ( Peck et.al 1974) maka didapatkan seperti di atas. Dengan menganggap ujung tiang bertumpu pada tanah pasir N 5 φ 5, sedangkan tanah pasir di sekitar tiang diambil rerata φ rerata (Σ φ. tebal)/σtebal φ rerata (9x1 + 9x + 1x4 + x + 4x4)/15 1,67 ~ º Daya dukung tiang tunggal Cara Coyle dan Castello : Daya dukung ujung (end bearing capacity) Q bu

6 Untuk φ 5 D/B 15/0,4 7,5 dari grafik Coyle dan Castello didapatkan q bu 7500 kpa Q bu q bu x Ab 7500 x ¼ π.0,4 94,48 kn. Daya dukung geser (skin friction capacity) Q su Untuk φ z/b 7,5/0,4 18,75 dari grafik Coyle dan Castello didapatkan q su 8 kpa Q su q su x As 8 x π.0,4 x 15 57,79 kn Daya dukung ijin Cara Meyerhof,, 490,09 Daya dukung ujung (end bearing capacity) Q bu Untuk φ 5, Nq10. Jadi q γ.d(17 x + (19-10)x1) 151 kpa atau Q bu Ab.q.Nq ¼ x π x (0,40) x 151x10 77,0 kn q l 50.Nq tanφ 50x10xtan 5 401,5 Q p A p q l ¼ x π x (0,40) x 401,5 57,94 kn Karena dengan cara kedua nilainya lebih kecil maka digunakan cara yang kedua. Jadi Q bu 57,94 kn Daya dukung geser (skin friction capacity) Q su q su k σ v ' tan δ K 1,5 (untuk medium dense sand tiang beton) δ ¾. φ (untuk medium dense sand tiang beton) Qsu qsu As q su Qsu 1,5 x 70 x tan (/4 x ) 46,75 kpa 46,75 x π x 0,4 x , kn Daya dukung ijin,, 469,7

7 σ v ' Dari dua cara di atas daya dukung ijin tiang tunggal diambil 469,7 kn Kelompok tiang. Efek pemancangan kelompok tiang pada tanah pasir menyebabkan pemadatan sehingga kuat geser tanah meningkat sehingga efisiensi η > 1 dan diambil η 1. Beban yang dipikul oleh masing-masing tiang adalah Pij V mn V. e. + m x x Pada kelompok tiang di atas, ting yang paling besar memikul beban adalah tiang paling kanan yaitu P1 P P, sehingga V V. 0, 5. 1,50 P 1 + (1,50 + 1,50 ) 469,7 0,111. V + V 0,08. 0,19 V 469,7 V 79,8 kn. Jadi beban maksimum yang dapat dipikul kelompok tiang adalah V 79,8 kn. Penurunan. Dengan imaginary footing method untuk kelompok tiang yang bertumpu pada tanah pasir maka penyebaran beban melalui ujung tiang. Akibat beban eksentris maka sebenarnya tidak disebarkan secara merata, untuk memudahkan perhitungan maka dianggap disebarkan merata melalui ujung tiang dan beban merata tersebut dapat didekati dengan:, 9,,,

8 Modified Meyerhof s Method Untuk B > 4 ft (1,0 m) δ 0,68q ' / σ r B _ Br B + B N r 60 K d dimana : δ penurunan B r lebar referensi 1 ft 0, m q tegangan tanah netto 9, kpa σ r tegangan referensi 100 kpa N 60 nilai SPT rata-rata K d faktor kedalaman 1+ 0,x0/1,9 1 B lebar pondasi δ 0,68 9,/100,4 0, 5 1,0,4 + 0, 0,048 δ 0, x 0,048 m 0,0144 m Penurunan pondasi tiang adalah 1,44 cm.

9 Soal no 4. φ k a tan (45 ) tan (45 ) 0,07 k p 1 k a 1 0,07,5 p 1 p γl 1 ka 17 x x 0,07 10,48 kn/m /m ( γ L1 + γl ) ka [17 x + (19-10) x,5] x 0,07 0,108 kn/m /m L p γ( k p k a ) 0,108 (19 10)(,5 0,07) 0,76 m P luas ACDE 0,5p 1 L 1 + p 1 L + 0,5(p 1 -p ) L + 0,5p L 0,5(10,48)() + (10,48)(,5) + 0,5 (0,108 10,48) x,5 + 0,5(0,108)(0,76) 71,57 kn/m Hitung _ z dengan mengambil momen terhadap E pada luas ACDE P z _

10 _ z 1 71,57 [0,5.10,48..(0,76 +,5 + 0,5.0,108.0,76(0,76,51 m )] ) p 5 γ L + γl ) k + γl ( k k ) ( 1 p p a [(17)() + (19-10) x,5 ],5 + (19-10)(0,76)(,5-0,07),01 kn/m /m Hitung L 4 dengan coba-coba dari persamaan :,5,5 + 10,48.,5.(0,76 + ) + 0,5.(0,108 10,48).,5.(0,76 + ) + L A 1 L 4 A L 4 A L 4 A 4 0, dimana A 1 p5 [ γ'( k p k a )],01 (9)(,94) 8,79 A 8P [ γ'( k p k a )] (8)(71,57) (9)(,94) 1,61 [zγ'( k p ka ) + p5 ] ()(,51)(9)(,94) +,01] A 6P 6 (71,57),91 [ γ'( k p ka )] [(9)(,94)] (6zp 5 + 4P) (6)(,51)(,01) + (4)(71,57) A 4 P 71,57 87,0 [ γ'( k p k a )] [(9)(,94)] L ,79L 4 1,61L 4,91L 4 87,0 0 Dari hasil coba-coba L 4 (m) Hasil ruas kiri dari persamaan di atas 4-809, , 5,4 8,15 hasil yang mendekati p 4 p + γl ( k p k ),01 + (9)(5,4)(,94) 76,04 kn/m /m 5 4 a p γl ( k p k ) (9)(5,4)(,94) 14,0 kn/m /m 4 a

11 ( pl4 P) L 5 ( p + p ) 4 (14,0)(5,4) ()(71,57) 14,0 + 76,04 1,1 m Gambar turap (sheet pile) seperti pada soal sesuai dengan hasil perhitungan di atas D 1, sampai 1,6 (L + L 4 ) Kedalaman penetrasi aktual 1,(L + L 4 ) 1,(0,76 + 5,4) 8,0 m Kedalaman penetrasi teoritis 0,76 + 5,4 6,16 m Momen maksimum z P [ γ'( k p k a )] (71,57) (9)(,94), m 1 1 M P( z + z') γ' z' ( k p k a ) z' 1 1 M (71,57)(,51 +,) (9)(,) (,94) (,) M 90,57 knm/m S M ; dimana S modulus section minimum dari turap σ all σ all tegangan ijin turap 17,5 MN/m S M 90,57 10 x10 σ all 1,84 x 10 - m /m dari dinding (atau 18,4 x 10-5 m /m) Gunakan PZ-8 dengan PSA- (S 19,1 x 10-5 m /m)

dokumen-dokumen yang mirip

d. Apa Yang Jawaban : pembebanan keamanan. KEPADATAN Φ( o ) Dr (%) 0-5 26-30 0-5 5-10 5-30 28-35 30-60 35-42 10-30 30-50 38-46 60-95 RELATIF TANAH

d. Apa Yang Jawaban : pembebanan keamanan. KEPADATAN Φ( o ) Dr (%) 0-5 26-30 0-5 5-10 5-30 28-35 30-60 35-42 10-30 30-50 38-46 60-95 RELATIF TANAH UNIVERSITAS BRAWIJAYA FAKULTAS TEKNIK Jawaban UAS Teknikk Pondasi (Waktu 1 menit) Tanggal : 11 Juni 1 Soal no 1. Teori a. Sebutkan data fisik tanah yang diperlukan untuk perencanaan. Data fisik tanah yang