OPTIMALISASI PENDINGINAN BAHAN BAKAR NUKLIR BEKAS REAKTOR SERBAGUNA SIWABESSY DI KOLAM PENYIMPANAN SEMENTARA

Transkripsi

1 OPTIMALISASI PENDINGINAN BAHAN BAKAR NUKLIR BEKAS REAKTOR SERBAGUNA SIWABESSY DI KOLAM PENYIMPANAN SEMENTARA ABSTRAK Kuat Heriyanto, Nurokhim Pusat Teknologi Limbah Radioaktif-BATAN OPTIMALISASI PENDINGINAN BAHAN BAKAR BEKAS REAKTOR SERBAGUNA SIWABESSY DI INSTALASI PENYIMPANAN SEMENTARA. Telah dilakukan studi optimalisasi sistem pendinginan bahan bakar nuklir bekas di instalasi penyimpanan sementara tipe basah. Penelitian dilakukan berdasarkan data spesikasi teknik dan data yang diperoleh dilapangan, diantaranya fraksi bakar 72 dan 56 %, loading bahan bakar 42 dan 24 perangkat per-tahun. Tujuan penelitian antara lain untuk memperoleh nilai beban panas total, kenaikan suhu kolam dan waktu pengoperasian sistem pendingin pada setiap kondisi. Hasil perhitungan diperoleh kesimpulan : Fraksi bakar bahan bakar bekas mempengaruhi besaran beban pendinginan (cooling load) yang diterima kolam penyimpanan, pada kondisi sistem pendingin berfungsi dan VAC tidak berfungsi, kenaikan suhu kolam lebih kecil karena sebagian panas terambil oleh udara ruangan melalui konveksi dan radiasi. Sedangkan pada kondisi sistem pendingin dan VAC tidak berfungsi, seluruh panas bahan bakar bekas menaikkan suhu kolam. Diharapkan hasil penelitian ini dapat dijadikan sebagai rujukan pengoperasian kolam Penyimpanan Sementara Bahan Bakar Bekas pada saat kondisi normal dan abnormal. Kata kunci: Bahan bakar Nuklir Bekas, Perpindahan Panas ABSTRACT OPTIMIZATION OF SIWABESSY MULTI PURPOSE REACTOR SPENT NUCLEAR FUEL COOLING IN INTERIM STORAGE POOL. A study on optimization of spent fuel cooling systems in the wet type interim storage pool has been done. This study was conducted based on the technique specifications data and the data which obtained from field, including burn-up of 72 and 56%, fuel loading of 42 and 24 element per-year.this research is intend to obtain the value of the total heat load, the increase pool water temperature and the cooling system operating time on each condition. The calculation result is obtained concluded as follow: burn-up of fuel affects the amount of cooling load received by water storage ponds, on the condition of the cooling system is functioning and the VAC does not work, pool water temperature increase is smaller because some heat is picked up by the room through convection and radiation. While on the condition of cooling system and VAC does not work, all the heat of the spent fuel to raise of temperature the pool water. It is hope that the result of this research can be used as a reference of spent fuel interim storage pool operation at the normal and abnormal conditions. Keywords: Spent fuel, heat transfer PENDAHULUAN Pengoperasian Reaktor Serba Guna G. A. Siwabessy (RSG-GAS) menimbulkan bahan bakar bekas yang harus dikelola agar aman bagi manusia dan lingkungan. Unsur radioaktif dalam bahan bakar nuklir bekas tetap dijaga utuh dalam kelongsongnya agar tidak terlepas ke lingkungan dan panas yang ditimbulkan dapat dijaga agar tidak melebihi batas yang diijinkan. Bahan bakar nuklir bekas yang keluar dari reaktor setelah berumur 100 hari disimpan dalam kolam atau Instalasi Penyimpanan Sementara Bahan Bakar Nuklir Bekas (IPSB3). Dalam menjaga kondisi bahan bakar nuklir bekas diperlukan unjuk kerja sistem pendingin yang optimal dan efektif. Agar sistem pendingin bekerja efisien, perlu diperoleh penyesuaian antara beban panas yang dikeluarkan bahan bakar nuklir bekas dengan kapasitas pendingin yang dibutuhkan. Penelitian ini dilakukan untuk memperoleh data operasi dan waktu pengoperasian sistem pendingin dan VAC sesuai dengan kebutuhan. Dengan demikian diperoleh efisiensi pendinginan berdasarkan beban panas yang diterima kolam tanpa mengabaikan faktor keselamatan. Diharapkan kondisi bahan bakar nuklir bekas setelah 25 tahun dalam kolam penyimpanan sementara tetap terjaga, baik radionuklida maupun panas peluruhannya. TEORI DASAR 1. Perpindahan Panas Secara Konduksi Proses konduksi adalah proses di mana panas mengalir dari daerah suhu yang lebih tinggi ke yang lebih rendah di dalam 39

2 satu medium padat atau antara mediummedium yang bersinggungan secara langsung. Kapasitas laju perpindahana panas secara konduksi dinyatakan dalam rumus sebagai berikut [1,2]: = Dengan:... (1) Q = laju perpindahan panas (watt), T/ x = gradien suhu karena perpindahan panas ( 0 C/m) dan k = konduktivitas atau kehantaran thermal benda (W/m. 0 C). 2. Perpindahan Panas Secara Konveksi Proses konveksi terjadi pada penyimpangan energi antara permukaan benda padat dengan c maupun gas. Kapasitas laju perpindahan panas secara konveksi dinyatakan dalam hukum Newton sebagai berikut [1,2]: Q= ha(t w -T )... (2) Dengan: h= koefisien perpindahan panas konveksi (W/m 2. 0 C), A = luas permukaan (m 2 ), T w -= suhu plat ( 0 C) dan T = suhu fluida ( 0 C). 3. Perpindahan Panas Secara Radiasi Proses radiasi adalah proses perpindahan panas melalui udara atau ruang hampa dengan cara sinaran atau pancaran dari suatu benda yang menghasilkan panas. Kapasitas laju perpindahan panas secara radiasi dalam ruang kurung dinyatakan dalam rumus sebgai berikut [1,2]: Q= єσa (T 1 4 -T 2 4 )... (3) Dengan: Є = emisitas, σ = tetapan Stefan Boltzaman (W/m 2.k 4 ), A= luas permukaan (m 2 ), T 1= suhu awal (K), T 2 = suhu akhir (K) 4. Laju massa alir Kapasitas perpindahana panas ditentukan juga dengan laju massa alir yang terjadi dalam media/ruangan, dihitung dengan menggunakan rumus [1,2]: m.... (4) Dengan: Qp= Panas yang diambil sistem pendingin, Cp = Panas jenis (kj/kg.k) dan T = Selisih suhu masuk dengan suhu keluar ( 0 C). 5. Karakteristik Penyimpanan dan Bahan Bakar Nuklir Bekas RSG-GAS Bahan bakar nuklir bekas yang disimpan di rak penyimpanan IPSB3 adalah bahan bakar nuklir bekas RSG-GAS yang tidak cacat dan telah mengalami pendinginan awal minimum 100 hari. Kondisi Instalasi Penyimpanan Sementara Bahan Bakar Nuklir Bekas [3]: - Instalasi penyimpanan didisain mampu menerima panas total sebesar 40 kw. - Bahan bakar nuklir bekas dipindahkan ke rak kolam IPSB3 tidak secara berkelompok tetapi persatu perangkat (42 dan 24 perangkat pertahun). - Sistem pemurnian disediakan untuk mempertahankan kualitas sesuai dengan syarat keselamatan yang telah ditetapkan. - Suhu kolam dijaga pada harga sekitar 35 0 C dengan cara mensirkulasikan kolam melalui unit penukar panas (primer dan sekunder). - Suhu abnormal tidak boleh melebihi 67 0 C agar kelongsong tidak rusak. - Sistem ventilasi dipasang untuk memperkuat kungkungan kemungkinan lepasnya material radioaktif berupa gas ke lingkungan. Sistem pendingin dan pemurnian kolam berfungsi untuk : - Memindahkan panas yang dibangkitkan dari perangkat bahan bakar bekas. - Mempertahankan sifat-sifat kimia, kejernihan dan kandungan zat radioaktif yang terlarut dalam pada batas yang diijinkan. Pada Tabel 1 diperlihatkan data panas yang ditimbulkan bahan bakar bekas Reaktor Serba Guna G.A. Siwabessy seseuai dengan fraksi bakarnya. 40

3 Tabel 1. Panas yang ditimbulkan bahan bakar bekas RSG-GAS (Origen 2) Fraksi bakar 72 % Fraksi bakar 56 % NO. (tahun) Q (tahun) Q NO. (tahun) Q (tahun) Q hari 377,2 13 5, hari 2, , , ,2 14 3, ,7 15 4, ,2 15 3, , ,4 16 2, ,7 17 4, , , ,8 18 4, , , ,3 19 4, , , ,3 20 4, , , ,5 21 4, , , ,1 22 4, , , , , , ,4 24 3, , , ,3 25 3, , ,12 METODOLOGI Penelitian dilakukan dengan dua skenario kondisi, yaitu pertama dengan kondisi VAC tidak berfungsi dan kondisi kedua VAC serta sistem pendingin tidak berfungsi. Selain itu bahan bakar bekas dimasukkan ke dalam kolam penyimpanan secara bertahap (42 dan 24 perangkat pertahun) selama 25 tahun dengan fraksi bakar 72 dan 56 %. Suhu normal kolam dipertahankan sebesar 35 0 C, sedangkan suhu abnormal yang diijinkan sebesar 67 0 C. 1. Perhitungan dengan asumsi sistem pendingin berfungsi dan VAC tidak berfungsi. Pada kondisi sistem pendingin berfungsi dan VAC tidak berfungsi, dengan fungsi waktu suhu kolam akan melebihi 35 0 C sedangkan panas permukaan ditransfer ke udara melalui radiasi dan konveksi. Perpindahan panas radiasi dari permukaan ke udara dalam ruangan [4,5]: Q= єσa (T 1 4 -T 2 4 )... (5) Dengan diketahui nilai є=4,174, σ =5,6x10-8 (W/m 2.k 4 ), A=70 m 2, T 1 =308 K, dan T K, diperoleh perpindahan panas radiasi (Qr) sebesar 4,254 kw. Perpindahan panas konveksi dari permukaan ke udara dalam ruangan [3,5]: Q k = ha(t w -T )... (6) Dengan diketahui nilai h = 0,61 W/m 2. 0 C, A = 70 m 2, T w -= 35 0 C dan T = 25 0 C diperoleh perpindahan panas konveksi (Q k ) sebesar 0,427 kw. Panas kolam yang terambil udara: Q t = Qr+ Q k... (7) = 4,6812 kw Panas yang terakumulasi dalam kolam: Q a = Q bbb - Q t... (8) Karena bahan bakar nuklir bekas dimasukkan ke dalam kolam secara bertahap, maka nilai Q bbb berbeda setiap tahunnya. 2. Perhitungan dengan asumsi sistem pendingin dan VAC tidak berfungsi. Pada kondisi sistem pendingin dan VAC tidak berfungsi diasumsikan suhu dan udara ruangan setimbang, seluruh panas bahan bakar nuklir bekas akan menaikkan suhu kolam. Kenaikan suhu dapat diperoleh dengan persamaan: Q p = m Cp T... (9) T= Q / m Cp... (10) Karena bahan bakar nuklir bekas dimasukkan ke dalam kolam secara bertahap, maka nilai T berbeda setiap tahunnya. 41

4 HASIL DAN PEMBAHASAN 1. Hasil perhitungan dengan asumsi Sistem Pendingin Tidak berfungsi dan VAC berfungsi. Gambar 1 Memperlihatkan beban pendinginan (cooling load) yang diterima kolam pada IPSB3. Dengan loading 42 perangkat per-tahun dengan fraksi bakar 72 % pada tahun pertama sebesar 11,16 kw sedangkan pada fraksi bakar 56 % sebesar 7,70 kw, begitu seterusnya dengan kondisi yang lain. Dari Tabel 2,3,4 dan 5 diperoleh hasil perhitungan lengkap diantaranya panas total bahan bakar bekas yang diterima kolam, kenaikan suhu kolam, penambahan dan waktu yang diperlukan sistem pendingin agar suhu kolam tidak melebihi 67 0 C. Pada tahun pertama dengan fraksi bakar 56 % (24 perangkat) merupakan skenario terbaik, diperoleh data antara lain: kenaikan suhu = 0,19 0 C per-hari, pada hari ke 170 sistem pendingin harus dioperasikan selama 5,5 jam (make up 3,7 kg/jam) agar suhu kembali ke posisi 35 0 C. Sedangkan kondisi terburuk adalah saat waktu penyimpanan 25 tahun dengan kondisi fraksi bakar 72 % (1092 perangkat), diperoleh data antara lain: kenaikan suhu = 1,72 o C per-hari, pada hari ke 18 sistem pendingin harus dioperasikan selama 13 jam (make up 33,6 kg/jam) agar suhu kembali ke posisi 35 0 C. (kwatt) ,16 7,70 4,37 22,07 14,43 10,61 6,29 72% (42/thn) 56 % (42/thn) 72 % (24/thn) 56 % (24/thn) 0 2, () Gambar 1. Grafik hubungan panas total bahan bakar bekas di IPSB3 dalam fungsi waktu dengan 42 perangkat per tahun. (kwatt) % (42/thn) 72 % (24/thn) 56 % (24/thn) 56 % (42/thn) (tahun) Gambar 2. Grafik hubungan panas total bahan bakar bekas di IPSB3 dalam fungsi waktu dengan 1092 perangkat 42

5 2. Hasil perhitungan dengan asumsi VAC dan Sistem Pendingin Tidak berfungsi. Gambar 2 Memperlihatkan beban pendinginan (cooling load) tertinggi diperlihatkan pada fraksi bakar 72 % (1092 perangkat) saat 25 tahun penyimpanan sebesar 26,76 kw, sedangkan yang terendah diperlihatkan pada fraksi bakar 56 % sebesar 7,07 kw. Dari Tabel 6,7,8 dan 9 pada hari pertama dengan fraksi bakar 56 % (24 perangkat) merupakan skenario terbaik, diperoleh data antara lain: kenaikan suhu = 0,55 0 C per-hari, pada hari ke 57 sistem pendingin harus dioperasikan selama 7 jam (make up 4,7 kg/jam) agar suhu kembali ke posisi 35 0 C. Sedangkan kondisi terburuk adalah saat waktu penyimpanan 25 tahun dengan kondisi fraksi bakar 72 % (1092 perangkat), diperoleh data antara lain: kenaikan suhu = 2,1 0 C per-hari, pada hari ke 15 sistem pendingin harus dioperasikan selama 16,5 jam (make up 37,6 kg/jam) agar suhu kembali ke posisi 35 0 C. Kenaikan suhu pada kondisi sistem pendingin dan VAC tidak difungsikan dengan beban pendinginan yang sama lebih tinggi daripada kondisi lainnya. Hal tersebut disebabkan karena seluruh panas bahan bakar bekas menaikkan suhu kolam, sedangkan pada kondisi VAC difungsikan ada panas yang ditransfer ke udara melalui konveksi dan radiasi. Kondisi ini juga mempengaruhi kapasitas penambahan (make-up) dan waktu pengoperasian sistem pendingin. KESIMPULAN Besaran fraksi bakar bahan bakar nuklir bekas mempengaruhi kapasitas beban pendinginan (cooling load) yang diterima kolam penyimpanan. Pada kondisi sistem pendingin berfungsi dan VAC tidak berfungsi, kenaikan suhu kolam lebih kecil, karena sebagian panas terambil oleh udara ruangan melalui konveksi dan radiasi. Pada kondisi sistem pendingin dan VAC tidak berfungsi, seluruh panas bahan bakar bekas menaikkan suhu kolam karena suhunya setimbang. DAFTAR PUSTAKA 1. J. P. HOLMAN, Heat Transfer, Six Edition, Mc. Graw Hill Book Co.- Singapore, DONAL Q. KERN, Process Heat Transfer, Mc. GrawHill Book Co- Singapore, TECHNICAL REPORT SERIS NO. 240, Guidebook on Spent Fuel Starage, IAEA, Viena, PERRY, R.H., Chemical Enginees s Handbook, 6 th edition, Mc. GrawHill International Editions, BATAN-IAEA Engineering Contract, Transfer Chanel and ISSF for BATAN, Prelimery Package, November

6 LAMPIRAN Tabel 2. Hasil perhitungan dengan fraksi bakar Bahan bakar 72 %, 42 perangkat/tahun. Q t Q a (C/hari ) 1 377,2 15,84 4,681 11,16 0, ,1 4, ,6 19,31 4,681 14,63 1, ,5 3, ,7 20,76 4,681 16,08 1, ,7 3, ,52 4,681 16,84 1, ,9 3, ,7 22,06 4,681 17,38 1, ,6 3, ,8 22,47 4,681 17,79 1, ,3 3, ,3 22,82 4,681 18,14 1, ,8 3, ,3 23,13 4,681 18,44 1,444 22, 28,3 3, ,5 23,4 4,681 18,72 1, ,7 3, ,1 23,65 4,681 18,97 1, ,1 3, ,7 23,89 4,681 19,21 1, ,5 2, ,4 24,12 4,681 19,44 1, ,8 2, ,3 24,34 4,681 19,66 1, ,2 2, ,2 24,56 4,681 19,88 1, ,5 2, ,77 4,681 20,09 1, ,8 2, ,8 24,97 4,681 20,29 1, ,1 2, ,7 25,17 4,681 20,49 1, ,4 2, ,6 25,36 4,681 20,68 1, ,7 2, ,5 25,55 4,681 20,87 1, ,0 2, ,4 25,74 4,681 21,06 1, ,3 2, ,3 25,92 4,681 21,24 1, ,6 2, ,2 26,09 4,681 21,41 1, ,8 2, ,1 26,27 4,681 21,58 1, ,1 2, ,43 4,686 21,75 1, ,4 2, ,9 26,60 4,681 21,92 1, ,6 2,5 13 Tabel 3. Hasil perhitungan dengan fraksi bakar Bahan bakar 72 %, 24 perangkat/tahun. Q t Q a (C/hari ) 1 377,2 9,053 4,681 4,372 0, ,7 5, ,6 11,04 4,681 6,354 0, ,7 4, ,7 11,87 4,681 7,187 0, ,0 4, ,3 4,681 7,619 0, ,6 4, ,7 12,60 4,681 7,924 0, ,1 4, ,8 12,84 4,681 8,159 0, ,5 4, ,3 13,04 4,681 8,358 0, ,8 4, ,3 13,21 4,681 8,533 0, ,1 4, ,5 13,37 4,681 8,689 0, ,3 4, ,1 13,52 4,681 8,836 0, ,5 4, ,7 13,65 4,681 8,972 0, ,7 4, ,4 13,78 4,681 9,102 0, ,9 4, ,3 13,91 4,681 9,229 0, ,1 4, ,2 14,04 4,681 9,354 0, ,3 4, ,16 4,681 9,474 0, ,5 4, ,8 14,27 4,681 9,589 0, ,7 4, ,7 14,38 4,681 9,702 0, ,8 4, ,6 14,49 4,681 9,812 0, ,0 4, ,5 14,60 4,681 9,920 0, ,2 4,3 7 44

7 QBB B Qtota l Qt Qa (C/hari ) oc/jam 20 4,4 14,71 4,681 10,03 0, ,3 4, ,3 14,81 4,681 10,13 0, ,5 4, ,2 14,91 4,681 10,23 0, ,7 4, ,1 15,01 4,681 10,33 0, ,8 4, ,11 4,681 10,42 0, ,0 4, ,9 15,20 4,681 10,52 0, ,1 4,2 8 Catatan : Tabel 2, 3, 4, 5 kondisi Sistem Pendingin Tidak berfungsi dan VAC berfungsi Tabel 4. Hasil perhitungan dengan fraksi bakar Bahan bakar 56 %, 42 perangkat/tahun. Q t Q a (C/hari) 1 377,2 12,38 4,6812 7,7004 0, ,8 4, ,6 14,70 4, ,017 0, ,3 4, ,7 15,58 4, ,905 0, ,7 4, ,06 4, ,383 0, ,4 4, ,7 16,37 4, ,687 0, ,9 4, ,8 16,59 4, ,913 0, ,2 4, ,3 16,78 4, ,103 0, ,5 4, ,3 16,95 4, ,274 0, ,8 3, ,5 17,12 4, ,434 0, ,0 3, ,1 17,27 4, ,587 0, ,3 3, ,7 17,41 4, ,734 0, ,5 3, ,4 17,56 4, ,877 1, ,7 3, ,3 17,70 4, ,015 1, ,9 3, ,2 17,83 4, ,149 1, ,1 3, ,96 4, ,280 1, ,3 3, ,8 18,09 4, ,408 1, ,5 3, ,7 18,21 4, ,533 1, ,7 3,8 8,5 18 4,6 18,34 4, ,654 1, ,9 3,7 8,5 19 4,5 18,45 4, ,772 1, ,1 3,7 8,5 20 4,4 18,57 4, ,888 1, ,3 3, ,3 18,68 4, ,001 1, ,4 3, ,2 18,79 4, ,111 1, ,6 3, ,1 18,90 4, ,218 1, ,8 3, ,00 4, ,323 1, ,9 3, ,9 19,11 4, ,426 1, ,1 3,7 9 45

8 Tabel 5. Hasil perhitungan dengan fraksi bakar Bahan bakar 56 %, 24 perangkat/tahun. Q t Q a (C/hari) Penuru -nan 1 377,2 7,075 4,6812 2,3940 0, ,6 5,4 5,5 2 82,6 8,399 4,6812 3,7179 0, ,7 5, ,7 8,907 4,6812 4,2258 0, ,4 5, ,180 4,6812 4,4986 0, ,9 5, ,7 9,353 4,6812 4,6720 0, ,1 5, ,8 9,482 4,6812 4,8012 0, ,3 5, ,3 9,591 4,6812 4,9097 0, ,5 5, ,3 9,689 4,6812 5,0074 0, ,6 5, ,5 9,780 4,6812 5,0988 0, ,8 5, ,1 9,868 4,6812 5,1861 0, ,9 5, ,7 9,951 4,6812 5,2702 0, ,0 4,9 6,5 12 5,4 10,03 4,6812 5,3516 0, ,2 4,9 6,5 13 5,3 10,11 4,6812 5,4307 0, ,3 4,9 6,5 14 5,2 10,19 4,6812 5,5076 0, ,4 4,9 6, ,26 4,6812 5,5825 0, ,5 4,9 6,5 16 4,8 10,34 4,6812 5,6555 0, ,6 4,9 6,5 17 4,7 10,41 4,6812 5,7267 0, ,7 4,9 6,5 18 4,6 10,48 4,6812 5,7961 0, ,8 4,9 6,5 19 4,5 10,55 4,6812 5,8638 0, ,0 4,9 6,5 20 4,4 10,61 4,6812 5,9298 0, ,1 4, ,3 10,68 4,6812 5,9943 0, ,2 4, ,2 10,74 4,6812 6,0572 0, ,3 4, ,1 10,80 4,6812 6,1186 0, ,3 4, ,86 4,6812 6,1785 0, ,4 4, ,9 10,92 4,6812 6,2371 0, ,5 4,8 7 Catatan : Tabel 2, 3, 4, 5 kondisi Sistem Pendingin Tidak berfungsi dan VAC berfungsi 46

9 Tabel 6. Hasil perhitungan dengan fraksi bakar Bahan bakar 72 %, 42 perangkat/tahun. (C/hari) 1 377,2 15,8424 1, ,3 3, ,6 19,3116 1, ,3 2, ,7 20,769 1, ,3 2, ,525 1, ,4 2, ,7 22,0584 1, ,1 2, ,8 22,47 1, ,7 2, ,3 22,8186 1, ,2 2, ,3 23,1252 1, ,6 2, ,5 23,3982 1, ,0 2, ,1 23,6544 1, ,4 2, ,7 23,8938 1, ,7 2, ,4 24,1206 1, ,1 2, ,3 24,3432 1, ,4 2, ,2 24,5616 1, ,7 2, ,7716 1, ,0 2, ,8 24,9732 1, ,3 2, ,7 25,1706 1, ,5 2, ,6 25,3638 1, ,8 2, ,5 25,5528 2, ,1 2, ,4 25,7376 2, ,3 2, ,3 25,9182 2, ,6 2, ,2 26,0946 2, ,8 1, ,1 26,2668 2, ,1 1, ,4348 2, ,3 1, ,9 26,5986 2, ,6 1,8 16,5 Tabel 7. Hasil perhitungan dengan fraksi bakar Bahan bakar 72 %, 24 perangkat/tahun. (C/hari) 1 377,2 9,0528 0, , ,6 11,0352 0, , ,7 11,868 0, , ,3 0, , ,7 12,6048 0, , ,8 12,84 1, , ,3 13,0392 1, , ,3 13,2144 1, , ,5 13,3704 1, , ,1 13,5168 1, , ,7 13,6536 1, , ,4 13,7832 1, , ,3 13,9104 1, , ,2 14,0352 1, , ,1552 1, ,7 8,5 16 4,8 14,2704 1, ,6 8,5 17 4,7 14,3832 1, ,6 8,5 18 4,6 14,4936 1, ,6 8,5 19 4,5 14,6016 1, ,6 8,5 20 4,4 14,7072 1, ,6 8,5 47

10 QBBB Qtotal (C/hari) 21 4,3 14,8104 1, , ,2 14,9112 1, , ,1 15,0096 1, , ,1056 1, , ,9 15,1992 1, ,5 9 Catatan : Tabel 6, 7, 8, 9 kondisi Sistem Pendingin dan VAC Tidak berfungsi Tabel 8. Hasil perhitungan dengan fraksi bakar Bahan bakar 56 %, 42 perangkat/tahun. (C/hari) oc/jam 1 2,95E+02 12,3816 0, ,5 3, ,52E+01 14, , ,78 3,6 8,5 3 2,12E+01 15, , ,0 3, ,14E+01 16, , ,7 3, ,23E+00 16, , ,1 3, ,38E+00 16,5942 1, ,4 3,3 9, 7 4,52E+00 16, , ,7 3,3 9,5 8 4,07E+00 16, , ,9 3,3 9,5 9 3,81E+00 17, , ,1 3,2 9,5 10 3,64E+00 17, , ,4 3,2 9,5 11 3,50E+00 17, , ,6 3,2 9,5 12 3,39E+00 17, , ,8 3, ,30E+00 17, , ,0 3, ,21E+00 17, , ,2 3, ,12E+00 17, , ,3 3, ,04E+00 18, , ,5 3, ,97E+00 18, , ,7 3, ,89E+00 18, , ,9 3, ,82E+00 18, , ,0 3,0 10,5 20 2,75E+00 18, , ,2 3,0 10,5 21 2,69E+00 18, , ,4 3,0 10,5 22 2,62E+00 18, , ,5 3,0 10,5 23 2,56E+00 18, , ,7 3,0 10,5 24 2,50E+00 19, , ,8 3,0 10,5 25 2,44E+00 19, , ,0 3,0 10,5 48

11 Tabel 9. Hasil perhitungan dengan fraksi bakar Bahan bakar 56 %, 24 perangkat/tahun. (C/har i) 1 2,95E+02 7,0752 0, ,0 4, ,52E+01 8, , , ,12E+01 8, , ,6 4, ,14E+01 9, , ,0 4, ,23E+00 9, , ,2 4, ,38E+00 9,4824 0, ,4 4, ,52E+00 9, , ,5 4,3 7,5 8 4,07E+00 9, , ,7 4,3 7,5 9 3,81E+00 9, , ,8 4,3 7,5 10 3,64E+00 9, , ,9 4,3 7,5 11 3,50E+00 9, , ,1 4,3 7,5 12 3,39E+00 10, , ,2 4,3 7,5 13 3,30E+00 10, , ,3 4,2 7,5 14 3,21E+00 10, , ,4 4,2 7,5 15 3,12E+00 10, , ,5 4,2 7,5 16 3,04E+00 10, , ,6 4, ,97E+00 10, , ,7 4, ,89E+00 10, , ,8 4, ,82E+00 10, , ,9 4, ,75E+00 10, , ,0 4, ,69E+00 10, , ,1 4, ,62E+00 10, , ,2 4, ,56E+00 10, , ,3 4, ,50E+00 10, , ,3 4,1 7,5 25 2,44E+00 10, , ,4 4,1 7,5 Catatan : Tabel 6, 7, 8, 9 kondisi Sistem Pendingin dan VAC Tidak berfungsi Penanya : Ir. Dyah Sulityani Rahayu Pertanyaan : TANYA JAWAB 1. Panas peluruhan bahan bakar diperoleh persamaan atau menggunakan software apa? 2. Penelitian ini di asumsikan dengan kapasitas penuh, bagaimana jika kapasitas bahan bakar nuklir bekas tidak penuh? Jawab : 1. Panas peluruhan bahan bakar bekas diperoleh dengan menggunakan sowtware origen2 2. Penelitian ini memang diasumsikan kapasitas penuh, tapi untuk kondisi tidak penuhpun dapat dicari kondisi optimalnya. 49

12 50