BAB IV ANALISIS A1=1.655 L2=10. Gambar 4.1 Struktur 1/2 rangka atap dengan 3 buah kuda-kuda

Transkripsi

1 BAB IV ANAISIS 4.. ANAISIS PEMBEBANAN Beban Mati (D) Beban mati adalah berat dari semua bagian dari suatu struktur atap ang bersifat tetap, termasuk segala unsur tambahan, penelesaian-penelesaian, mesin-mesin serta peralatan tetap ang merupakan bagian ang tidak terpisahkan dari struktur itu. Yang diakibatkan oleh berat konstruksi permanen seperti berat sendiri, berat gording, penutup atap (metal roof), dan plafond. Dalam analisis, semua beban diatas dijadikan beban terpusat. Dalam Peraturan Muatan Indonesia (PMI), beban mati atap ditetapkan 50 kg/m, sudah berikut genteng, gording, kaso. Karena jarak antar kuda-kuda adalah 0 m, maka diambil nilai beban ang ditransfer ke portal kanan dan kirina dengan pembagian : dari tengah bentang. A.655 S Gambar 4. Struktur / rangka atap dengan 3 buah kuda-kuda Dengan demikian, beban maksimum dipikul oleh kuda-kuda ang berada di tengah bentang, ang secara total menahan beban sepanjang 0 m per satuan lebar. Maka beban IV-

2 atap ang telah diketahui dikonversikan menjadi beban garis kemudian beban mati tsb dikonversikan menjadi beban titik ang letakna pada join atas batang batang vertikal. P D q m (a/cos α) P D 50 kg/m 0 m (.5/cos 35)m kg Plafond Diambil berat Plafond adalah 8 kg/m, beban ini merata pada bidang datar rangka kudakuda sehingga jika dijadikan beban terpusat pada joint bagian bawah menjadi : q m 8 kg/m 0 m.5 m 70 kg Pemodelan beban tersebut dapat digambarkan sebagai berikut ; Gambar 4. Model pembebanan beban mati Beban Hidup () Beban hidup adalah semua beban ang terjadi akibat penghunian atau penggunaan suatu struktur, khusus pada atap ke dalam beban hidup termasuk beban ang berasal dari air hujan, baik akibat genangan maupun akibat tekanan jatuh (energi kinetik) butiran air dan beban ang ditimbulkan selama perawatan oleh pekerja, peralatan dan material atau selama penggunaan biasa oleh orang dan benda bergerak. Beban orang ang merupakan beban hidup(a) menurut PMI adalah sebesar 00 kg ang diletakkan di joint rangka atap searah dengan arah sumbu global (arah gravitasi). IV-

3 P 00kg Pemodelan beban tersebut dapat digambarkan sebagai berikut ; Beban Angin (W) Gambar 43 Model pembebanan beban hidup Beban ini merupakan beban tidak permanen ang bekerja pada rangka atap ang disebabkan adana selisih tekanan udara. Pada beban angin ini terbagi atas tekanan tiup dan tekanan isap. Beban angin ang diperhitungkan dalam struktur rangka atap berdasarkan PMI adalah sebesar 5 kg/m. Berdasarkan koefisien angin dengan atap segi-tiga dengan sudut kemiringan α sebagai maka: Koefisien angin tiup pada atap (di pihak angin α < 65 ) (0.0α 0.4) Koefisien angin hisap pada atap (di belakang angin untuk semua α ) 0.4 beban ang menentukan adalah P 5 kg/m Maka gaa tiup dan isap oleh angin dapat dihitung sebagai berikut : Gaa tiup pada atap (0.0α 0.4)P. kg/m ( ) 5 0 kg/m 5kg/m Gaa isap pada atap P. kg/m IV-3

4 kg/m Beban diatas masih merupakan beban merata pada bidang miring, jadi perlu dijadikan beban titik. Dimana beban angin ini bekerja tegak lurus terhadap bidang kontak. Gaa tiup pada atap Pw 5 kg/m (.5/cos 35) 4.38 kg Karena beban tersebut tegak lurus terhadap bidang miring, maka beban tersebut dapat diproeksikan terhadap arah dan P 4.38 kg * cos kg P 4.38 kg * sin kg Gaa isap pada atap Pw - 00 kg/m (.5/cos 35) kg Karena beban tersebut tegak lurus terhadap bidang miring, maka beban tersebut dapat diproeksikan terhadap arah dan P kg * cos kg P kg * sin kg Karena beban angin ada ang bertanda positif dan negatif maka ang terjadi adalah bidang miring atap menerima tekanan angin tiup dan tekanan angin isap. Pemodelan beban tersebut dapat digambarkan dalam kondisi sebagai berikut (jika angin bertiup dari kiri ke kanan). IV-4

5 Gambar 4.4 Model pembebanan beban angin 4.. ANAISIS STRUKTUR Dari beban ang telah dihitung aitu beban mati(d), beban hidup(), dan beban angin(w) akan dihitung gaa dalam aial ( tekan tarik) pada struktur rangka atap dengan menggunakan SAP V0.0. dan akan dibuktikan perhitunganna dengan cara manual. Untuk penggunaan SAP terlebih dahulu dilakukan momen release untuk menghilangkan adana momen pada sistem truss, jadi hana ada aial saja Gaa Dalam Akibat Beban Mati (D) Dari perhitungan pembebanan telah diperoleh beban ang terjadi sebagai berikut: Pemodelan beban tersebut dapat digambarkan sebagai berikut ; Gambar 4.5 Model pembebanan beban mati IV-5

6 Gaa Dalam Akibat Beban Hidup() Dari perhitungan pembebanan telah diperoleh beban ang terjadi sebagai berikut: Pemodelan beban tersebut dapat digambarkan sebagai berikut ; Gambar 4.6 Model Pembebanan Beban Hidup Gaa Dalam Akibat Beban Angin(W) Dari perhitungan pembebanan telah diperoleh beban ang terjadi sebagai berikut: Pemodelan beban tersebut dapat digambarkan sebagai berikut Gambar 4.7 Model Pembebanan Beban Angin IV-6

7 Gambar 4.8 abel Joint dan Frame Kombinasi pembebanan ang terdapat dalam SNI mengenai Tata Cara Perencanaan Struktur Kau Untuk Bangunan Gedung adalah sebagai berikut:.4 D.D (a atau H).D +.6(a atau H) + (0.5 atau 0.8W)).D ±.3W (a atau H).D ±.0E D ± (.3W atau.0e) Dalam define combination dalam SAP, disederhanakan menjadi beberapa kombinasi ang menentukan sesuai dengan beban ang ada sebagai berikut:.4 D.D +.6.D ±.3W Gambar 4.9 Diagram Aksial akibat kombinasi beban IV-7

8 Hasil gaa dalam pada struktur rangka atap akan dibuat dalam bentuk tabel hasil dari SAP adalah sebagai berikut: Tabel 4. Gaa aial batang akibat kombinasi gaa dalam TABE: Element Forces - Frames TABE: Element Forces - Frames Frame OutputCase P Frame OutputCase P Tet Tet Kgf Tet Tet Kgf A.4D C.4D A.D C.D A.D+.3W+0.5W C.D+.3W+0.5W A.D-.3W+0.5W C.D-.3W+0.5W A.4D C.4D A.D C.D A.D+.3W+0.5W C.D+.3W+0.5W A.D-.3W+0.5W C.D-.3W+0.5W A3.4D C3.4D A3.D C3.D A3.D+.3W+0.5W C3.D+.3W+0.5W A3.D-.3W+0.5W C3.D-.3W+0.5W A4.4D C4.4D A4.D C4.D A4.D+.3W+0.5W C4.D+.3W+0.5W A4.D-.3W+0.5W C4.D-.3W+0.5W A5.4D C5.4D A5.D C5.D A5.D+.3W+0.5W C5.D+.3W+0.5W A5.D-.3W+0.5W C5.D-.3W+0.5W A6.4D C6.4D A6.D C6.D A6.D+.3W+0.5W C6.D+.3W+0.5W A6.D-.3W+0.5W C6.D-.3W+0.5W IV-8

9 A7.4D D.4D A7.D D.D A7.D+.3W+0.5W D.D+.3W+0.5W A7.D-.3W+0.5W D.D-.3W+0.5W A8.4D D.4D A8.D D.D A8.D+.3W+0.5W D.D+.3W+0.5W A8.D-.3W+0.5W D.D-.3W+0.5W B.4D D3.4D B.D D3.D B.D+.3W+0.5W D3.D+.3W+0.5W B.D-.3W+0.5W D3.D-.3W+0.5W B.4D D4.4D B.D D4.D B.D+.3W+0.5W D4.D+.3W+0.5W B.D-.3W+0.5W D4.D-.3W+0.5W B3.4D D5.4D B3.D D5.D B3.D+.3W+0.5W D5.D+.3W+0.5W B3.D-.3W+0.5W D5.D-.3W+0.5W B4.4D D6.4D B4.D D6.D B4.D+.3W+0.5W D6.D+.3W+0.5W B4.D-.3W+0.5W D6.D-.3W+0.5W B5.4D D7.4D B5.D D7.D B5.D+.3W+0.5W D7.D+.3W+0.5W B5.D-.3W+0.5W D7.D-.3W+0.5W B6.4D D8.4D B6.D D8.D B6.D+.3W+0.5W D8.D+.3W+0.5W B6.D-.3W+0.5W D8.D-.3W+0.5W IV-9

10 B7.4D B7.D B7.D+.3W+0.5W B7.D-.3W+0.5W Tabel 4. Gaa Maksimum Tiap Batang/ Frame Gaa Maksimum Frame Kode Jenis P Tet Tet Tarik (Kgf) Tekan (Kgf) A Batang Horizontal Bawah B Batang Vertikal Penangga C Batang Diagonal Penangga D Batang Diagonal Atas Gaa dalam hasil perhitungan SAP perlu dilakukan cek secara manual. Untuk mengecek hasil diatas dilakukan metode keseimbangan gaa pada join, dimana : ΣF 0 ΣF 0 Cek gaa akibat beban mati (D) dengan kombinasi.4d maka pembebanan menjadi: IV-0

11 Gambar 4.0 Model Pembebanan akibat kombinasi.4d Reaksi perletakan ang terjadi R A R B kg K eseim bangan Joint Jo in t kg 89 kg D A R kg kg D D B Gambar 4. Reaksi Perletakan dan keseimbangan joint Pada joint (perletakan) : ΣF 0 (P D sin 35) P D -( )/sin kg dari SAP diperoleh P D kg OK! ΣF 0 (P D cos 35) + P A 0 IV-

12 P A kg cos kg dari SAP diperoleh P A kg OK! Pada join 6 : ΣF 0 (P D cos 35) - (P D cos 35) 0 P D P D kg dari SAP diperoleh P D kn OK! ΣF 0 (P D sin 35) - (P D sin 35) + (P B ) kg 0 P B kg dari SAP diperoleh P B kg OK Dapat disimpulkan bahwa perhitungan dari SAP sudah benar dan dapat digunakan untuk mendesain penampang setiap frame DESAIN PENAMPANG Perencanaan elemen elemen struktur harus berdasarkan gaa-gaa ang terjadi pada struktur rangka atap ( dalam hal ini gaa ang terjadi hana tekan dan tarik) ang akan direncanakan. Dalam perencanaan elemen dipengaruhi beberapa faktor, aitu ;. Nilai ekonomis. Berat sendiri penampang sekecil mungkin IV-

13 3. Desain penampang terhadap empat jenis batang unutk kemudahan dalma pelaksanaan di lapangan 4. Struktur kuat terhadap beban ultimate selama masa laan. 5. Struktur kaku Dalam perencanaan elemen elemen batang pada rangka atap, pendimensian dibagi menjadi 4 jenis, aitu A, B, C, dan D. Dimana diambil gaa dalam terbesar dari masing-masing kelompok. Dibawah ini disajikan gaa ma tiap kelompok Tabel 4.3 Gaa Maksimum Tiap Batang/ Frame Kode Batang Jenis Batang Gaa Maksimum (kg) Tarik Tekan Batang Desain Panjang Batang (m) A Batang Bawah A.5 B Batang Vertikal B5.098 C Batang Diagonal C5.05 D Batang Atas D.655 Catatan: Khusus untuk batang jenis B (Batang Vertikal) dan C (Batang Diagonal) didesain terhadap gaa tekan karena lebih menentukan akibat tekuk penampang. Gambar 4. abel Joint dan Frame IV-3

14 Desain kau ang digunakan dalam perencanaan ini adalah kau ang digunakan adalah kau kelas II mutu B dengan tegangan ang diijinkan sbb: σ //tr σ //tk : 85 kg/cm σ tkτ : 40 kg/cm τ // : kg/cm E : kg/cm Penampang Monolit Akibat terjadi gaa tekan pada suatu batang akan menebabkan terjadi tekuk. Sehingga dalam merencanakan batang tekan selain memperhitungkan kuat tekan, bahaa tekuk juga harus diperhitungkan agar nantina struktur tidak mengalami kegagalan. Karena bila tekuk ang terjadi melebihi toleransi akan dapat menimbulkan masalah. Asumsi : Kau ang dipakai adalah kau dimana serat searah dengan gaa tekan ang terjadi pada batang P P Gambar 4. Profil kau tekan Untuk menghitung tegangan ang terjadi pada batang tekan dapat ditentukan dengan rumus di bawah ini : σ P. ω A dimana ω adalah angka tekuk ang nilaina berdasarkan λ. Dimana k. λ i IV-4

15 Dalam perencanaan dibuat λ λ, dengan cara b h ( supaa ekonomis) Untuk struktur truss (sendi-sendi), k TUGAS AKHIR i I A Perencanaan Batang B (Batang Vertikal/ Tegak) Batang B atau batang tegak ada ang bekerja sebagai batang tarik dan juga tekan. Dalam desain, batang tekan lebih menentukan karena faktor tekuk. Oleh sebab itu batang B akan di desain terhadap bahaa tekuk sebagai batang tekan. Contoh perhitungan batang B 5 Data : Pma kg.098 m 09.8 cm σ (ijin) tr // σ (ijin) 85 kg/cm (Data kau Kelas II) Asumsi awal gunakan profil kau 6/. A 7 cm 3 3 *6* I i I ** cm ; i. 73 cm A 6* A 6* λ ki i * < 50 OK! 3.46 IV-5

16 ki λ i * < 50 OK!.73 [ λ, λ ].3 Rumus Euler ( > 00) λ λ Euler 3.5 λ ω *.5 * λ.3 σ P. ω A σ 8.398kg kg < σ // 85kg / cm tk 7cm OK! Batang tegak sebagai Batang Induk Batang atas Batang diagonal Gambar 4.3 Tampak sambungan atas IV-6

17 Perencanaan Batang C (Batang Diagonal) Contoh perhitungan batang C 5 Data : Pma kg.05 m 05. cm Asumsi awal gunakan profil kau 8/. A 96 cm 3 3 8* I i I * cm ; i. 3 cm A 8* A 8* λ ki i * < 50 OK! 3.46 λ ki i * < 50 OK!.3 [ λ, λ ] RumusTetmaer (0 00) λ λ Tetmaer ω 300 λ ( 88.79) σ P. ω A σ kg kg / cm < σ // 85kg / cm tk 96cm OK! IV-7

18 Perencanaan Batang D (Batang Atas) Contoh perhitungan batang D Data : Pma kg.655 m 65.5 cm Asumsi awal gunakan profil kau 6/6 A 56 cm 3 3 6*6 I i I 6 * cm ; i 4. 6 cm A 6 *6 A 6 *6 λ ki i * < 50 OK! 4.6 λ ki i * < 50 OK! 4.6 [ λ, λ ] RumusTetmaer (0 00) λ λ Tetmaer ω 300 λ ( 35.90).3 σ P. ω A σ kg kg < σ // 85kg / cm tk 56cm OK! IV-8

19 Kesimpulan: Untuk desain penampang struktur rangka atap kau kelas II B Tabel 4.4 Desain akhir setiap jenis batang tekan Kode Batang Jenis Batang b Dimensi h B Batang Vertikal 6 C Batang Diagonal 8 D Batang Atas 6 6 h b Gambar 4.4 Penampang melintang batang rangka atap Secara keseluruhan desain ang dilakukan terkesan boros, hal ini dilakukan karena perhitungan berat sendiri struktur belum dilakukan, sehingga setelah kemudian berat sendiri struktur diperhitungkan akan mendapatkan ukuran kau ang optimum. Ukuran kau ang tidak ada dipasaran akan dilakukan pemotongan dengan special design. IV-9

20 4.3.. Penampang Kau apis Akibat terjadi gaa tekan pada suatu batang akan menebabkan terjadi tekuk. Sehingga dalam merencanakan batang tekan selain memperhitungkan kuat tekan, bahaa tekuk juga harus diperhitungkan agar nantina struktur tidak mengalami kegagalan. Karena bila tekuk ang terjadi melebihi toleransi akan dapat menimbulkan masalah. Asumsi : Kau ang dipakai adalah kau dimana serat searah dengan gaa tekan ang terjadi pada batang P P Gambar 4.5 Profil kau tekan Kau apis Untuk menghitung tegangan ang terjadi pada batang tekan dapat ditentukan dengan rumus di bawah ini : σ P. ω A dimana ω adalah angka tekuk ang nilaina berdasarkan λ. Dimana k. λ i Untuk struktur truss (sendi-sendi), k i I A IV-0

21 Perencanaan Batang B (Batang Vertikal/ Tegak) Batang B atau batang tegak ada ang bekerja sebagai batang tarik dan juga tekan. Dalam desain, batang tekan lebih menentukan karena faktor tekuk. Oleh sebab itu batang B akan di desain terhadap bahaa tekuk sebagai batang tekan. Contoh perhitungan batang B 5 Data : Pma kg.098 m 09.8 cm σ (ijin) tr // σ (ijin) 85 kg/cm (Data kau Kelas II) Dari perhitungan balok monolit diperoleh dimensi balok ang dibutuhkan adalah /. Pada perencanaan kau lapis digunakan kau dengan ukuran / sebanak 3 buah sebagai penampang. Kemudian kau berukuran 3/ sebanak buah digunakan sebagai klos. Y X 3 3 A 7 cm 3 I *6* 864cm I Y *( ** + * *5 ) + ( ** ) 09.33cm IV-

22 I 864 I i 3. 46cm ; i 4. 0 cm A 7 A 7 Tekuk pada sumbu bahan (-) λ i Tekuk pada sumbu bebas bahan m λw λ + f λ Keterangan : f 3 klos dengan menggunakan paku m 3 Penampang kolom terdiri atas 3 penampang λ i λ i λ w (0..) λ λ w berarti kolom menekuk pada sumbu bebas bahan [ λ, λ ] RumusTetmaer (0 00) λ λ Tetmaer ω 300 λ ( 66.76).80 σ P. ω A σ 8.398kg kg < σ // 85kg / cm tk 7cm OK! IV-

23 Cek Kuat Geser Ww.80 D * P * kg S 3 * ( * *5 ) + ( ** 0.5 ) 03cm τ maz D S _ * kg / cm < τ kg / cm b * I 6 *09.33 * OK! Gaa geser ang dipikul klos () D * S I *03 * kg Desain paku ang diperlukan Dalam perencanaan digunakan paku dengan irisan. 3 3 Diameter paku: dn tk * 0. 8mm 7 7 Coba paku 560 ( sarat) 8dn 8*.5 0mm ( tersedia) n tk mm ( tersedia) > ( sarat) OK! 500dn 500*(0.5) N 5kg / paku + dn N N * 5 50kg / paku IV-3

24 Kontrol tegangan ang terjadi: Batang penambung dibebani sentris S kg An 80 % * Ab 38.8cm ` S σ // 68.9 kg / cm An 38.8 _ tk < σ 85 kg / cm Batang induk dibebani secara eksentris Per batang S kg An 80 % * Ab 9.cm σ S / An _.5.5 * kg / cm < σ 85 kg / cm Jumlah paku ang dibutuhkan paku Pemasangan pakuna sebagai berikut: /3 /3 /3 IV-4

25 Perencanaan Batang C (Batang Diagonal) Contoh perhitungan batang C 5 Data : Pma kg.05 m 05. cm Berdasarkan perhitungan pada balok monolit diperoleh profil kau 8/. Dalam desain dengan menggunakan kau lapis dipakai kau berdimensi 3/ sebanak buah sebagai penampang dan kau berdimensi / sebanak buah sebagai klos. Dengan demikian dimensina sama dengan balok monolit. Perekat ang digunakan adalah paku Y X 3 3 A 7 cm 3 I *6* 864cm I Y 3 4 *( **3 + *3*.5 ) 504cm 4 I 864 I 504 i cm ; i. 65 cm A 7 A 7 Tekuk pada sumbu bahan (-) λ i IV-5

26 Tekuk pada sumbu bebas bahan m λw λ + f λ Keterangan : f 3 klos dengan menggunakan paku m Penampang kolom terdiri atas penampang λ i λ i λ w (5.8) λ 59.8 λ w berarti kolom menekuk pada sumbu bebas bahan [ λ, λ ] RumusTetmaer (0 00) λ λ Tetmaer ω 300 λ ( 89.37) σ P. ω A σ kg kg / cm < σ // 85kg / cm tk 7cm OK Cek Kuat Geser Ww.47 D * P * kg 60 60! S 3 *(*3*.5 ) + (**0.5 ) 9cm τ maz D S _ 96.93*9 6.45kg / cm < τ kg / cm b* I 6*504 * OK! IV-6

27 Gaa geser ang dipikul klos () D * S I 96.93*9 * kg Desain paku ang diperlukan Dalam perencanaan digunakan paku dengan irisan. 3 3 Diameter paku: dn tk * 0. 8mm 7 7 Coba paku 560 ( sarat) 8dn 8*.5 0mm ( tersedia) n tk mm ( tersedia) > ( sarat) OK! 500dn 500*(0.5) N 5kg / paku + dn N N * 5 50kg / paku Kontrol tegangan ang terjadi: Batang penambung dibebani sentris IV-7

28 S 366.8kg An ` σ 80 % * Ab S An 30 cm _ 84.kg / cm < σ 85 kg / cm TUGAS AKHIR Batang induk dibebani secara eksentris Per batang S kg An 80 % * Ab 38.8cm σ S / An _.5.5 * kg / cm < σ 85 kg / cm Jumlah paku ang dibutuhkan paku /3 /3 /3 Perencanaan Batang D (Batang Atas) Contoh perhitungan batang D Data : Pma kg.655 m 65.5 cm Berdasarkan perhitungan pada balok monolit diperoleh profil kau 6/6. Dalam desain dengan menggunakan kau lapis dipakai kau berdimensi 6/6 sebanak buah dan 8/6 sebanak buah sebagai penampang. Kemudian digunakan kau berdimensi /6 sebanak Y IV-8

29 buah sebagai klos. Dengan demikian dimensina sama dengan balok monolit aitu 6/6. Perekat ang digunakan adalah paku. 6 X A 4 cm I *4* cm I Y ( *6*6 + 6* 6*5 ) + ( *6*8 + 6*8* 4 ) cm I I i 4. 6 cm ; i 4. 9cm A 4 A 4 Tekuk pada sumbu bahan (-) λ i Tekuk pada sumbu bebas bahan m λw λ + f λ Keterangan : f 3 klos dengan menggunakan paku m Penampang kolom terdiri atas penampang λ i IV-9

30 λ i λ w (.94) λ 35.8 λ w berarti kolom menekuk pada sumbu bebas bahan [ λ, λ ] RumusTetmaer (0 00) λ λ Tetmaer 300 ω λ ( 39.54) σ P. ω A σ 73.09kg kg < σ // 85kg / cm tk 4cm OK Cek Kuat Geser w Ww D λ * P * kg ! S 3 ( 6*6*5 ) + (6*8* 4 ) 4448cm τ maz D S _ 90.8* kg / cm < τ kg / cm b* I 4* * OK! Gaa geser ang dipikul klos () D * S I 90.8* 4448 * kg IV-30

31 Desain paku ang diperlukan Dalam perencanaan digunakan paku dengan irisan. 6 X 6 8 Coba paku ( sarat) 8dn 8*5.5 44mm ( tersedia) n tk mm ( tersedia) > ( sarat) OK! 500dn 500*(0.55) N 97.58kg / paku + dn N N * kg / paku Kontrol tegangan ang terjadi: Batang penambung dibebani sentris S 86.7kg An 80 % * Ab 0.4cm ` S 86.7 σ // 84.0 kg / cm An 0.4 _ tk < σ 85 kg / cm Batang induk dibebani secara eksentris Per batang S kg IV-3

32 An 80 % * Ab 0.4cm σ S / An _.5.5 * kg / cm < σ 85 kg / cm Jumlah paku ang dibutuhkan paku /3 /3 / ANAISIS UJI GESER DI ABORATORIUM Deskripsi: Pada percobaan uji geser kau searah serat ini dilakukan 6 kali pengujian terhadap benda uji. Tiga benda uji merupakan model dari balok monolit dan tiga benda uji lainna merupakan model dari kau lapis (dengan perekat paku). Baik benda uji balok monolit maupun kau lapis memiliki total dimensi ang sama. Jenis kau ang digunakan adalah kau kelas II aitu mahoni. Berikut ini adalah gambaran dari benda uji: Gambar 4.6 benda uji tampak samping IV-3

33 Gambar 4.7 benda uji tampak depan Gambar 4.8 benda uji tiga dimensi angkah-langkah pengujian. Pasang benda uji pada alat uji geser searah serat kau. Jalankan alat uji geser. 3. Perhatikan hasil bacaan angka pada alat. 4. Saat benda uji sudah failed, lihat angka ang ditunjukkan oleh benda uji. 5. Hasil tersebut menunjukan besarna gaa geser ang terjadi (dalam satuan kg) 6. Untuk mendapatkan besarna gaa geser ang terjadi, maka nilai pada bacaan alat tersebut harus dibagi dengan luas permukaan benda uji geser tersebut. 7. Kemudian dilakukan analisis terhadap hasil uji kekuatan geser kau searah serat tersebut. IV-33

34 Data hasil pengujian Berikut ini hasil pembacaan besarna kuat geser pada alat: Tabel 4.5 Data hasil pengujian Benda Uji ke- Balok monolit (kg) Kau apis (kg) uas permukaan benda uji adalah 5 cm, sehingga didapatkan besarna nilai kuat geserna (τ), aitu: Tabel 4.6 nilai kekuatan geser searah serat kau Benda Uji ke- Balok monolit (kg/cm ) Kau apis (kg/cm ) Rata-rata Analisis Berdasarkan hasil pengujian kuat geser kau searah serat ang dilakukan di laboratorium, dapat dilihat bahwa besarna kuat geser benda uji balok monolit rata-rata adalah 8.67 kg/cm dan benda uji kau lapis adalah 0. kg/cm. Selain itu, terlihat juga bahwa besarna kekuatan geser kau lapis di laboratorium sangat kecil nilaina dibandingkan dengan balok monolit. Hal ini disebabkan oleh kurang kuatna perekat pada kau lapis tersebut. Paku ang digunakan kurang banak dan kurang kuat sehingga tidak IV-34

35 terjadi perlekatan ang sempurna. Akan tetapi, secara umum terlihat bahwa kekuatan geser balok monolit lebih besar daripada kau lapis. Besarna perbandingan kuat geser balok monolit dan kau lapis sangat dipengaruhi juga dengan perekat ang digunakan. Dalam hal ini diperlukan paku ang sangat banak agar bisa diperoleh kau lapis ang puna kerekatan mendekati sempurna. Selain paku, perekat lain ang dapat digunakan adalah lem dan penjepit baja. IV-35