Oil purifier. Vacuum dryer. Tangki Timbun
|
|
|
- Suparman Budiman
- 7 tahun lalu
- Tontonan:
Transkripsi
1 TBS 100%, 0 0 C Ex. Steam 4,75%, C Hopper Steam 10%, 0 0 C Sterilizer Kondensat 4,51%, 90 0 C TKKS 1,8%, 90 0 C Steam 6,67%, 90 0 C TBS masak 88%, C Stripping Berondolan 68,18%, 90 0 C Digester Minyak 0% 90 0 C Lumpur 58,74%,90 0 C Sludge tank Sludge Separator Minyak 99,17% 80 0 C Minyak kasar 41,6%, 90 0 C CST Lumpur 0,8% 90 0 C Lumpur 70% 90 0 C Air panas 19,9%, 90 0 C Minyak 41,6%, 90 0 C Oil purifier Minyak 99,76% 80 0 C Vacuum dryer Minyak 96,58% 80 0 C Tangki Timbun Berondolan terpisah dari biji 90 0 C Pressing Steam 10 0 C Kotoran 0,4% 80 0 C Air 0,94%, 80 0 C Ampas presan 41,9%, 50 0 C Biji 45%, 50 0 C Biji 99,%, 60 0 C Ampas 50%, 40 0 C Air 6%, 70 0 C Air 94%, 0 0 C Cangkang 45%, 0 0 C Ai r bekas 0 0 C Steam 90%, Depericarper Silo dryer Nut Cracker Hidrocyclone Kernel Kernel 55%, 0 0 C Kernel Dryer Air 1,85%, Penampungan Kernel Boiler Pengolahan Limbah Gambar.1 Flow Diagram Proses pengolahan Kelapa Sawit
2 Tabel LE.10 Data Perhitungan Internal Rate of Return (IRR) P/F pada Thn Laba Sebelum Pajak Pajak Laba Sesudah Pajak Depresiasi Net Cash Flow PV pada i = % P/F pada i = % PV pada i = % i = % 0 516,070,47, ,070,47, ,070,47, ,577,69,0 40,955,710,790 95,61,658,51,449,54, 99,070,91, ,05,666, ,545,457, ,5,106, 45,051,81, ,18,84,6,449,54, 108,6,078, ,986,481, ,804,5, ,58,616,855 49,556,410, ,70,06,800,449,54, 119,151,461, ,617,50, ,00,079, ,784,478,541 54,51,051,061 17,7,47,479,449,54, 10,71,681, ,007,647, ,111,975, ,96,96,95 59,96,56,168 19,999,670,7,449,54, 14,448,94, ,075,994, ,95,, ,959,19,05 65,959,581,784 15,999,67,50,449,54, 157,448,891, ,750,796, ,468,,1 7 41,955,140,98 7,555,59,96 169,99,600,975,449,54, 17,848,855, ,968,5, ,581,745, ,150,655,0 79,811,09, ,9,561,07,449,54, 189,788,815, ,671,584, ,6,779,17 9 9,765,70,55 87,79,0,55 04,97,517,180,449,54, 08,4,771, ,810,1, ,44,404,785 10,04,9,589 96,571,4,691 5,470,868,898,449,54, 8,90,1, ,9,08, ,88,71,941 11,6,858,96 8,11,445,144 IRR IRR % ,58 % x % %
3 600 Biaya (Milyar Rupiah) Penjualan Biaya tetap Biaya Variabel Biaya produksi Kapasitas Produksi (%)
4 600 Biaya (Milyar Rupiah) Penjualan Biaya tetap Biaya Variabel Biaya produksi BEP = 0,9 % Kapasitas Produksi (%) Grafik LE1.Grafik Break Even Point ( BEP )
5 NO KODE KETERANGAN NO KODE KETERANGAN LR01 S01 TP01 HC01 HT01 P05 KA01 SP01 DP01 VS01 T01 P01 T04 T0 P0 T0 SS01 OP01 VDO1 LOADING RAMP STERILIZER THRESSER HOIST CRANE HOPPER TANKOS POMPA UMPAN BALIK SS DIGESTER SCREW PRESS DEPERICARPER VIBRATING SCREEN BAK RO POMPA CST SLUDGE TANK CONTINOUS SETTLING TANK POMPA UNTUK OIL TANK OIL TANK SLUDGE SEPERATOR OIL PURIFIER VACUUM DRYER P04 ST0 PC0 FC01 PD01 VD01 P06 TS01 NG01 SC01 HC01 NC01 P07 T05 KS0 B01 K0 KU01 KD01 POMPA PC STRAINER PRE CLEANER FIBRE CYCLONE POLISHING DRUM VACUUM DRYER POMPA VD01 SILO BIJI NUT GRADING SCREEN SILO CANGKANG HIDRO CYCLONE SEPERATOR NUT CYCLONE POMPA UNTUK T05 TANGKI TIMBUN CPO KERNEL SILO POMPA DEPERICARPER TANGKI TIMBUN PKO BOILER KERNEL DRYER
6 KODE KETERANGAN KODE KETERANGAN KODE KETERANGAN TB01 LR01 ST01 TP01 HC01 HT01 P05 KA01 SP01 DP01 VS01 P0 T01 P01 L0 TIMBANGAN LOADING RAMP STERILIZER THRESSER HOIST CRANE HOPPER TANKOS POMPA UMPAN BALIK SS DIGESTER SCREW PRESS DEPERICARPER VIBRATING SCREEN POMPA SLUDGE TANK BAK RO POMPA CST LORI T0 P0 CBC T0 SS01 OP01 P04 P07 ST0 FC PC0 K0 P04 T05 T04 CONTINOUS SETTLING TANK POMPA OIL TANK CAKE BREAKER CONVEYOR OIL TANK SLUDGE SEPERATOR OIL PURIFIER POMPA PC01 POMPA T05 STRAINER FLOW CONTROL PRE CLEANER TANGKI TIMBUN PKO POMPA T05 TANGKI TIMBUN CPO SLUDGE TANK FC01 L0 PD01 VD01 P06 TS01 NG01 SC01 HC01 LC NC01 KS0 B01 KU01 KD01 FIBRE CYCLONE LORI POLISHING DRUM VACUUM DRYER POMPA VD01 SILO BIJI NUT GRADING SCREEN SILO CANGKANG HYDRO CYCLONE LEVEL CONTROL NUT CYCLONE KERNEL SILO POMPA DEPERICARPER BOILER KERNEL DRYER
7 LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA BAHAN Kapasitas Pengolahan Basis perhitungan Satuan massa : 0 ton TBS/jam : 1 jam operasi : Kilogram (kg) 1. Sterilizer Tandan buah segar (TBS) dari lori dimasukkan ke dalam rebusan atau sterilizer. Dalam sterilizer TBS direbus untuk peroses sterilisasi sebelum diproses menjadi minyak. Temperatur perebusan 15 0 C 15 0 C, lama perebusan 890 menit. Kebutuhan steam 7,6%, exause steam 4,75% dan kondensat yang dibuang 4,51% sedangkan TBS yang masak 88% dari jumlah umpan yang direbus (PT. Asian Agree, 006). Ex.Steam 4,75% TBS 100% 4 1 Steam 7,6% Air 100% 5 Sterilizer TBS masak 88% TBS masak 98,7% Air 1,7% Kondensat 4,51% Minyak 0,55% Kotoran,9% Air 97,16% Neraca Massa: Neraca Massa Bahan Masuk Alur 1: 1. TBS = 100% x kg/jam = kg/jam Alur : 1. Air = 7,6% x kg/jam = kg/jam LA1
8 Neraca Bahan Keluar Alur : 1. Kondensat = 4,51% x kg/jam = 10.5 kg/jam Minyak = 0,55 % x 10.5 kg/jam = 56,94 kg/jam Air = 97,16% x 10.5 kg/jam = ,975 kg/jam Kotoran =,9% x 10.5 kg/jam = 7,084 kg/jam Alur 4: 1. Exshaust steam = 4,75% x kg/jam = 1.45 kg/jam Alur 5: 1. TBS hasil rebusan = 88% x kg/jam = kg/jam TBS masak = 98,7% x kg/jam = 5.94,8 kg/jam Air = 1,7% x kg/jam = 456,7 kg/jam Komposisi Minyak Air TBS TBS masak Kotoran Exshaust steam Tabel LA.1 Neraca Massa pada Sterilizer Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Alur 1 Alur Alur Alur 4 Alur , ,975 7, ,7 5.94,8 Jumlah Total
9 . Stripping TBS masak dari sterilizer diumpankan ke stripper drum untuk merontokkan buah dari tandannya dengan cara bantingan akibat dari putaran drum. Putaran stripper drum,95 rpm. Persentase tandan kosong 1,8% dan grondolan buah kelapa sawit 68,18% (PT. Asian Agree, 006). TBS 98,7% Air 1,7% 5 Tandan kosong 1,8% Minyak 0,0% 6 Brondolan Buah kelapa sawit 68,18% 7 Jenjangan kosong 99,8% Stripping Brondolan 98,44% Brondolan 0,7% Air 1,56% Neraca Massa: Neraca Massa Bahan Masuk Alur 5: 1. TBS hasil rebusan = 88% x kg/jam = kg/jam TBS masak = 98,7% x kg/jam = 5.94,8 kg/jam Air = 1,7% x 5.94,8 kg/jam = 456,7 kg/jam Neraca Bahan Keluar Alur 6: 1. Tandan kosong = 1,8% x kg/jam = 8.400,48 kg/jam Minyak = 0,0 % x 8.400,48 kg/jam = 1,680 kg/jam Jenjangan kosong = 99,8% x 8.400,48 kg/jam = 8.9,997 kg/jam Brondolan = 0,7% x 8.400,48 kg/jam = 58,80 kg/jam Alur 7: 1. Brondolan buah kelapa sawit = 68,18% x kg/jam = ,5 kg/jam Brondolan = 98,44% x ,5 kg/jam = ,77 kg/jam Air = 1,56% x ,5 kg/jam = 80,79 kg/jam
10 Tabel LA. Neraca Massa pada Stripping Komposisi Masuk kg/jam) Keluar (kg/jam) Minyak TBS masak Air Janjangan kosong Brondolan Alur 5 Alur 6 Alur ,8 456,7 1, ,997 58,80 80, ,77 Jumlah , ,5 Total Digester Brondolan dari stripping diumpankan ke alat Digester, pada alat ini daging buah dilepaskan dari bijinya dengan cara di dalam alat pengaduk brondolan diremas dengan pisau pengaduk berputar sambil dipanaskan pada temperatur C. Kebutuhan steam 6,67% dari jumlah umpan. Brondolan 98,44% Air 1,56% 7 Steam 6,67% Air 100% 8 Digester 9 Brondolan terpisah dari biji 106,67%% Brondolan 9,6% Air 7,4% Neraca Massa: Neraca Massa Bahan Masuk Alur 7: Brondolan = 98,44% x ,5 kg/jam = ,77 kg/jam Air = 1,56 % x ,5 kg/jam = 80,79 kg/jam Neraca Bahan Keluar Alur 8: 1. Air = 6,67% x ,5 kg/jam = 1.00,568 kg/jam
11 Alur 9: 1. Brondolan terpisah dari biji = 106,67% x ,5 = 19.00,088 kg/jam Brondolan = 9,6% x 19.00,088 kg/jam = ,81 kg/jam Air = 7,4% x 19.00,088 kg/jam = 1.40,807 kg/jam Tabel LA. Neraca Massa pada Digester Komposisi Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Alur 7 Alur 8 Alur 9 Brondolan Air Minyak Serat ,77 80, , , ,807 Jumlah ,5 1.00, ,088 Total 19.00, , Pressing Massa adukan yang berasal dari alat pengadukan, dialirkan ke dalam alat pengempaan atau pengepresan (SP01) dengan penambahan air panas 19,9% dari jumlah massa yang akan dipress. Hasil presan minyak kasar 58,1% dan ampas presan 41,9%. F 9 =.000,147 kg/jam Brondolan 9,6% Air 7,4% F 10 = 19,9% Air 100% Pressing 1 F 11 = 41,9%F 9 Biji 4,79% Air 1% Serat 55,1% F 1 = 58,1%F 9 Minyak 41,7% Air 45,6% Kotoran 8,1% FFA = 4,8%
12 Neraca Massa: Neraca Massa Bahan Masuk: Alur 9: 1. Brondolan terpisah dari biji = 106,67% x ,5 = 19.00,088 kg/jam Brondolan = 9,6% x 19.00,088 kg/jam = ,81 kg/jam Air = 7,4% x 19.00,088 kg/jam = 1.40,807 kg/jam Alur 10: F 10 = 19,9% x 19.00,088 kg/jam =.70,697 kg/jam Air = 100% x.70,697 kg/jam =.70,697 kg/jam Neraca Massa Bahan Keluar : Alur 11: Jumlah umpan yang masuk = F 9 + F 10 = 19.00,088 kg/jam +.70,697 kg/jam =.90,785 kg/jam. F 11 = 41,9% x.90,785 kg/jam = 9.596,686 kg/jam. Biji = 4,79% x 9.596,686 kg/jam = 4.0,89 kg/jam Air = 1% x 9.596,686 kg/jam = 95,967 kg/jam Serat = 55,1% x 9.596,686 kg/jam = 5.98,0 kg/jam Alur 1: F 1 = 58,1% x.90,785 kg/jam = 1.07,099 kg/jam. Minyak = 41,7% x 1.07,099 kg/jam = 5.505,515 kg/jam Air = 45,60% x 1.07,099 kg/jam = 6.068,07 kg/jam Kotoran = 8,1% x 1.07,099 kg/jam = 1.09,51 kg/jam FFA = 4,8% x 1.07,099 kg/jam = 641,40 kg/jam
13 Tabel LA.4 Neraca Bahan Pada Pressing Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Komposisi Alur 9 Alur 10 Alur 11 Alur 1 Brondolan Air Minyak Kotoran Serat FFA Biji , ,807.70,697 95, ,0 4.0, , , ,51 641,40 Jumlah 19.00,008.70, , ,099 Total.90,785.90,785 5.Countinous Settling Tank (CST) Minyak kasar dari pressan dialirkan ke Continous Settling Tank, pada alat ini kotoran lumpur (Sludge) dipisahkan dari minyak berdasarkan gaya berat (gravitasi). Persentase minyak dan lumpur yang dipisahkan 41,6% dan 58,74% dan diperkirakan minyak yang diumpankan balik dari Sludge separator 1,18% dari jumlah minyak yang dipisahkan. F 14 = F 1 =.178,498 kg/jam Minyak 41,7% Air 45,6% Kotoran 8,1% FFA = 4,8% F 5 = 1,18%F 14 Minyak 8,5% Kotoran 1,04% Air 15,61% CST 15 F 16 = 41,6%F 1 Minyak 95,5% Air 0,5% Kotoran 0,% FFA,8% F 15 = 58,74%F 9 Minyak 5,9% Air 6,01% Kotoran 88,09%
14 Neraca Massa: Neraca Bahan Masuk: Alur 14 F 14 = 1.07,099 kg/jam. Minyak = 41,7% x 1.07,099 kg/jam = 5.50,515 kg/jam Air = 45,60% x 1.07,099 kg/jam = 6.068,07 kg/jam Kotoran = 8,1% x 1.07,099 kg/jam = 1.09,51 kg/jam FFA = 4,8% x 1.07,099 kg/jam = 641,40 kg/jam Alur 5 F 5 = 1,18% x 1.07,099 kg/jam =.49,17 kg/jam Minyak = 8,5% x.49,17 kg/jam =.49,17 kg/jam Kotoran = 1,04% x.49,17 kg/jam = 9,1 kg/jam Air = 15,61% x.49,17 kg/jam = 49,959 kg/jam Neraca Bahan Keluar: Alur 15 F 15 = 58,74% (F 5 + F 14 ) = 58,74% x (.818, ) = 9.47,14 kg/jam Minyak = 5,9% x 9.47,14 kg/jam = 558,856 kg/jam Air = 6,01% x 9.47,14 kg/jam = 569,76 kg/jam Kotoran = 88,09% x 9.47,14 kg/jam = 8.44,011 kg/jam Alur 16 F 16 = 41,6% x (F 5 + F 14 ) = 41,6% x (.818, ,099) = 5.518,69 kg/jam Minyak = 95,5% x 5.518,69 kg/jam = 5.70,5 kg/jam Air = 0,5% x 5.518,69 kg/jam = 7,59 kg/jam Kotoran = 0,% x 5.518,69 kg/jam = 11,07 kg/jam FFA =,8 x 5.518,69 kg/jam = 09,710 kg/jam
15 Tabel LA.5 Neraca Massa pada Continous Settling Tank Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Komposisi Alur 14 Alur 5 Alur 15 Alur 16 Minyak Air Kotoran FFA 5.505, ,07 109,51 641,40.49,17 49,959 9, , , , ,5 7,59 11,07 09,710 Jumlah 1.07, , , ,69 Total 16.15, ,54 6.Sludge Tank Lumpur yang masih mengandung minyak dari CST dialirkan ke sludge tank. Pada alat ini minyak terikut dipisahkan lasgi dari lumpur dengan gaya gravitasi. Komposisi lumpur dan minyak dalam sludge Tank 0,8% dan 99,17%. F 15 Minyak 5,9% Air 6,01% Kotoran 88,09% F = 0,8% F 15 Air 70% Kotoran 0% 15 4 Sludge Tank F 4 = 99,17% Minyak 6,5% Air 70,8% Kotoran,85% Neraca Massa: Neraca Bahan Masuk: Alur 15 F 15 = 9.47,14 kg/jam. Minyak = 5,9% x 9.47,14 kg/jam = 558,856 kg/jam Air = 6,01% x 9.47,14 kg/jam = 569,76 kg/jam Kotoran = 88,09% x 9.47,14 kg/jam = 8.44,011 kg/jam
16 Neraca Bahan Keluar: Alur F = 0,8% F 19 = 0,8% x 9.47,14 kg/jam = 78,619 kg/jam Air = 70% x 78,619 kg/jam = 55,0 kg/jam Kotoran = 0% x 78,619 kg/jam =,586 kg/jam Alur 4 F 4 = 99,17% x 9.47,14 kg/jam = 9.9,54 kg/jam Minyak = 6,5% x 9.9,54 kg/jam =.475,194 kg/jam Air = 70,8% x 9.9,54 kg/jam = 6.650,615 kg/jam Kotoran =,85% x 9.9,54 kg/jam = 67,715 kg/jam Tabel LA.6 Neraca Massa pada Sludge Tank Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Komposisi Alur 15 Alur Alur 4 Minyak Air Kotoran 558, , ,811 55,0, , ,615 67,715 Jumlah 9.47,14 78, ,54 Total 9.47, ,14 7. Sludge Separator Minyak yang dikutip dari Sludge Tank dialirkan ke sludge separator melalui stainer dan precleaner. Pada sludge separator minyak dipisahkan lagi dari lumpur pada temperatur 90 0 C. Komposisi minyak dan lumpur yang dipisahkan 0% dan 70%. F 4 = ,875 kg/jam Minyak 6,5% Air 70,8% Kotoran,85% F 6 = 70% F 4 Minyak 0,9% Air 96% Kotoran,1% Sludge Separator F 5 = 0%F 4 Minyak 8,85% Air 15,11% Kotoran,04%
17 Neraca Massa: Neraca Bahan Masuk: Alur 4 F 4 = 9.9,54 kg/jam Minyak = 6,5% x 9.9,54 kg/jam =.475,194 kg/jam Air = 70,8% x 9.9,54 kg/jam = 6.650,615 kg/jam Kotoran =,85% x 9.9,54 kg/jam = 67,715 kg/jam Neraca Bahan Keluar: Alur 5 F 5 = 0% F 4 = 0% x 9.9,54 kg/jam =.818,057 kg/jam Minyak 8,85% x.818,057 kg/jam =.4,760 kg/jam Air 15,11% x.818,057 kg/jam = 45,809 kg/jam Kotoran,04% x.818,057 kg/jam = 57,488 kg/jam Alur 6 F 6 = 70% F 4 = 70% x 9.9,54 kg/jam = 6.575,467 kg/jam Minyak 0,9% x 6.575,467 kg/jam = 59,179 kg/jam Air 96% x 6.575,467 kg/jam = 6.1,448 kg/jam Kotoran,1% x 6.575,467 kg/jam = 0,840 kg/jam Tabel LA.7 Neraca Massa pada Sludge Separator Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Komposisi Alur 15 Alur 5 Alur 6 Minyak Air Kotoran.475, ,615 67,715.4,760 45,809 57,488 59, ,448 0,840 Jumlah 9.9,54.818, ,467 Total 9.9,54 9.9,54
18 8. Oil Purifier Minyak dari oil tank ke oil purifier untuk dipisahkan kotorannya. Komposisi kotoran yang dipisahkan 0,4% dan minyak yang telah dipisahkan 99,76%. F 16 = ,998 kg/jam Minyak 95,5% Air 0,5% Kotoran 0,% FFA,8% F 17 = 0,4% F 16 Air 70% Kotoran 0% Oil Purifier F 18 = 99,76%F 16 Minyak 95,68% Air 0,47% Kotoran 0,17% FFA,68% Neraca Massa: Neraca Bahan Masuk: Alur 16 F 16 = 5.518,69 kg/jam Minyak = 95,5% x 5.518,69 kg/jam = 5.79,90 kg/jam Air = 0,5% x 5.518,69 kg/jam = 7,64 kg/jam Kotoran = 0,% x 5.518,69 kg/jam = 11,057 kg/jam FFA =,8% x 5.518,69 kg/jam = 10,091 kg/jam Neraca Bahan Keluar: Alur 17 F 17 = 0,4% F 16 = 0,4% x 5.58,69 kg/jam = 1,69 kg/jam Air 70% x 1,69 kg/jam = 9,88 kg/jam Kotoran 0% x 1,69 kg/jam =,981 kg/jam Alur 18 F 18 = 99,76% F 16 = 99,76% x 5.58,69 kg/jam = 5.515,44 kg/jam Minyak 95,68% x 5.515,44 kg/jam = 5.77,158 kg/jam Kotoran 0,17% x 5.515,44 kg/jam = 9,76 kg/jam
19 Air 0,47 x 5.58,69 kg/jam = 5,9 kg/jam FFA,68% x 5.58,69 kg/jam = 0,968 kg/jam Tabel LA.8 Neraca Massa pada Oil Purifier Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Komposisi Alur 15 Alur Alur 4 Minyak Air Kotoran FFA 5.79,90 7,64 11,057 10,091 9,88, ,158 9,76 5,9 0,968 Jumlah 5.518,69 1, ,44 Total 5.518, ,69 9. Vacuum Dryer Minyak dari oil purifier diumpankan ke vacuum dryer. Pada alat ini kandungan air pada minyak dihilangkan 0,94%. Selanjutnya minyak dikirimkan ke tangki timbun CPO. F 18 = 11.06,84 kg/jam Minyak 95,68% Air 0,47% Kotoran 0,17% FFA,689% F 19 = 0,94% F 18 Air 100% Vacuum dryer 0 F 0 = F 18 F 19 Minyak 96,58% Air 0,00% Kotoran 0,15% FFA,1% Neraca Massa: Neraca Bahan Masuk: Alur 18 F 18 = 5.515,44 kg/jam Minyak = 95,68 % x 5.515,44 kg/jam = 5.77,158 kg/jam Air = 0,47% x 5.515,44 kg/jam = 9,76 kg/jam Kotoran = 0,17% x 5.515,44 kg/jam = 5,9 kg/jam FFA =,68% x 5.515,44 kg/jam = 0,968 kg/jam
20 Neraca Bahan Keluar: Alur 19 F 19 = 0,94% x 5.515,44 kg/jam = 51,845 kg/jam Air 100% x 51,845 kg/jam = 51,845 kg/jam Alur 0 F 0 = F 18 F 19 = 5.515,44 51,845 = 5.46,579 kg/jam Minyak 96,58% x 5.46,579 kg/jam = 5.74,40 kg/jam Kotoran 0,15% x 5.46,579 kg/jam = 8,195 kg/jam Air 0,00 x 5.46,579 kg/jam = 0,109 kg/jam FFA,1% x 5.46,579 kg/jam = 180,845 kg/jam Tabel LA.9 Neraca Massa pada Vacuum dryer Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Komposisi Alur 18 Alur 19 Alur 0 Minyak Air Kotoran FFA 5.77,158 9,76 5,9 0,968 51, ,40 8,195 0, ,845 Jumlah 5.515,44 51, ,579 Total 5.515, , Depericarper Ampas yang keluar dari presan dialirkan ke depericarper untuk memisahkan ampas dan biji. Komposisi ampas 55% dan Biji 45 %. F 11 = ,477 kg/jam Biji 4,79% Air 1% Serat 55,1% 11 F 1 = 55%% F 11 Ampas 96% Biji 4% 1 Depericarper F = 45% F 11 Biji 96,77% Ampas 1% Air,%
21 Neraca Massa: Neraca Bahan Masuk: Alur 11 F 11 = 9.596,686 kg/jam Biji = 4,79 % x 9.596,686 kg/jam = 4.0,89 kg/jam Air = 1% x 9.596,686 kg/jam = 95,967 kg/jam Serat = 55,1% x 9.596,686 kg/jam = 5.98,0 kg/jam Neraca Bahan Keluar: Alur 1 F 1 = 55% x 9.596,686 kg/jam = 5.78,177 kg/jam Ampas 96% x 5.78,177 kg/jam = 5.067,050 kg/jam Biji 4% x 5.78,177 kg/jam = 11,17 kg/jam Alur F = 45% x 9.596,686 kg/jam = 4.18,509 kg/jam Biji 96,77% x 4.18,509 kg/jam = 4.175,998 kg/jam Ampas 1% x 4.18,509 kg/jam = 4,185 kg/jam Air,% x 4.18,509 kg/jam = 99,6 kg/jam Tabel LA.10 Neraca Massa pada Depericarper Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Komposisi Alur 11 Alur 1 Alur Ampas Biji Air 5.98,0 4.0,89 95, ,050 11,17 4, ,998 99,6 Jumlah 9.596, , ,509 Total 9.596, ,686
22 11. Silo Drayer Biji dari polshing drum melalui timba biji dimasukkan ke silo biji untuk diperam selama 18 jam dengan suhu 80 0 C, tengah 70 0 C dan bawah 60 0 C. Pada silo drayer air diuapkan dari biji 6%. F = 7.197,515 kg/jam Biji 96,7% Ampas 1%% Air,% F = 6% F Air 100% Silo drayer 4 F 4 Biji 99,% Ampas 0,8% Neraca Massa: Neraca Bahan Masuk: Alur F = 4.18,509 kg/jam Biji = 96,7 % x 4.18,509 kg/jam = 4.175,998 kg/jam Ampas = 1% x 4.18,509 kg/jam = 4,185 kg/jam Air =,% x 4.18,509 kg/jam = 99,6 kg/jam Neraca Bahan Keluar: Alur F = 6% x 4.18,509 kg/jam = 59,111 kg/jam Air 100% x 59,111 kg/jam = 59,111 kg/jam Alur 4 F 4 = F F 4 = 4.18,509 59,111 = 4.059,98 kg/jam Biji 99,% x 4.059,98 kg/jam = 4.06,9 kg/jam Ampas 0,8% x 4.059,98 kg/jam =,475 kg/jam
23 Tabel LA.11 Neraca Massa pada Silo drayer Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Komposisi Alur Alur Alur 4 Ampas Biji Air 4, ,998 99,6 59,111, ,9 Jumlah 4.18,509 59, ,98 Total 4.18, , Nut Crackers Biji kelapa sawit yang telah dikeringkan pada silo drayer diumpankan dari alur 4 untuk proses pemecahan. Biji kelapa sawit yang telah dipecah memiliki komposisi produk cangkang 0,94% dan inti (kernel) 79,06%. F 4 Biji 99,% Ampas 0,8% 4 Nut Crackers 5 F 5 Biji 99,% Ampas 0,8% Neraca Massa: Neraca Bahan Masuk: Alur F 4 = 4.059,98 kg/jam Biji = 99, % x 4.059,98 kg/jam = 4.06,9 kg/jam Ampas = 0,8% x 4.059,98 kg/jam =,475 kg/jam Neraca Bahan Keluar: Alur 5 F 5 = F 4 = 4.059,98 kg/jam Kernel 79,06% x 4.059,98 kg/jam =.09,60 kg/jam Cangkang 0,94% x 4.059,98 kg/jam = 850,08 kg/jam
24 Tabel LA.1 Neraca Massa pada Nut crackers Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Komposisi Alur 4 Alur 5 Ampas Biji Cangkang Kernel 4.06,9, ,08.09,60 Jumlah 4.059, ,98 Total 4.059, ,98 1. Hidrocyclone Campuran pecahan yang keluar dari nut crackers dimasukkan ke dalam hidrocyclone. Didalam hidrocyclone terjadi pemisahan inti dengan cangkang berdasarkan perbedaan berat jenis (gravitasi). Inti kernel akan naik atas hidrocyclone sedangkan cangkang akan turun kebagian bawah hidrocyclone. F 6 = 94% F 5 Air 100% F 5 Kernel 79,06% Cangkang 0,94% 5 6 Hidrocyclone 9 F 9 = 55% F 5 Kernel 86,5% Air 1,75% 7 8 F 7 = F 6 Air 100% F 8 = 45% F 5 Cangkang 99% Kernel 1% Neraca Massa: Neraca Bahan Masuk: Alur 5 F 5 = 4.059,98 kg/jam Kernel = 79,06 % x 4.059,98 kg/jam =.09,60 kg/jam Cangkang = 0,94% x 4.059,98 kg/jam = 850,08 kg/jam
25 Alur 6: F 6 = 94% F 5 = 94% x 4.059,98 kg/jam =.815,84 kg/jam Air = 100% x.815,84 kg/jam =.815,84 kg/jam Neraca Bahan Keluar: Alur 7 F 7 = F 6 =.815,84 kg/jam Air =.815,84 kg/jam Alur 8: F 8 = 45% F 5 = 45% x 4.059,98 kg/jam = 1.86,79 kg/jam Cangkang = 99% x 1.86,79 kg/jam = 1.808,46 kg/jam Kernel = 1% x 1.86,79 kg/jam = 18,67 kg/jam Alur 9: F 9 = 55% F 5 = 55% x 4.059,98 kg/jam =.,669 kg/jam Kernel = 86,5% x.,669 kg/jam = 1.95,677 kg/jam Air = 1,75% x.,669 kg/jam = 06,99 kg/jam Tabel LA.11 Neraca Bahan pada hidrocyclone Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Komposisi Alur 5 Alur 6 Alur 7 Alur 8 Alur 9 Kernel Cangkang Air.09,60 850,08.815,84.815,84 18, , ,677 06,99 Jumlah 4.059,98.815,84.815, ,79.,669 Total 7.875, 7.875, 14. Kernel drayer Inti kernel dari Hidrocyclone diumpankan ke kernel drayer. Pada alat ini kandungan air pada kernel diuapkan 1,85%. Selanjutnya inti kernel disimpan di Palm kernel oil.
26 LA0 F 0 = 1,85% F 9 Air 100% F 9 =.71,115 kg/jam Kernel 86,5% Air 1,75% 9 0 Kernel Drayer 1 F 1 Air 0,1% Kernel 99,9% Neraca Massa: Neraca Bahan Masuk: Alur 9 F 9 =.,669 kg/jam Kernel = 86,5 % x.,669 kg/jam = 1.95,677 kg/jam Cangkang = 1,75% x.,669 kg/jam = 06,99 kg/jam Neraca Bahan Keluar: Alur 0 F 0 = 1,85% F 9 = 1,85% x.,669 kg/jam = 09,5 kg/jam Air = 09,5 kg/jam Alur 1: F 1 = F 9 F 0 =.,669 09,5 kg/jam = 1.9,444 kg/jam Air = 0,1% x 1.9,444 kg/jam = 1,9 kg/jam Kernel = 99,9% x 1.9,444 kg/jam = 1.91,51 kg/jam Tabel LA.14 Kernel Drayer Komposisi Masuk (kg/jam) Keluar (kg/jam) Alur 9 Alur 0 Alur 1 Kernel Air 1.95,677 06,99 09,5 1.91,51 1,9 Jumlah.,669 09,5 1.9,444 Total.,669.,669
27 LAMPIRAN B PERHITUNGAN NERACA PANAS Basis Perhitungan Satuan Suhu referensi : 1 jam operasi : kj : 50C = 98 K Dari Perry (1997), diketahui kapasitas panas (Cp) zat cair untuk ikatan (J/ml K). Ikatan Cp CH 6,8 CH 0,8 = CH 1,4 CO 60,67 CH COOH 0,9 79,91 Sehingga diperoleh Cp untuk masingmasing senyawa: Cp Oktanoat (C8H16O) = 1 (CH) + 6 (CH) + 1 (COOH) = 1(6,8) + 6 (0,8) + 1 (79,91) = 6,8 + 18,8 + 79,91 = 99,01 J/mol K =,076 kj/kg K Cp Dektanoat (C10H0O) = 1 (CH) + 8 (CH) + 1 (COOH) = 1(6,8) + 8 (0,8) + 1 (79,91) = 6,8 + 4, ,91 = 59,77 J/mol K =,091 kj/kg K Cp Laurat (C1H4O) = 1 (CH) + 6 (CH) + 1 (COOH) = 1(6,8) + 4 (0,8) + 1 (79,91) LB1
28 = 6,8 + 0,8 + 79,91 = 40,5 J/mol K =,10 kj/kg K Cp Miristat (C14H8O) = 1 (CH) + 1 (CH) + 1 (COOH) = 1(6,8) + 1 (0,8) + 1 (79,91) = 6,8 + 64, ,91 = 481,9 J/mol K =,110 kj/kg K Cp Palmitat (C16HO) = 1 (CH) + 14 (CH) + 1 (COOH) = 1(6,8) + 14 (0,8) + 1 (79,91) = 6,8 + 45, + 79,91 = 54,05 J/mol K =,117 kj/kg K Cp Stearat (C18H6O) = 1 (CH) + 16 (CH) + 1 (COOH) = 1(6,8) + 16 (0,8) + 1 (79,91) = 6, , ,91 = 60,81 J/mol K =,1 kj/kg K Cp Oleat (C18H4O) = 1 (CH) + 14 (CH) + (=CH) + 1 (COOH) = 1(6,8) + 14 (0,8) + (1,4) + 1 (79,91) = 6,8 + 45, + 4, ,91 = 584,7 J/mol K =,07 kj/kg K Cp Linoleat (C18H4O) = 1 (CH) + 1 (CH) + 4(=CH) +1 (COOH) = 1(6,8) + 1 (0,8) + 4 (1,4) + 1 (79,91) = 6,8 + 64, ,6 + 79,91 = 566,65 J/mol K =,0 kj/kg K
29 Cp Linolenat (C18H4O)= 1 (CH) + 10 (CH) + 6(=CH)1 (COOH) = 1(6,8) + 10 (0,8) + 6 (1,4) + 1 (79,91) = 6,8 + 0,8 + 18, ,91 = 548,57 J/mol K =,770 kj/kg K Cp Minyak sawit = Cp Laurat + Cp Miristat + Cp Palmitat + Cp Stearati + Cp Oleat + Cp Linoleat + Cp Linolenat =,10 +,110 +,117 +,11 +,07 +,0 +,77 = 15,07 kj/kg K. Cp Minyak inti sawit = Cp Oktanoat + Cp Dekanoat + Cp Laurat + Cp Miristat + Cp Palmitat + Cp Stearat + Cp Oleat + Cp Linoleat + Cp Linolenat. =,076 +,091 +,10 +,110 +,117 +,1 +,07 +,0 +,770 = 6,866 kj/kg.k Cp Kernel = Cp Minyak inti sawit + Cp abu = 14, ,88 = 0,54 kj/kg.k Dari Perry (1997), diketahui kapasitas untuk zat padat (J/mol.K) Atomil elemen E C 10,89 H 7,56 O 1,4 N 18,74 Sehingga diperoleh Cp untuk masingmasing zat padat adalah : Cp Sellulosa (C6H10O5) = 6 (C) + 10 (H) + 5 (O) = 6 (10,89) + 10 (7,56) + 5 (1,4)
30 = 65,4 + 75,6 + 67,1 = 08,04 j/mol K = 1,84 kj/kg.k Cp Pentosan (C5H8O4) = 5 (C) + 8 (H) + 4 (O) = 5 (10,89) + 8 (7,56) + 4 (1,4) = 54, ,48 + 5,68 = 168,61 J/mol.K = 1,77 kj/kg.k Cp Lignin (C6H1O6) = 6 (C) + 1 (H) + 6 (O) = 6 (10,89) + 1 (7,56) + 6 (1,4) = 65,4 + 90,7 + 80,5 = 6,58 J/mol.K = 1,44 kj/kg.k Cp Abu = 0,88 kj/kg K Cp Acid Solvent (CHO) = (C) + (H) + (O) = (10,89) + (7,56) + (1,4) = 1,78 +,68 + 6,84 = 71, J/mol.K = 1,08 kj/kg.k Cp Nitrogen (N) = (N) = (18,74) = 7,48 J/mol.K = 1,8 kj/kg.k Cp Air = 4,1774 kj/kg K..(Perry, 1997)
31 Cp Serat (C6H10O5) = 6 (C) + 10 (H) + 5 (O) = 6 (10,89) + 10 (7,56) + 5 (1,4) = 65,4 + 75,6 + 67,1 = 08,04 J/mol.K = 1,84 kj/kg.k Cp Cangkang = Cp Selulosa + Cp Pentosan + Cp Lignin + Cp Abu + Cp Acid Solvent + Cp Nitrogen + Cp air = 1,84 + 1,77 + 1,44 + 1, ,08 + 1,8 + 4,1774 = 11,6084 kj/kg K Cp Kelapa Sawit = Cp Minyak Sawit + Cp Minyak inti Sawit + Cp Cangkang + Cp Serat = 15,07+19,474+11,6084+1,84 = 47,674 kj/kg K Cp Biji = Cp Kernel + Cp Cangkang = 0, ,6084 = 1,964 kj/kg K
32 1. Sterilizer T = C Ex.Steam T = 0 0 C TBS 4 1 T =10 0 C Steam Sterilizer 5 T = C TBS Air T = 90 0 C Minyak Kotoran Air Panas Masuk : Alur 1 : Q = m x Cp x T = kg x 47,674 kj/kg K x 5 K = kj Alur : Q = m x Cp x T = kg x,176 kj/kg K x 105 K = ,44 kj Total panas masuk = ,44 kj Panas Keluar : Alur : Q Q Minyak Q Air Q Kotoran Alur 4 : Q Ex.Steam Alur 5 : Q Q TBS = m x Cp x T = 56,94 kg x 15,07 kj/kg K x 65 K = ,78 kj = ,975 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K =.756.8,04 kj = 7,084 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = 1.59,06 kj = 1.45 kg x 4,145 kj/kg K x 85 K = ,46 kj = m x Cp x T = 5.94,8 kg x 47,674 kj/kg K x 75 K = ,6 kj
33 Q Air = 456,7 kg x 4,164 kj/kg K x 75 K = ,566 kj Total panas keluar = ,19 kj Panas Masuk + Panas dibutuhkan = Panas Keluar Panas dibutuhkan = Panas keluar Panas Masuk = , ,44 = ,75 kj Entalpi steam pada 70,1 kpa, T ; 10 0 C =.17,6 kj/kg K (Saturated Steam) Maka Steam yang dibutuhkan : m = dq λ = ,75 kj.17,6 kj/kg = 40.14,405 kg Tabel LB.1 Neraca massa pada Sterilizer Kompoisisi Panas Masuk (kj) Panas Keluar (kj) Alur 1 Alur Alur Alur 4 Alur 5 TBS ,6 Minyak ,78 Air , , ,566 Kotoran 1.59,06 Panas dibutuhkan ,75 Ex.Steam ,46 Jumlah , , , ,9 Total , ,19
34 . Stripping T=100 0 C TBS Air T = 90 0 C Minyak Jenjangan kosong Brondolan Stripping T= 90 0 C Brondolan Air Panas Masuk : Alur 5 : Q TBS = 5.94,8 kg x 47,674 kj/kg K x 75 K = ,6 kj Q Air = 456,7 kg x 4,164 kj/kg K x 75 K = ,566 kj Total Panas yang masuk = ,9 kj Panas keluar : Alur 6 : Q Minyak = 1,680 kg x 15,07 kj/kg K x 65 K = 1.671,54 kj Q Janjangan kosong = 8.9,997 kg x 6,94 kj/kg K x 65 K = ,81 kj Q Berondolan = 58,80 kg x 47,674 kj/kg K x 65 K = 18.17,01 kj Alur 7 : Q Berondolan = ,77 kg x 47,674 kj/kg K x 65 K = ,8 kj Q Air = 80,79 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = ,86 kj Total Panas yang Keluar = ,61 kj Panas masuk = Panas keluar + Panas hilang Panas hilang = Panas masuk panas keluar = , ,61 = , kj
35 Tabel LB. Neraca panas pada alat Stripping Kompoisisi Panas Masuk (kj) Panas keluar (kj) Alur 5 Alur 6 Alur 7 TBS Minyak Air Jenjangan kosong Brondolan , , , , , ,8 Panas hilang , Total , ,9. Digester T = 90 0 C Brondolan Air 7 T = 90 0 C Air 100% 8 Digester 9 T = 80 0 C Brondolan Air Panas Masuk : Alur 7: Q Berondolan Q Air Alur 8 : Q Air Total Panas Masuk = ,77 kg x 47,674 kj/kg K x 65 K = ,8 kj = 80,79 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = ,86 kj = 1.00,568 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = 9.04,870 kj = ,11 kj
36 Panas Keluar : Alur 9 : Q Q Berondolan = m x Cp x T = ,81 kg x 47,674 kj/kg K x 65 K = ,6 kj Q Air = 1.40,807 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = 89.94,891 kj Panas Masuk + Panas dibutuhkan = Panas Keluar Panas dibutuhkan = Panas keluar Panas masuk = , ,11 = 1.905,141 kj Entalphi steam pada 9,956 kpa, T 90 0 C =.8, kj/kg K (Saturated steam) Maka Steam yang dibutuhkan : m = dq λ = 1.905,141kJ.8, kj/kg = 101,566 kg Tabel LB. Neraca panas pada Digester Komposisi Panas masuk (kj) Panas keluar (kj) Alur 7 Alur 8 Alur 9 Berondolan , ,6 Air , , ,891 Minyak Serat Kotoran Panas dibtuhkan 1.905,141 Total , ,5
37 4. Pressing T = 90 0 C Brondolan Air T = 50 0 C Air 100% 10 9 Pressing 11 T = 50 0 C Biji Air Serat 1 Panas Masuk : Alur 9 : Q Berondolan Q Air Alur 10 : Q Air T = 90 0 C Minyak Air Kotora n FFA = ,81 kg x 47,674 kj/kg K x 65 K = ,6 kj = 1.40,807 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = 89.94,891 kj =.70,697 kg x 4,1840 kj/kg K x 5 K = ,706 kj Total Panas yang Masuk = ,96 kj Panas Keluar : Alur 11 : Q = m x Cp x T Q biji = 4.0,89 kg x 1,94 kj/kg K x 5 K = ,16 kj Q Air = 95,967 kg x 4,164 kj/kg K x 5 K = ,881 kj Q Serat = 5.98,0 kg x 1,84 kj/kg K x 5 K = ,9 kj
38 Alur 1 : Q Minyak = 505,515 kg x 15,07 kj/kg K x 65 K = ,677 kj Q Air = 6.068,07 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = ,68 kj Q Kotoran = 1.09,51 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = 6.6,770 kj FFA = 641,40 kg x 6,866 kj/kg K x 65 K = ,11 kj Panas masuk = Panas keluar + Panas hilang Panas hilang = Panas masuk Panas keluar = , ,6 = , kj Tabel LB.4 Neraca panas pada Pressing Komposisi Panas masuk (kj) Panas keluar (kj) Alur 9 Alur 10 Alur 11 Alur 1 Berondolan Air Biji Serat Minyak Kotoran FFA , , , , , , , , , ,11 Panas hilang , Total , ,96
39 5. Continous Settling Tank T = 90 0 C Minyak Air Kotoran FFA T = 90 0 C Minyak Kotoran Air 5 14 CST T = 90 0 C Minyak Air Kotoran FFA T = 90 0 C Minyak Air Kotoran Panas Masuk : Alur 14 Q Minyak = 5.505,515 kg x 15,07 kj/kg K x 65 K = ,677 kj Q Kotoran = 1.09,51 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = 6.6,770 kj Q Air = 6.068,07 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = ,68 kj Q FFA = 641,40 kg x 8,866 kj/kg K x 65 K = ,11 kj Alur 5 : Q Minyak =.49,17 kg x 15,07 kj/kg K x 65 K =.7.1,4 kj Q Kotoran = 9,1 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = 1.680,457 kj Q Air = 49,959 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = ,80 kj Total Panas yang Masuk = ,878 kj
40 Panas Keluar : Alur 15 : Q Minyak = 558,856 kg x 15,07 kj/kg K x 65 K = ,57 kj Q Kotoran = 8.44,011 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = 478.6,151 kj Q Air = 569,76 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = ,196 kj Alur 16 : Q Minyak = 5.70,5 kg x 15, kj/kg K x 65 K = ,074 kj Q Air = 7,59 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = 7.56,0 kj Q Kotoran = 11,07 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = 6,751 kj Q FFA = 09,710 kg x 6,866 kj/kg K x 65 K = 9.591,476 kj Total panas yang keluar = ,5 kj Panas hilang = Panas masuk Panas keluar = , ,55 = ,5 kj Tabel LB.5 Neraca massa pada C.S.T Komposisi Panas masuk (kj) Panas keluar (kj) Alur 14 Alur 5 Alur 15 Alur 16 Minyak Kotoran Air FFA , , , ,11.7.1, , , , , , , ,0 6, ,476 Jumlah , , , ,604 Panas hilang ,5 Total , ,878
41 6. Sludge Tank T = 90 0 C Minyak Air Kotoran T = 90 0 C Air Kotoran 15 4 Sludge Tank T = 80 0 C Minyak Air Kotoran Panas Masuk : Alur 15 : Q Minyak = 558,856 kg x 15,07 kj/kg K x 65 K = ,57 kj Q Kotoran = 8.44,011 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = 478.6,151 kj Q Air = 569,76 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = ,196 kj Total panas yang masuk = ,919 kj Panas Keluar : Alur : Q Air = 55,0 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = 15.08,67 kj Q Kotoran =,586 kg x 0,88kJ/kg K x 65 K =,586 kj Alur 4 : Q Minyak =.475,194 kg x 15,07 kj/kg K x 65 K =.8.608,198 kj Q Air = 6.650,615 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = ,451 kj Q Kotoran = 67,715 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = 15.48,101 kj Total panas yang keluar = ,057 kj Panas Masuk + Panas dibutuhkan = Panas Keluar
42 Panas dibutuhkan = Panas Keluar Panas Masuk = , ,919 = ,18 kj Entalphi steam pada 70,11 kpa, T 90 0 C =.8, kj/kg K (Saturated steam) Maka Steam yang dibutuhkan : m = dq λ = ,18 kj.8, kj/kg = 1.69,47 kg Tabel LB.6 Neraca Panas pada Sludge Tank Komposisi Panas masuk Panas keluar Alur 15 Alur Alur 4 Minyak , ,646 Air , , ,451 Kotoran 478.6, , ,101 Panas dibutuhkan ,18 Jumlah , , ,198 Total , ,057
43 7. Sludge Separator T = 80 0 C Minyak Air Kotoran T = 90 0 C Minyak Air Kotoran Sludge Separator T = 90 0 C Minyak Air Kotoran Panas Masuk : Alur 4 : Q Minyak.475,194 kg x 15,07 kj/kg K x 65 K = ,646 kj Q Air = 6.650,615 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = ,451 kj Q Kotoran = 67,715 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = 15.48,101 kj Total panas yang masuk = ,198 kj Panas keluar : Alur 6 : Q Minyak = 59,179 kg x 15,07 kj/kg K x 65 K = ,44 kj Q Air = 6.1,448 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = ,74 kj Q Kotoran = 0,840 kg x 0,885 kj/kg K x 65 K = ,147 kj Alur 5 : Q Minyak =.4,760 kg x 15,07 kj/kg K x 65 K =..981,16 kj Q Air = 45,809 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = 4.411,60 kj Q Kotoran = 57,488 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = ,506 kj
44 Total Panas yang keluar = ,5 kj Panas Masuk + Panas dibutuhkan = Panas Keluar Panas dibutuhkan = Panas keluar Panas masuk = , ,5 = ,96 kj Entalphi steam pada 1 atm, T 90 0 C =.8, kj/kg K (Saturated steam) Maka Steam yang dibutuhkan : m = dq λ = ,96 kj.8, kj/kg = 60,01 kg Tabel LB.7 Neraca Panas pada Sludge Separator Komposisi Panas masuk (kj) Panas Keluar (kj) Alur 4 Alur 5 Alur 6 Minyak , , ,44 Air , , ,74 Abu 15.48, , ,147 Panas dibutuhkan ,96 Jumlah , , ,96 Total , , Oil Purifier T = 90 0 C Minyak Air Kotoran FFA T = 80 0 C Air Kotoran Panas Masuk : Alur 16 : Oil Purifier T = 80 0 C Minyak Air Kotoran FFA Q Minyak = 5.70,5 kg x 15,07 kj/kg K x 65 K
45 = ,074 kj Q Air = 7,59 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K = 7.56,0 kj Q Kotoran = 11,07 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = 6,751 kj Q FFA = 09,710 kg x 6,866 kj/kg K x 65 K = 9.591,476 kj Total panas masuk = ,604 kj Panas Keluar : Alur 17 : Q Air = 9,88 kg x 4,164 kj/kg K x 65 K =.545,55 kj Q Kotoran =,981 kg x 0,88 kj/kg K x 65 K = 8,0 kj Alur 18 : Q Minyak = 5.77,158 kg x 15,07 kj/kg K x 55 K = ,16 kj Q Kotoran = 9,76 kg x 4,164 kj/kg K x 55 K = 454,80 kj Q Air = 5,9 kg x 4,164 kj/kg K x 55 K = 6.011,64 kj Q FFA = 0,968 kg x 6,866 kj/kg K x 55 K = ,806 kj Total panas yang keluar = ,918 kj Panas masuk = Panas keluar + Panas hilang = , ,918 = ,686 kj
46 Tabel LB.8 Neraca Panas pada Oil Purifier Komposisi Panas Masuk (kj) Panas Keluar (kj) Alur 16 Alur 17 Alur 18 Minyak Kotoran Air FFA ,076 6, , , ,55 8, ,16 454, , ,806 Panas hilang ,686 Total , , Vacuum Drayer T = 80 0 C Minyak Air Kotoran FFA T = 80 0 C Air 100% Alur 18 : Q Minyak Q Kotoran Q Air Q FFA Vacuum dryer 0 T = 80 0 C Minyak Air Kotoran FFA = 5.77,158 kg x 15,07 kj/kg K x 55 K = ,16 kj = 9,76 kg x 4,164 J/kg K x 55 K = 454,80 kj = 5,9 kg x 4,164 kj/kg K x 55 K = 6.011,64 kj = 0,968 kg x 6,866 kj/kg K x 55 K = ,918 kj Panas Keluar : Alur 19 : Q Air = 51,845 kg x 4,1774 kj/kg K x 55 K = ,75 kj
47 Panas penguapan air dihitung dengan korelasi Watson : ΔH ΔH 1 1 Tr 1 Tr , Tr1 = = 0, , Tr = , = 0,545 H1 = Panas penguapan pada titik didih air = 676 kj/kg Hv1 = 676 x 1 0, ,576 0,8 = 748,757 kj/kg Panas penguapan Alur 0 : = m x Hv = 51,845 x 748,757 kj = ,684 kj Q Minyak = 5.74,40 kg x 15,07 kj/kg K x 55 K = ,501 kj Q Kotoran = 8,195 kg x 0,88 kj/kg K x 55 K = 97,59 kj Q Air = 0,109 kg x 4,1774 kj/kg K x 55 K = 5,044 kj Q FFA = 180,845 kg x 6,866 kj/kg K x 55 K = 68.9,497 kj Panas Masuk + Panas dibutuhkan = Panas keluar + Panas penguapan ,75 + Panas dibutuhkan = , ,684 Panas dibutuhkan = ,58 kj Entalphi steam pada 70,11 kpa, T 90 0 C =.8, kj/kg K (Saturated steam) Maka Steam yang dibutuhkan : m = = dq λ ,58 kj.8, kj/kg = 1889,574 kg
48 Tabel LB.9 Neraca Panas pada Vacuum drayer Komposisi Panas masuk (kj) Panas keluar (kj) Alur 18 Alur 19 Alur 0 Minyak Kotoran Air FFA Panas Penguapan ,16 454, , , , , ,501 97,59 5, ,497 Panas dibutuhkan ,58 Jumlah , , ,581 Total , , Depericarper T = 50 0 C Biji Air Serat 11 T = 40 0 C Ampas Biji 1 Depericarper T = 50 0 C Biji Ampas Air Panas masuk : Alur 11 : Q Serat = 5.98,0 kg x 1,84 kj/kg K x 5 K = ,9 kj Q Biji = 4.0,89 kg x 1,964 kj/kg K x 5 K = ,954 kj Q Air = 95,967 kg x 4,1840 kj/kg K x 5 K = 10.08,148 kj Total Panas masuk = ,495 kj Panas Keluar : Alur 1 : Q Abu = 5.067,050 kg x 0,88 kj/kg K x 15 K
49 = 67.07,07 kj Q Biji = 11,17 kg x 11,684 kj/kg K x 15 K = 7.00,118 kj Alur : Q Biji = 4.175,998 kg x 1,964 kj/kg K x 5 K =.6.87,96 kj Q Abu = 4,185 kg x 0,88 kj/kg K x 5 K = 95,9 kj Q Air = 99,6 kg x 4,1840 kj/kg K x 5 K = 10.89,450 kj Total Panas Keluar =.45.5,81 kj Panas Masuk = Panas Keluar + Panas hilang ,495 =.45.5,81 + Panas Hilang Panas Hilang = 85.81,664 kj Tabel LB.10 Neraca Panas pada Depericarper Komposisi Panas Masuk (kj) Panas keluar (kj) Alur 11 Alur 1 Alur Serat Biji Air Cangkang , , , , ,118 95,9.6.87, ,450 Jumlah , , ,641 Panas hilang 85.81,664 Total , ,495
50 11. Silo Drayer T = 50 0 C Biji Ampas Air T = 70 0 C Air 4 Silo drayer T = 60 0 C Biji Ampas T = 90 0 C Panas Masuk : Alur : Q Biji = 4.175,998 kg x 1,964 kj/kg K x 5 K =.6.87,96 kj Q Abu = 4,185 kg x 0,88 kj/kg K x 5 K = 95,9 kj Q Air = 99,6 kg x 4,1840 kj/kg K x 5 K = 10.89,450 kj Total Panas masuk =.48.14,641 kj Panas keluar : Alur 4 : Q Biji = 4.06,9 kg x 1,964 kj/kg K x 5 K = ,9 kj Q Abu =,475 kg x 0,88 kj/kg K x 5 K = 1.00,50 kj Alur : Q Air = 59,111 kg x 4,1977 kj/kg K x 45 K = ,481 kj Total panas keluar = ,1 kj
51 Panas penguapan air dihitung dengan korelasi Watson : ΔH ΔH 1 1 Tr 1 Tr , Tr1 = = 0, , Tr = , = 0,545 H1 = Panas penguapan pada titik didih air = 676 kj/kg Hv1 = 676 x 1 0, ,576 0,8 = 748,757 kj/kg Panas penguapan = m x Hv = 59,111 x 748 kj = 7107,08 kj Panas masuk + Panas dibutuhkan = Panas keluar + Panas pengupan.48.14,641 + Panas dibutuhkan = , ,08 Panas dibutuhkan = ,7 kj Entalphi steam pada 70,11kPa, T 90 0 C =.8, kj/kg K (Saturated steam) Maka Steam yang dibutuhkan : m = dq = λ ,7 kj.8, kj/kg = 840, kg Tabel LB.11 Neraca panas pada Silo Drayer Komponen Panas masuk (kj) Panas Keluar (kj) Alur Alur Alur 4 Biji Abu Air Panas Penguapan Panas dibutuhkan.6.87,96 95, , , , , ,9 1.00,50 Jumlah , , ,1 Total , ,41
52 1. Nut Crackers T = 60 0 C Biji Ampas Nut Crackers 4 5 T = 60 0 C Biji Ampas Panas masuk : Alur 4 : Q Biji = 4.06,9 kg x 1,964 kj/kg K x 5 K = ,9 kj Q Abu =,475 kg x 0,88 kj/kg K x 5 K = 1.00,50 kj Total Panas masuk = ,8 kj Panas Keluar : Alur 5 : Q Kernel =.09,6 kg x 0,54 kj/kg K x 5 K =.86.15,97 kj Q Cangkang = 850,08 kg x 11,6084 kj/kg K x 5 K = 45.65,9 kj Total panas keluar = ,09 kj Panas masuk = Panas keluar + Panas hilang Panas hilang = , ,09 = ,5 kj Tabel LB.1 Neraca Panas pada Nut Cracker Komposisi Panas Masuk (kj) Panas keluar (kj) Alur 4 Alur 5 Biji Kernel Abu Cangkang Panas hilang ,9 1.00, , , ,5 Total , ,8
53 1. Hidrocyclone T = 0 0 C Air T = 8,5 0 C Kernel Cangkang 5 6 Hidrocyclone 9 T = 6 0 C Kernel Air 7 8 Panas masuk : T = 0 0 C Air T = 0 0 C Cangkang Kernel Alur 5 : Q Kernel =.09,6 kg x 0,54 kj/kg K x 5 K = 6.616,567 kj Q Cangkang = 850,08 kg x 11,6084 kj/kg K x 5 K = 49.7,905 kj Alur 6 : Q Air =.815,84 kg x 4,1774 kj/kg K x 5 K = ,5 kj Total Panas masuk = ,797 kj Panas keluar : Alur 7 : Q Air = 18,67 kg x 4,1774 kj/kg K x 5 K = 1.859,0 kj Alur 8 : Q Kernel = 18,67 kg x 0,54 kj/kg K x 5 K = 1859,0 kj Q Cangkang = 1808,46 kg x 11,6084 kj/kg K x 5 K = ,751 kj Alur 9 : Q Kernel Q Air = 195,677 kg x 0,54 kj/kg K x 5 K = ,148 kj = 06,99 kg x 4,1774 kj/kg K x 5 K = 6.41,14 kj
54 Total Panas keluar = ,99 kj Panas masuk = Panas keluar + panas hilang Panas hilang = Panas masuk Panas keluar = , ,99 = ,98 kj Tabel LB.1 Neraca Panas pada Hidrocyclone Komposisi Panas masuk (kj) Panas keluar (kj) Alur 5 Alur 6 Alur 8 Alur 9 Alur 7 Kernel Cangkang Air 6.616, , , , , , , ,5 Jumlah , , , , ,5 Panas hilang ,98 Total , , Kernel Drayer T = 60 0 C Air T = 0 0 C Kernel Air 9 Kernel Drayer 0 1 T = 60 0 C Air Kernel 90 0 C Panas masuk : Alur 9 : Q Kernel = 1.95,677 kg x 0,54 kj/kg K x 5 K = ,148 kj Q Air = 06,99 kg x 4,1774 kj/kg K x 5 K = 6.41,14 kj Panas keluar : Alur 0 : Q Air = 09,5 kg x 4,1774 kj/kg K x 5 K
55 = 45.11,478 kj Total Panas Keluar = 45.11,478 kj Panas penguapan air dihitung dengan korelasi Watson : ΔH ΔH 1 1 Tr 1 Tr , Tr1 = = 0, , Tr = , = 0,545 H1 = Panas penguapan pada titik didih air = 676 kj/kg Hv1 = 676 x 1 0, ,576 0,8 = 748,757 kj/kg Panas penguapan = m x Hv = 09,5 x 748 kj = , Alur 1 : Q Kernel = 1.9,444 kg x 0,54 kj/kg K x 5 K = ,71 kj Panas masuk + Panas dibutuhkan = Panas keluar + Panas penguapan 0.88,9 + Panas dibutuhkan = , , Panas dibutuhkan = ,7 kj Entalphi steam pada 70,11 kpa, T 90 0 C =.8, kj/kg K (Saturated steam) Maka Steam yang dibutuhkan : m = dq = λ = 90,475 kg ,7 kj.8, kj/kg
56 LB0 Tabel LB.14 Neraca Panas pada Kernel Drayer Komposisi Panas masuk (kj) Panas keluar (kj) Alur 9 Alur 0 Alur 1 Kernel Air Panas penguapan Panas dibutuhkan , , , , , ,71 Jumlah.65.04, , ,71 Total.65.04, ,049
57 LAMPIRAN C PERHITUNGAN SPESIFIKASI PERALATAN 1. Penimbunan Buah (Loading Ramp) Fungsi : Tempat penimbunan sementara dan untuk mempermudah pemuatan TBS ke dalam lori. Jumlah pintu = 1 pintu Kemiringan lantai = 5 0 Kapasitas loading ramp = 1 x 15 ton/pintu = 195 ton = 195 m Volume 1 pintu = 195m = 15 m/pintu 1 pint u Faktor keamanan = 0% Volume loading ramp = 1, x 15 m = 18 m Direncanakan : ~ Panjang = 50 cm ~ Lebar = 0 cm ~ Jarak antar sekat = 45 cm ~ Tebal = cm Spesifikasi penggerak loading ramp : ~ Merk : Electrim ~ Daya : 5,5 Hp ~ Voltase : 80 Volt. Lori Rebusan Fungsi : Sebagai wadah penampungan TBS yang dapat ditransportasikan dari Loading Ramp sampai ke Sterilizer. Bahan konstruksi : Carbon Steel Berat Lori kosong = 750 kg Ratarata isian lori =,5 ton/lori 0ton Jumlah lori = = 1 lori,5 ton/lori Direncanakan panjang lori : diameter (Hs : D) = : 1 LC1
58 Vl = 4 D Hs = 4 D Hs D = 1 1 D,5 m = 1 D D = 1 (,5 x ),14 = 1,1677 m =,801 ft Hs = x,801 ft =,54 m = 7,664. Sterilizer Fungsi : Untuk memasak tandan buah segar (TBS) Bahan konstruksi : Carbon steel SA8 Ukuran tangki : Kebutuhan kelapa sawit = kg/jam Siklus perebusan = 110 menit Ratarata isian lori = 500 kg Kapasitas rebusan = 8 lori 1KetelRebusan Jumlah ketel rebusan = 1 Lorix = 1,5 buah = buah 8Lori Densitas () = 140 kg/m = 8,48 lbm/ft Kapasitas ketel rebusan per jam : 60 menit = 8 lori x 500 kg/lori x buah x 110 menit = 1.818,18 kg = 1,8 ton = 1,8 m Faktor keamanan = 0 % Volume (Vt) = 1, x 1,8 m Direncanakan : Tinggi silinder : Diameter (Hs : D) = 14 : 1 Tinggi head : diameter (Hh : D) = 1 : Vs = π D Hs = π 14 14π D D = D Vh = π D Hs = π 1 D D = 4 4 π D 8
59 Vt = Vs + Vh = 1 14π 4 D + π D = 8 115π 4 D 4 x Vt D = = 1,0 m =,947 ft 115π Hs = 14 D = 14 (1,0) = 16,84 m = 5,979 ft Hh = ½ D = ½ (1,0) = 0,60 m = 1,975 ft Panjang tangki = Hs + Hh = 16,84 + 0,60 = 17,444 m = 57,4 ft Tebal dinding Tangki : Direncanakan digunakan bahan konstruksi Carbon Steel SA8, Dari Tabel 1.1, Brownell & Young 1979, diperoleh data : Allowable working stress (s) = 1650 psi Effesiensi sambungan (E) = 0,8 Corrosion allowance = 0,15 in (Hs 1)ρ ( 57,9791)8,480 Tekanan hidrostatik (ph) = = Tekanan operasi = 14,696 + Ph = 14, ,714 = 45,41 psi Faktor keamanan = 0% Faktor kelongaran = 5% Tekanan desain = 1,05 x 45,41 = 47,681 psi Tebal dinding selinder tangki : PR Ts = CA SE 0,6P,947 (6,940 psi) 1 = 0, 15 (1650 psi)(0,8) (0,6 x6,940) = 0,5 in 4. Alat Pengangkat (Housting Crane) Fungsi : Untuk mengangkut lori rebusan yang berisi buah ke thresser. Bahan konstruksi = Stainless steel Jumlah = 4 unit Panjang rantai = 6 m Kapasitas = 5 ton
60 5. Bak Threser Fungsi : Untuk menampung buah masak dari sterilizer. Bahan konstruksi : Stainless steel Jumlah : buah Panjang = 500 cm Lebar = 00 cm Tinggi = 50 cm Volume bak = P x L x T = 500 x 00 x 50 = cm = 7,5 m Volume total = 7,5 m x = 75 m 6. Penebahan (Threser) Fungsi : Untuk menampung buah melepaskan /memisahkan buah dari tandan. Bahan konstruksi : Stainles steel Direncanakan menggunakan : Diameter drum = 0 cm Diameter as drum = 10 cm Kecepatan putar drum = rpm Voltase = 80 volt /1 Ampere Jumlah = 5 buah Ratarata isian threser = 50 ton/jam Kapasitas threser = 4 x 0 ton/jam = 80 ton/jam. 7. Digester Fungsi : untuk menghancurkan bagian daging buah sehingga diperoleh cake dan biji. Bahan konstruksi : Stainless steel Bentuk : Silinder tegak Volume digester =,4 m (,4 ton berondolan) Waktu tinggal dalam digester = 5 menit
61 Material balance berondolan = 67 % Isian digester minimal ¾ bagian = x,4 ton x x = 9,14 ton Kapasitas pressan/jam pressan = 5 x 9,14 ton = 45,67 ton Faktor kelonggaran = 0% Daya pada skala laboratorium (P) =,6 Hp..(Perry, 1984) Daya penghancur (P) = (0,7 (L1)) x Vt x (0,5D) x P Dipilih kapasitas 9 ton/4 jam (Perry, 1984), sehingga diperoleh : Diameter = ft Panjang = ft P = (0,7 (1)) x 10,9608 x (0,5) x,6 = 47,51 kw = 47,51 x 1,4100 = 6,645 Hp 8. Screw Press Fungsi : untuk memisahkan minyak dari ampas dari biji. Didesain dengan : Kapasitas = 04 ton/jam Panjang = 974 cm Lebar = 94 cm Diameter ulir = 56 mm Panjang ulir = 1940 mm Putaran ulir = 08 rpm Spesifikasi : Merk : Mansemann Atos Rexhorth Tekanan kerja : 10 barr Elektromotor : Type : TEFC Daya : 0 Hp Voltase : 8 Volt
62 9. Vibrating Screen Fungsi : Untuk memisahkan atau menyaring minyak dan serat yang terdapat pada minyak kasar. Laju alir (F) = 1.07,099 kg/jam Ukuran bahan = 0 mesh Dimensi dibuka (a) = 1,5 in = 0,15 ft Ukuran tebal = 0, in = 0,016 ft Kapasitas unit (Cu) = 4 Faktor luas buka, Foa = 100 x a a d.(perry, 1984) 0,15 = 100 x 0,15 0,016 = 78,596 Faktor luas lubang (Fs) = 1.(Perry, 1984) Kapasitas = 0,4 x F Cu x Foa x Fs = 0,4 x 1.07,099 4 x 78,596x1,0 = 16,9 ton/jam 10. Bak R.O Fungsi : Untuk menampung minyak kasar yang keluar dari screening. Bentuk : silinder tegak dengan alas dan tutup datar. Bahan konstruksi : Carbon steel SA5, Grade C 1 Data : Kondisi penyimpanan = 80 0 C Laju alir = 1.07,099 kg/jam Faktor kemanan = 0% Perhitungan : Volume minyak 1.07,099kg/jam Vm = = 14,57 m 916 kg/m
63 Volume tangki = Vt = 1, x 14,57 m = 17,4 m Direncanakan perbandingan diameter dengan tinggi silinder (D : H) = 4 : V = 4 1 D H 1 17,4 = D D 4 4 = πd 16 D =,094 m = 10,151 ft H =,1 m = 7,615 ft Tebal Dinding Tangki : Direncananakan digunakan bahan konstruksi Carbon steel SA5, Grade C, Dari Brownelll & Young 1979, diperoleh data : Allowable working stress (s) = 1650 psi Effisiensi sambungan (E) = 0,8 Corrosion allowance = 0,15 ft Tekanan Hidrostatis (Ph) (Hs 1)ρ ( 7,615 1)57,068 = = =,6 Faktor keamanan = 0 % Faktor kelonggaran = 5 % Tekanan operasi = 14,696 +,6 = 17,18 psi Tekanan desain = 1,05 x 17,18 = 18,184 psi Tebal dinding silinder tangki : t PR = CA SE 0,6P = 10,151 (18,184 psi) 1 + 0,15 (1750psi)(0,8) (0,6 x18,184) = 0,4 in 11. Pompa Bak R.O Fungsi : Memompakan minyak kasar ke Countinous Settling Tank (C.S.T) Jenis : Sentrifugal pump Bahan konstruksi : Commercial steel
64 Kondisi operasi : 80 0 C Data : Densitas cairan () = 870,6 kg/m = 54,8 lbm/ft..(perry, 1997) Viskositas () = 0 cp = 0,0145 lbm/ft.dtk (Kirk Othmer, 1967) Laju alir massa (F) = 1.07,099 kg/jam = 8,150 lbm/det F 8,15lbm/det Laju alir volume (Q) = = ρ 54,8lbm/ft = 0,150 ft /det Diameter optimum, De =,9 x Q 0,45 x 0,1 (Timmerhaus, 1980) =,9 x (0,150) 0,45 x (0,0145) 0,1 = 0,958 in Digunakan pipa dengan spesifikasi: Ukuran pipa nominal = in Schedul pipa = 80 Diameter dalam (ID) = 1,99 in = 0,1616 ft Diameter luar (OD) =,75 in = 0,1979 ft Luas penampang (a 1 ) = 0,0050 ft Bahan konstruksi Kecepatan linier, v = = comercial steel Q 0,15 ft /det 7,17 ft/det a 0,0050ft 1 Bilangan Reynold, N RE = v D = (54,8lbm/ft )(7,17ft/det)(0,1616ft) 0,0145 N RE = 4.4,955 Instalasi pipa: Panjang pipa lurus L 1 = 0 ft buah gate fully open (L/D = 1, Appendix Ca, Foust, 1980) L = 1 x 1 x 0,1616 ft = 4,016 ft buah standart elbow 90 0 (L/D = 0, Appendix Ca, Foust,1980) L = x 0 x 0,1616 ft = 9,696 ft 1 buah inward protecting pipe intrance (k = 0,78, Appendix Cc dan C d, Foust, 1980)
65 L 4 = 8,5 ft 1 buah protecting pipe exit (k = 1 Appendix Cc dan Cd, Foust, 1980) L 5 = 8,5 ft Panjang pipa total (L) = 0 + 4, , ,5 + 8,5 = 50,8976 ft Faktor gesekan, F = fv ΣL (0,0095)(7,17) (50,8976) =,487 ft lbf/lbm gcd (,)(0,1616) Tinggi pemompaan, z = 15 ft g Static head, z. = 15 ft.lbf/lbm gc Δv Velocity head, = 0 gc Pressure head, ΔP = 0 ρ W s g Δv ΔP = z F gc gc ρ = ,487 = 17,487 ft.lbf/lbm Ws.Q.ρ (54,8)(0,15)(17,487) Tenaga pompa, P = = = 0,59 Hp Untuk efesiensi pompa 80%, maka: Tenaga pompa yang dibutuhkan = 0,59 0,Hp 0,8 1. CST (Countinous Settling Tank) Fungsi : Untuk memisahkan minyak dari endapan. Bentuk : Silinder tegak dengan tutup ellipsoidal. Jumlah : unit Bahan konstruksi : Carbon steel SA8, Grade C
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA PADA UNIT STERILIZER
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA PADA UNIT STERILIZER Kapasitas Pengolahan : 0 Ton/jam Basis Perhitungan : 1 Jam Operasi Satuan Massa : Kilogram 1. Sterilizer Tandan buah segar (TBS) dari lori dimasukkan
INTI SARI. pengolahan 5 ton/jam. Pabrik beroperasi 24 jam sehari dengan hari kerja 330 hari. Hasil evaluasi ekonomi adalah sebagai berikut :
INTI SARI Pra Rancangan Pabrik Pembuatan minuman yoghurt ini dengan kapasitas pengolahan 5 ton/jam. Pabrik beroperasi 4 jam sehari dengan hari kerja 0 hari pertahun. Pabrik ini direncanakan didaerah Galang
BAB2 TINJAUAN PUSTAKA
BAB2 TINJAUAN PUSTAKA 2.1. Proses Pengolahan Kelapa Sawit Secara umum pengolahan kelapa sawit terbagi menjadi dua hasil akhir, yaitu pengolahan minyak kelapa sawit (CPO) dan pengolahan inti sawit (kernel).
DAFTAR ISI KATA PENGANTAR A. PENGOLAHAN KELAPA SAWIT MENJADI CPO. 1 B. PENGOLAHAN KELAPA SAWIT MENJADI PKO...6 KESIMPULAN DAFTAR PUSTAKA...
DAFTAR ISI KATA PENGANTAR i DAFTAR ISI ii A. PENGOLAHAN KELAPA SAWIT MENJADI CPO. 1 B. PENGOLAHAN KELAPA SAWIT MENJADI PKO...6 KESIMPULAN 8 DAFTAR PUSTAKA...9 PROSES PENGOLAHAN KELAPA SAWIT MENJADI CPO
Proses Pengolahan CPO (Crude Palm Oil) Minyak Kelapa Sawit
Proses Pengolahan CPO (Crude Palm Oil) Minyak Kelapa Sawit 1. LOADING RAMP Setelah buah disortir pihak sortasi, buah dimasukkan kedalam ramp cage yang berada diatas rel lori. Ramp cage mempunyai 30 pintu
Universitas Sumatera Utara
Lampiran II : Mesin-mesin dan Peralatan yang digunakan PTPN III PKS Rambutan A. Mesin Produksi Adapun jenis dari mesin- mesin produksi yang digunakan oleh PTPN III PKS Rambutan dapat dilihat pada tabel
BAB II LANDASAN TEORI. Tanaman kelapa sawit adalah jenis tanaman palma yang berasal dari benua
BAB II LANDASAN TEORI II.1 Tinjauan Umum Tentang Kelapa Sawit. Tanaman kelapa sawit adalah jenis tanaman palma yang berasal dari benua Afrika dan cocok ditanam di daerah tropis, seperti halnya dinegara
BAB II LANDASAN TEORI. kelapa sawit dan lazim disebut Tandan Buah Segar (TBS). Tanaman kelapa sawit
BAB II LANDASAN TEORI 2.1 Tinjauan Umum Mengenai Kelapa Sawit. (3)(6) Didalam Pabrik Kelapa Sawit (PKS) yang disebut bahan mentah adalah kelapa sawit dan lazim disebut Tandan Buah Segar (TBS). Tanaman
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Waktu Operasi : 40 hari / tahun Produk Akhir : Susu Bubuk Kedelai Kapasitas bahan Tangkiu Kacang Kedelai 5000 ton/tahun : 5000 ton tahun 61 kg/jam 1000 kg 1 tahun 1
BAB II PEMBAHASAN MATERI. (TBS) menjadi minyak kelapa sawit CPO (Crude Palm Oil) dan inti sawit
BAB II PEMBAHASAN MATERI 2.1. Proses Pengolahan Kelapa Sawit. PKS pada umumnya mengolah bahan baku berupa Tandan Buah Segar (TBS) menjadi minyak kelapa sawit CPO (Crude Palm Oil) dan inti sawit (Kernel).
! " # $ % % & # ' # " # ( % $ i
! " $ & ' " ( $ i !" ) " " * ' " ' ' ' ' ' ' + ' ", -, - 1 ) ". * $ /0,1234/004- " 356, " /004 "/7 ",8+- 1/3 /0041/4 /009) /010 400 /6 $:, -,) /007- ' ' ",-* " ' '$ " " ;" " " 2 " < ' == ":,'- ',""" "-
Lampiran 1: Mesin dan Peralatan
Lampiran 1: Mesin dan Peralatan 1. Mesin Mesin yang dipakai pada proses produksi kernel palm oil umumnya menggunakan mesin semi otomatis. Tenaga manusia digunakan untuk mengawasi jalannya proses produksi.
BAB IV GAMBARAN UMUM LOKASI PENELITIAN. PT. Salim Ivomas Pratama Tbk Kabupaten Rokan Hilir didirikan pada
BAB IV GAMBARAN UMUM LOKASI PENELITIAN 4.1 Sejarah Umum Perusahaan PT. Salim Ivomas Pratama Tbk Kabupaten Rokan Hilir didirikan pada tahun 1996 oleh PT. Dirga Bratasena Enginering dan resmi beroperasi
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan : 1 Jam Operasi ton 1tahun Kapasitas Produksi 8.000 x tahun 0hari x kg 1010,101 jam 1000kg x 1ton 1hari 4 jam Komposisi Produk : - Metil ester : 99,9%
Prarancangan Pabrik Polistirena dengan Proses Polimerisasi Suspensi Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI ALAT
BAB III SPESIFIKASI ALAT 1. Tangki Penyimpanan Spesifikasi Tangki Stirena Tangki Air Tangki Asam Klorida Kode T-01 T-02 T-03 Menyimpan Menyimpan air Menyimpan bahan baku stirena monomer proses untuk 15
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES
digilib.uns.ac.id BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES 3.1. Spesifikasi Alat Utama 3.1.1 Mixer (NH 4 ) 2 SO 4 Kode : (M-01) : Tempat mencampurkan Ammonium Sulfate dengan air : Silinder vertical dengan head
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRA RANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI BIJI JARAK DENGAN PROSES MULTI STAGE ESTERIFICATION DENGAN KAPASITAS 250.000 TON/TAHUN Dessy Kurniawati Thamrin Manurung
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. x tahun. Kemurnian dietanolamida pada produk = 94, %
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kpasitas Produksi Waktu kerja pertahun :11.000 ton/tahun : 0 hari Kapasitas per jam : 11.000 ton tahun x 1.000 kg ton x tahun 0 hari x hari 4 jam : 1.88,88888889 kg
BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN
BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN 2.1. Sejarah Perusahaan PT. Perkerbunan Nusantara III (Persero) merupakan salah satu dari 14 Badan Usaha Milik Negara (BUMN) yang bergerak dalam bidang usaha perkebunan,
BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA
BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Tanaman Kelapa Sawit Tanaman kelapa sawit (Elaesis Guineses Jacq) merupakan tumbuhan tropis golongan palma yang termasuk dalam family Palawija. Kelapa sawit biasanya mulai berbuah
LAMPIRAN A. : ton/thn atau kg/jam. d. Trigliserida : 100% - ( % + 2%) = 97.83% Tabel A.1. Komposisi minyak jelantah
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Hasil perhitungan neraca massa pada prarancangan pabrik biodiesel dari minyak jelantah adalah sebagai berikut : Kapasitas produksi Waktu bekerja / tahun Satuan operasi
ANALISA KEBUTUHAN UAP PADA STERILIZER PABRIK KELAPA SAWIT DENGAN LAMA PEREBUSAN 90 MENIT
ANALISA KEBUTUHAN UAP PADA STERILIZER PABRIK KELAPA SAWIT DENGAN LAMA PEREBUSAN 90 MENIT Tekad Sitepu Staf Pengajar Departemen Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Sumatera Utara Abstrak Sterilizer
II. TINJAUAN PUSTAKA. Proses pengolahan kelapa sawit menjadi crude palm oil (CPO) di PKS,
II. TINJAUAN PUSTAKA A. Proses Pengolahan Kelapa Sawit Proses pengolahan kelapa sawit menjadi crude palm oil (CPO) di PKS, terdiri dari beberapa stasiun yang menjadi alur proses dalam pemurnian kelapa
BAB II URAIAN RENCANA KEGIATAN
BAB II URAIAN RENCANA KEGIATAN 2.1. Identitas Pemrakarsa Nama Perusahaan Penanggung Jawab Jenis Kegiatan : PT Arus Putra Maju : Sdr. Dudik Iskandar : Pabrik Pengolahan Kelapa Sawit Lokasi Kegiatan : Desa
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas Produksi : 500 ton/tahun Tahun operasi : 00 hari hari produksi : 4 jam Dasar perhitungan Basis CPO Satuan : jam operasi : 84,45 kg/jam : kg/jam Kapasitas produksi
BAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Proses pembuatan natrium nitrat dengan menggunakan bahan baku natrium klorida dan asam nitrat telah peroleh dari dengan cara studi pustaka dan melalui pertimbangan
DETAIL PROFIL PROYEK (DETIL PLAN OF INVESTMENT) KOMODITI KELAPA SAWIT DI NAGAN RAYA DISAMPAIKAN PADA FGD KAJIAN INVESTASI KELAPA SAWIT
DETAIL PROFIL PROYEK (DETIL PLAN OF INVESTMENT) KOMODITI KELAPA SAWIT DI NAGAN RAYA DISAMPAIKAN PADA FGD KAJIAN INVESTASI KELAPA SAWIT Oleh : Tim Kajian LATAR BELAKANG 1. Kabupaten Nagan Raya memiliki
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis Perhitungan : 1 jam operasi Kapasitas Produksi : 15000 ton / tahun Basis 1 tahun : 300 hari A.1. Penentuan Komposisi Bahan Baku A.1.1 Komposisi Limbah Cair Tahu
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi CaCl = 5.000 ton/tahun 1 tahun = 330 hari kerja 1 hari = 4 jam kerja Kapasitas tiap jam ton 1tahun hari 1.000 kg 5.000 x x x tahun 330 hari 4 jam
BAB II LANDASAN TEORI. dari tempurung dan serabut (NOS= Non Oil Solid).
BAB II LANDASAN TEORI II.1. Pemurnian Minyak Sawit Minyak sawit yang keluar dari tempat pemerasan atau pengepresan masih berupa minyak sawit kasar karena masih mengandung kotoran berupa partikelpertikel
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Waktu operasi Basis perhitungan Satuan operasi Bahan baku Produk akhir Kapasitas Produksi : 0 hari / tahun ; 4 jam / hari : jam operasi : kilogram (kg) : - Ammonium
BAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Reaksi pembentukan C8H4O3 (phthalic anhydride) adalah reaksi heterogen fase gas dengan katalis padat, dimana terjadi reaksi oksidasi C8H10 (o-xylene) oleh
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi : 15000 ton/tahun Basis perhitungan : 1 jam operasi Satuan operasi : kg/jam Kapasitas produksi didasarkan pada peningkatan kebutuhan CMA dalam negeri
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Dasar Perhitungan : 1 tahun = 0 hari kerja 1 hari = 4 jam Kapasitas produksi/jam = 5000 ton tahun 1000 kg 1 tahun x x x 1ton 0 hari = 61,11 kg/jam 61 kg/jam 1 hari 4
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LA.1 Perhitungan Pendahuluan Perancangan pabrik pembuatan -etil heksanol dilakukan untuk kapasitas produksi 80.000 ton/tahun dengan ketentuan sebagai berikut: 1 tahun
PERANCANGAN TATA LETAK PABRIK KELAPA SAWIT SEI BARUHUR PT. PERKEBUNAN NUSANTARA III UNTUK MENINGKATKAN KAPASITAS PRODUKSI
PERANCANGAN TATA LETAK PABRIK KELAPA SAWIT SEI BARHR PT. PERKEBNAN NSANTARA III NTK MENINGKATKAN KAPASITAS PRODKSI Krismas Aditya Harjanto Sinaga 1, Baju Bawono 2 Program Studi Teknik Industri, Fakultas
Universitas Sumatera Utara
6 penyakit, produksi tinggi, serta kandungan minyak yang dihasilkan tinggi. Berikut ini beberapa jenis varietas yang banyak digunakan oleh para petani dan perusahaan perkebunan kelapa sawit di Indonesia.
ABSTRAK. Universitas Kristen Maranatha
ABSTRAK PT Karya Tama Bakti Mulia merupakan salah satu perusahaan dengan kompetensi pengelolaan perkebunan kelapa sawit yang sedang melakukan pengembangan bisnis dengan perencanaan pembangunan pabrik kelapa
BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA
BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Kelapa Sawit Tanaman kelapa sawit (Elaeis guineensis Jacq) berasal dari negeria, Afrika barat. Meskipun demikian, ada yang menyatakan bahwa kelapa sawit berasal dari amerika
VII. FAKTOR-FAKTOR DOMINAN BERPENGARUH TERHADAP MUTU
VII. FAKTOR-FAKTOR DOMINAN BERPENGARUH TERHADAP MUTU Faktor-faktor dominan yang mempengaruhi mutu komoditas dan produk sawit ditentukan berdasarkan urutan rantai pasok dan produk yang dihasilkan. Faktor-faktor
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produk : 28.900 ton/tahun 3648,9899 kg/jam Satuan operasi : kg/jam Kemurnian Produk (BSN, 2009, Dence & Reeve, 1998) Tabel LA-1 Kemurnian Produk Bleach Kraft
Laporan Kerja Praktek REYSCA ADMI AKSA ( ) 1
BAB I PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang Kelapa sawit sebagai tanaman penghasil minyak sawit dan inti sawit merupakan salah satu tanaman perkebunan yang menjadi sumber penghasil devisa non migas bagi Indonesia.
ANALISIS OIL LOSSES PADA FIBER DAN BROKEN NUT DI UNIT SCREW PRESS DENGAN VARIASI TEKANAN
ANALISIS OIL LOSSES PADA FIBER DAN BROKEN NUT DI UNIT SCREW PRESS DENGAN VARIASI TEKANAN Joto Wahyudi 1), Rengga Arnalis Renjani 1), Hermantoro 2) Jurusan Teknik Pertanian, Progam Khusus Sarjana Teknik
BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN
BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN 2.1 Sejarah Perusahaan PT. Perkebunan Nusantara II (PTPN II) termasuk salah satu perusahaan Badan Usaha Milik Negara (BUMN). Pada awalnya perusahaan ini dikuasai oleh satu
TINJAUAN PUSTAKA. dari tempurung dan serabut (NOS= Non Oil Solid). kasar kemudian dialirkan kedalam tangki minyak kasar (crude oil tank) dan
II. TINJAUAN PUSTAKA A. Pemurnian Minyak Kelapa Sawit Minyak sawit yang keluar dari tempat pemerasan atau pengepresan masih berupa minyak sawit kasar karena masih mengandung kotoran berupa partikelpartikel
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Neraca Massa Kapasitas produksi olein yang dihasilkan adalah sebesar 1000 ton/hari Kapasitas produksi 1000 ton/hari 1000 ton/hari x 1000 kg/ton x 1/4 hari/jam 41.666
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. Kapasitas produksi minuman berkarbonasi rasa nenas = ton / tahun. 1 tahun operasi = 330 hari
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi minuman berkarbonasi rasa nenas = 18.000 ton / tahun Dasar perhitungan Satuan massa = 1 jam operasi = kilogram 1 tahun operasi = 330 hari Shutdown
Neraca Panas Heater II
Neraca Panas Heater II aliran 15 t 1 = 50 C Heater II T 2 = 130 C steam T 1 = 130 C aliran 16 t 2 = 60 C 29 Komponen masuk H (kcal) Komponen keluar H (kcal) Aliran 16: Aliran 18: FFA: Metil ester asam
PRARANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS TON / TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRARANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS 44.000 TON / TAHUN MURTIHASTUTI Oleh: SHINTA NOOR RAHAYU L2C008084 L2C008104 JURUSAN TEKNIK
LAPORAN PRAKTEK KERJA LAPANG DI PT. LAGUNA MANDIRI PKS RANTAU KECAMATAN SUNGAI DURIAN KABUPATEN KOTA BARU KALIMANTAN SELATAN.
LAPORAN PRAKTEK KERJA LAPANG DI PT. LAGUNA MANDIRI PKS RANTAU KECAMATAN SUNGAI DURIAN KABUPATEN KOTA BARU KALIMANTAN SELATAN Oleh : JUMARDI NIM. 060 500 100 PROGRAM STUDI TEKNOLOGI PENGOLAHAN HASIL PERKEBUNAN
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi Basis perhitungan : 5.000 ton/tahun : jam operasi Waktu kerja pertahun : 330 hari Satuan operasi Kapasitas tiap jam : kg/jam 5 000 ton tahun 63,33
Analisis Pemenuhan Kebutuhan Uap PMS Parindu PTP Nusantara XIII (PERSERO)
Vokasi Volume 9, Nomor 1, Februari 2013 ISSN 1693 9085 hal 11-20 Analisis Pemenuhan Kebutuhan Uap PMS Parindu PTP Nusantara XIII (PERSERO) DENNY WIYONO Jurusan Teknik Mesin Politeknik Negeri Pontianak,
BAB III DESKRIPSI PROSES DAN INSTRUMENTASI
BAB III DESKRIPSI PROSES DAN INSTRUMENTASI 3.1 Uraian Proses Tandan buah segar (TBS yang akan diolah menjadi minyak sawit (Crude Palm Oil/ CPO) dan kernel (kernel palm Oil/ KPO) pada PT. perkebunan Nusantara
BAB V SPESIFIKASI ALAT PROSES
BAB V SPESIFIKASI ALAT PROSES A. Peralatan Proses 1. Reaktor ( R-201 ) : Mereaksikan 8964,13 kg/jam Asam adipat dengan 10446,49 kg/jam Amoniak menjadi 6303,2584 kg/jam Adiponitril. : Reaktor fixed bed
BAB II LANDASAN TEORI
BAB II LANDASAN TEORI 2.1 Tinjauan Umum Mengenai Kelapa Sawit Pabrik kelapa sawit (PKS) adalah Pabrik yang mengolah Tandan Buah Segar (TBS) Kelapa sawit dengan proses standar menjadi produk minyak sawit
Prarancangan Pabrik Aluminium Oksida dari Bauksit dengan Proses Bayer Kapasitas Ton / Tahun BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES
74 3.1. Size Reduction 1. Crusher 01 BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES Kode : SR-01 : Mengecilkan ukuran partikel 50 mm menjadi 6,25 mm : Cone Crusher Nordberg HP 500 : 2 alat (m) : 2,73 Tinggi (m)
KATA PENGANTAR. Medan, Oktober Penulis
KATA PENGANTAR Puji dan syukur penulis ucapkan kepada Tuhan Yang Maha Esa, karena atas berkah rahmat dan hidayah-nya penulis dapat menyelesaikan Makalah tentang Pengolahan Inti Sawit (Kernel) dengan sebaik-baiknya.
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produk Basis Perhitungan : 6733 ton/tahun : 1 jam operasi : 6733 x : 4500 kg/jam Kemurnian produk : 98,91 % Satuan Operasi : kg/jam Waktu kerja per tahun :
I. PENDAHULUAN. Pabrik Kelapa Sawit (PKS) merupakan perusahaan industri yang bergerak
I. PENDAHULUAN A. Latar Belakang Masalah Pabrik Kelapa Sawit (PKS) merupakan perusahaan industri yang bergerak dibidang pengolahan bahan baku Tandan Buah Segar (TBS) kelapa sawit dengan tujuan memproduksi
Prarancangan Pabrik Metil Salisilat dari Metanol dan Asam Salisilat Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI ALAT. Kode T-01 T-02 T-03
BAB III SPESIFIKASI ALAT 1. Tangki Penyimpanan Spesifikasi Tangki Metanol Tangki Asam Tangki Metil Sulfat Salisilat Kode T-01 T-02 T-03 Menyimpan Menyimpan asam Menyimpan metil metanol untuk 15 sulfat
BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN
BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN 2.1. Sejarah Perusahaan PT. Perkebunan Nusantara I adalah suatu perkebunan Negara yang berorientasi di bidang perkebunan dan pengolahan. Perkebunan kelapa sawit di PT. Perkebunan
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi =.500 ton/tahun =.500.000 kg/tahun Operasi pabrik = 00 hari/tahun, 4 jam/hari Produksi pabrik =.500.000 x 1/00 x 1/4 =.15 kg/jam Basis perhitungan
PABRIK ASAM OLEAT DARI MINYAK SAWIT MENTAH DENGAN PROSES CONTINUOUS HIGH PRESSURE SPLITTING AND FRACTIONAL DITILLATION L/O/G/O
PABRIK ASAM OLEAT DARI MINYAK SAWIT MENTAH DENGAN PROSES CONTINUOUS HIGH PRESSURE SPLITTING AND FRACTIONAL DITILLATION Disusun Oleh : 1. WULAN SARI (2308030077) 2. KHINI ATU HIMMI (2308030083) Dosen Pembimbing
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan : 1 jam operasi Satuan berat : kilogram (kg) Kapasitas produksi : 5.000 ton/tahun Waktu operasi : 0 hari/tahun Berat Molekul : C 6 H 5 NHCOCH 15 kg/kmol
BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES. : untuk menyerap NH3 dan CO2 oleh. : Menara bahan isian (packed tower) : Low alloy steel SA 204 grade C
BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 3.1. Absorber Kode : AB : untuk menyerap NH3 dan CO2 oleh H2O Material Kondisi Operasi : Menara bahan isian (packed tower) : Low alloy steel SA 204 grade C : T = 40
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan Satuan berat Kapasitas produksi Waktu operasi : 1 jam operasi : Kilogram (kg) : 9.000 ton/tahun : 0 hari/tahun Berat Molekul : Cl = 70,914 kg/mol Bahan
II. TINJAUAN PUSTAKA. Tandan Buah Rebus (TBR) yang keluar dari Sterilizer lalu masuk ke bagian
II. TINJAUAN PUSTAKA A. Stasiun Kempa Tandan Buah Rebus (TBR) yang keluar dari Sterilizer lalu masuk ke bagian Thresher kemudian terjadi pemisahan antara buah dengan tandan. Buah yang keluar dari Thresher
PRARANCANGAN PABRIK AMMONIUM NITRAT PROSES STENGEL KAPASITAS TON / TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRARANCANGAN PABRIK AMMONIUM NITRAT PROSES STENGEL KAPASITAS 60.000 TON / TAHUN MAULIDA ZAKIA TRISNA CENINGSIH Oleh: L2C008079 L2C008110 JURUSAN TEKNIK
Universitas Sumatera Utara
L A M P I R A N Pembagian Tugas, Wewenang dan Tanggung Jawab Pimpinan/Staff PTPN III PKS Rambutan T.Tinggi A. Manajer 1. Memimpin dan mengkoordinir masinis kepala yang ditetapkan direksi 2. Memimpin dan
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Pabrik Oleamida yang akan dibuat direncanakan memiliki kapasitas 10.000 ton/tahun. Direncanakan dalam satu tahun pabrik berproduksi selama 0 hari kerja, dengan waktu
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi : 5.000 ton/tahun Waktu produksi : 330 hari/tahun Rate produksi : 5.000 ton 1 tahun 1 tahun 330 hari 1 hari 24 jam 1.000 kg 1 ton 631,31 kg/jam Yield
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRARANCANGAN PABRIK SIRUP MALTOSA BERBAHAN DASAR TAPIOKA KAPASITAS TON PER TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRARANCANGAN PABRIK SIRUP MALTOSA BERBAHAN DASAR TAPIOKA KAPASITAS 30000 TON PER TAHUN Disusun Oleh : Gita Lokapuspita NIM L2C 008 049 Mirza Hayati
PRARANCANGAN PABRIK PEMBUATAN OLEIN DAN STEARIN DARI RBDPO DENGAN KAPASITAS PRODUKSI OLEIN 1000 TON/HARI KARYA AKHIR
PRARANCANGAN PABRIK PEMBUATAN OLEIN DAN STEARIN DARI RBDPO DENGAN KAPASITAS PRODUKSI OLEIN 1000 TON/HARI KARYA AKHIR Diajukan Untuk Memenuhi Persyaratan Ujian Sarjana Program Diploma IV (D-IV) Program
II. TINJAUAN PUSTAKA
II. TINJAUAN PUSTAKA A. Digester Digester sering disebut ketel adukan yang terdiri dari bejana yang dilengkapi dengan alat perajang dan pemanas untuk mempersiapkan bahan agar lebih mudah dikempa di screw
Prarancangan Pabrik Polipropilen Proses El Paso Fase Liquid Bulk Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES. Kode T-01 A/B T-05
51 BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 3.1 Tangki Penyimpanan Tabel 3.1 Spesifikasi Tangki T-01 A/B T-05 Menyimpan bahan Menyimpan propilen baku propilen selama purging selama 6 hari tiga hari Spherical
V. SPESIFIKASI ALAT. Pada lampiran C telah dilakukan perhitungan spesifikasi alat-alat proses pembuatan
V. SPESIFIKASI ALAT Pada lampiran C telah dilakukan perhitungan spesifikasi alat-alat proses pembuatan pabrik furfuril alkohol dari hidrogenasi furfural. Berikut tabel spesifikasi alat-alat yang digunakan.
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis Perhitungan Waktu Operasi Satuan Operasi Kapasitas Produksi : 1 jam operasi. : 0 hari. : kg/jam. : 5000 ton / hari = 08., kg/jam Pra Rancangan Pembuatan Molases
BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN
BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN 2.1. Profil Perusahaan 2.1.1. Sejarah Singkat Perusahaan Kebun unit Adolina didirikan oleh Pemerintah Belanda sejak tahun 1926 dengan nama NV Cultuur Maatschappy Onderneming
MAKALAH TEKNOLOGI PASCA PANEN
MAKALAH TEKNOLOGI PASCA PANEN 39 ANALISIS LOSSES PADA NUT AND KERNEL STATION MELALUI PROSES PENDEKATAN DISETIAP PERALATAN Andryas Meiriska Syam 1), Rengga Arnalis Renjani 1), Nuraeni Dwi Dharmawati 2)
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan Satuan berat Kapasitas produksi Waktu operasi : 1 jam operasi : Kilogram (kg) : 7.000 ton/tahun : 0 hari/tahun Berat Molekul : Cl = 70,914 kg/mol Bahan
LAPORAN PRAKTEK KERJA LAPANG PROSES PENGOLAHAN CPO DI PT. SASANA YUDHA BHAKTI SATRIA OIL MILL DAN KERNEL CRUSHING PLANT DESA GUNUNG SARI KEC
LAPORAN PRAKTEK KERJA LAPANG PROSES PENGOLAHAN CPO DI PT. SASANA YUDHA BHAKTI SATRIA OIL MILL DAN KERNEL CRUSHING PLANT DESA GUNUNG SARI KEC. TABANG KAB. KUTAI KARTANEGARA Oleh : RISKA DEWI NIM. 130500132
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Pada Pra Rancangan Pabrik Pembuatan Compressed Natural Gas (CNG) dari Biogas Hasil Fermentasi Thermofilik Limbah Cair Kelapa Sawit dengan Kapasitas 60 ton TBS/jam untuk
Adapun spesifikasi mesin produksi yang berada di Begerpang Palm Oil Mill. : merebus buah untuk memudahkan lepasnya loose. mengurangi kadar air.
LAMPIRAN 1. Mesin, Peralatan, dan Utilitas Mesin Produksi Adapun spesifikasi mesin produksi yang berada di Begerpang Palm Oil Mill untuk setiap stasiun adalah sebagai berikut : 1. Stasiun Perebusan (Sterilizer
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PRA RANCANGAN PABRIK KIMIA
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PRA RANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRA RANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI MINYAK BIJI KARET KAPASITAS 34.000 TON/TAHUN DENGAN PROSES TRANSESTERIFIKASI O l e h : Agustina Leokristi R
Oleh: SUSI SUGIARTI NIM
i LAPORAN PELAKSANAAN KEGIATAN PRAKTIK KERJA LAPANG (PKL) DI PT. TELEN, BUKIT PERMATA MILL DESA BUKIT PERMATA KECAMATAN KAUBUN, KABUPATEN KUTAI TIMUR, PROVINSI KALIMANTAN TIMUR Oleh: SUSI SUGIARTI NIM.
BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA
4 BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Minyak nabati Minyak nabati adalah sejenis minyak yang terbuat dari tumbuhan. Digunakan dalam makanan dan memasak. Beberapa jenis minyak nabati yang biasa digunakan ialah minyak
Analisa Pengolahan Kelapa Sawit dengan Kapasitas Olah 30 ton/jam Di PT. BIO Nusantara Teknologi
Analisa Pengolahan Kelapa Sawit dengan Kapasitas Olah 30 ton/jam Di PT. BIO Nusantara Teknologi Agus Suandi, Nurul Iman Supardi, Angky Puspawan Program Studi Teknik Mesin, Fakultas Teknik Universitas Bengkulu
TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK KIMIA
TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK FORMALDEHID KAPASITAS 70.000 TON/TAHUN Oleh : DANY EKA PARASETIA 21030110151063 RITANINGSIH 21030110151074 JURUSAN TEKNIK KIMIA FAKULTAS
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi : 8.000 ton/tahun Basis perhitungan : jam operasi Waktu kerja pertahun : 0 hari Satuan operasi : kg/jam Kapasitas tiap jam ton tahun hari 000 kg =
BAB II TINJAUAN PUSTAKA
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Asam Palmitat Asam palmitat adalah asam lemak jenuh rantai panjang yang terdapat dalam bentuk trigliserida pada minyak nabati maupun minyak hewani disamping juga asam lemak
PRA-RANCANGAN PABRIK PEMBUATAN MINYAK MAKAN MERAH DARI CRUDE PALM OIL (CPO) DENGAN KAPASITAS TON / TAHUN
PRA-RANCANGAN PABRIK PEMBUATAN MINYAK MAKAN MERAH DARI CRUDE PALM OIL (CPO) DENGAN KAPASITAS 50.000 TON / TAHUN TUGAS AKHIR Diajukan Untuk Memenuhi Persyaratan Ujian Sarjana Teknik Kimia Oleh : LAMSIHAR
PABRIK PUPUK KALIUM SULFAT DENGAN PROSES DEKOMPOSISI KALSIUM SULFAT DAN KALIUM KLORIDA DENGAN MENGGUNAKAN KRISTALIZER SINGLE STAGE Disusun oleh :
SIDANG TUGAS AKHIR 2013 PABRIK PUPUK KALIUM SULFAT DENGAN PROSES DEKOMPOSISI KALSIUM SULFAT DAN KALIUM KLORIDA DENGAN MENGGUNAKAN KRISTALIZER SINGLE STAGE Disusun oleh : Evi Dwi Ertanti 2310 030 011 Fitria
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan jam operasi Satuan operasi kg/jam Waktu operasi per tahun 0 hari Kapasitas produksi 7.500 ton/tahun Berat Molekul H O 8,05 gr/mol Gliserol 9,098 gr/mol
BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA
BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Varietas Kelapa Sawit Dikenal banyak jenis varietas kelapa sawit di Indonesia. Varietas-varietas tersebut dapat dibedakan berdasarkan morfologinya. Namun, diantara varietas tersebut
BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN. (Handle Vereniging Amsterdam) dari negeri Belanda adalah salah satu unit usaha
BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN 2.1. Sejarah Perusahaan Kebun Bah Jambi yang pada mulanya milik swasta asing NV. H. V. A. (Handle Vereniging Amsterdam) dari negeri Belanda adalah salah satu unit usaha
BAB II TINJAUAN PUSTAKA. Pengolahan Tandan Buah Segar (TBS) di pabrik bertujuan untuk memperoleh minyak
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Pengolahan Hasil Panen Pengolahan Tandan Buah Segar (TBS) di pabrik bertujuan untuk memperoleh minyak sawit yang berkualitas baik.pada dasarnya ada dua macam hasil olahan utama
BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN
BAB II GAMBARAN UMUM PERUSAHAAN 2.1. Sejarah Perusahaan PT. Socfin Indonesia telah berdiri sejak tahun 1930 dengan nama Socfindo Medan SA (Societe Financiere Des Caulthous Medan Societe Anoyme) didirikan
PERSETUJUAN. : Matematika Dan Ilmu Pengetahuan Alam Universitas Sumatera Utara. Disetujui di Medan,Mei 2014
PERSETUJUAN Judul : Penentuan Kadar Asam Lemak Bebas (ALB) Minyak Kelapa Sawit (CPO) Pada Tangki Timbun Di PT. Multimas Nabati Asahan (MNA) Kuala Tanjung Kategori : Karya Ilmiah Nama : Marina Batubara
TUGAS PERANCANGAN PABRIK FORMALDEHID PROSES HALDOR TOPSOE KAPASITAS TON / TAHUN
XECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PERANCANGAN PABRIK FORMALDEHID PROSES HALDOR TOPSOE KAPASITAS 100.000 TON / TAHUN Oleh: Dewi Riana Sari 21030110151042 Anggun Pangesti P. P. 21030110151114
LAMPIRAN A REAKTOR. = Untuk mereaksikan Butanol dengan Asam Asetat menjadi Butil. = Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Dengan Jaket Pendingin
LAMPIRAN A REAKTOR Fungsi = Untuk mereaksikan Butanol dengan Asam Asetat menjadi Butil Asetat. Jenis = Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Dengan Jaket Pendingin Waktu tinggal = 62 menit Tekanan, P Suhu operasi