Arah X Tabel Analisa Δs akibat gempa arah x Lantai drift Δs drift Δs Syarat hx tiap tingkat antar tingkat Drift Ke (m) (cm) (cm) (cm)

Transkripsi

1 7 rah X Tabel nalisa Δs akibat gempa arah x Lantai drift Δs drift Δs Syarat hx tiap tingkat antar tingkat Drift terangan ,340 0,90 2 ok , , ok ,908 1, ok , , ok ,320 1,887 2 ok , , ok , ,6 2 ok , , ok 2 8 2, , ok 1 4 0,768 0, ok rah Y Tabel nalisa Δs akibat gempa arah y Lantai drift Δs drift Δs Syarat hy tiap tingkat antar tingkat Drift terangan , , ok , , ok , ,220 2 ok , ,495 2 ok ,891 1, ok , , ok ,275 1, ok , , ok 2 8 2, , ok 1 4 0, , ok Dari tabel tersebut dapat dilihat nilai simpangan antar tingkat dalam arah X maupun arah Y tidak ada yang melebihi syarat batas yang telah ditentukan. Simpangan ntar Lantai Maksimum Sesuai SNI 1729 Ps simpangan antar lantai dihitung berdasarkan respons simpangan inelastis maksimum, Δm (batas layan ultimate), dihitung sebagai berikut: Δm = 0,7 R.Δs Dengan batasan simpangan antar lantai: Waktu getar dasar yang terjadi T = 1,36 detik T > 0,7 detik, maka Δm < 2. h Δm < 2, = 80 mm Nilai simpangan antar tingkat dapat diperoleh pada tabel berikut: rah X Tabel nalisa Δm akibat gempa arah x Lantai drift Δs drift ΔM Syarat hx antar tingkat antar tingkat Drift ΔM terangan ,90 3, ok , , ok , , ok , , ok ,887 7,927 8 ok , , ok ,6 7, ok , , ok 2 8 1, , ok 1 4 0, , ok rah Y Tabel nalisa Δm akibat gempa arah y Lantai drift Δs drift ΔM Syarat hy antar tingkat antar tingkat Drift ΔM , , ok , ,9 8 ok ,220 5, ok ,495 6, ok , , ok , , ok , ,949 8 ok , , ok 2 8 1, , ok 1 4 0, , ok terangan Dari tabel tersebut dapat dilihat nilai simpangan Δm antar tingkat dalam arah X maupun arah Y tidak ada yang melebihi syarat batas yang telah ditentukan. 1. Perencanaan Balok Induk Balok induk direncanakan dengan profil WF 0x200x10x16. Penghubung geser yang dipakai adalah tipe stud dengan :ds = 16 mm sc = 201,06 mm 2 fu = 410 Mpa Setiap gelombang deck dipasang 1 stud dipasang sejarak 29 cm sebanyak 22 buah. 2. Kolom Komposit Kolom komposit menggunakan profil KC (digunakan pada lantai 1,2,3 dan 4 BJ 41 : fy = 20 kg/cm 2 fu = 4 kg/cm 2 Beton : fc = 25 Mpa = 2 kg/cm 2

2 8 800 KC Tulangan Longitudinal 4Ø16 Tulangan Geser Ø8-300 Selimut Beton 4cm Cor Beton C. SMBUNGN 1. Sambungan Balok-Kolom 800 Gambar 8 Detail Kolom Komposit Lantai 1-4 KC Tulangan Longitudinal 4Ø16 Tulangan Geser Ø8-300 Selimut Beton 4cm Cor Beton 0 Gambar 9 Detail Kolom Komposit Lantai KC Tulangan Longitudinal 4Ø16 Tulangan Geser Ø8-300 Selimut Beton 4cm Cor Beton Gambar 10 Detail Kolom Komposit Lantai Gambar 11 Sambungan Balok Kolom yang direncanakan Sambungan antara balok induk (B-5) dengan kolom direncanakan dengan menggunakan baut (rigid connection). Berdasarkan LRFD Pasal tentang persyaratan untuk sambungan balok ke kolom disebutkan bahwa sambungan kaku yang merupakan bagian dari sistem pemikul beban gempa harus mempunyai kuat lentur perlu M u yang besarnya paling tidak sama dengan yang terkecil dari : a) 1,1.R y.m p balok atau gelagar, atau b) Momen terbesar yang dapat disalurkan oleh sistem rangka pada titik tersebut. Mp = Zx. fy = = 5000 kgcm Mu = 1,1.1,5. Mp = 1,1.1, = kgcm Untuk sambungan kaku, gaya geser terfaktor Vu pada sambungan balok ke kolom harus ditetapkan berdasarkan kombinasi pembebanan 1,2 D + 0,5 L ditambah gaya geser yang berasal dari Mu seperti yang ditentukan pada butir (a). Vu = 25647,11kg (kombinasi 1,2 D + 0,5 L) Momen lentur rencana sambungan berdasarkan kemampuan balok. Elemen elemen sambungan : Balok melintang menggunakan profil WF

3 9 Kolom menggunakan profil K Gaya geser terfaktor V pada sambungan kaku harus diambil berdasarkan kombinasi pembebanan 1,2D + 0,5L ditambah gaya geser yang berasal dari Mu diatas (LRFD ps ), sehingga besarnya : Vu tambah = = Kg 0 Vu total = 25647,11 Kg Kg = ,11 Kg = 23,72 mm nv = Lnv.t = (L n. Ølubang).t = (28 4.2,37).0,8 = 14,82 cm 2 φpn = φ(0,6.fu.nv) = 0,75.0,6.4 Kg/cm 2. 14,82 cm 2 = 27335,52 Kg Karena ada 2 siku, maka ; 2 φpn > Vu ,52 > 54467,11 kg 54671,04 kg > 54467,11 kg...ok Balok T Baut Ø31mm Baut Ø34mm Dobel Siku 80x80x8 Plat Beton Shear Connector Plat Combidex D. Sambungan pada sayap profil T dengan sayap kolom Direncanakan : Baut Ø 5/4 = 31,75 mm (fu = 82 kg/cm 2 ) b = 7,91 cm 2 Menggunakan Profil T Balok Induk WF Potongan WF E. Sambungan pada badan profil T dengan sayap balok Kontrol kuatan Baut Pada bidang geser baut tidak ada ulir (r 1 = 0,5) Direncanakan : Baut Ø 11/8 = 34,93 mm (fu = 82 kg/cm 2 ) b = 9,58 cm 2 Plat Rib Gambar 7.2 Sambungan Balok Kolom. Sambungan geser pada badan balok Pada bidang geser baut tidak ada ulir (r 1 = 0,5) Mutu profil BJ41 (fu = 4 Kg/cm 2 ) Baut tipe 325 ; mutu 825 MPa = 7/8 = 22,22 mm fu b = 82 kg/cm 2 g = 3,87 cm 2 Direncanakan memakai : pelat siku 80x80x8 n = 4 buah baut Kuat Geser (φrn) = 0,75. r 1. fu. baut. m = 0,75 x 0,5 x 82 x 9,58 x 1 = 29622,9 kg (menentukan) Kuat Tumpu (φrn) = 0,75. 2,4. db. tp. fu (tebal pelat terkecil dipakai tp = 11 mm) = 0,75 x 2,4 x 3,49 x 1,1 x 5 = 35267,27 kg Jumlah baut yang diperlukan : 2T 2 858,82 n = = = 3,4 ~ sehingga φrn 29622,9 dipasang 4 buah baut pada 2 sisi, sehingga pada 1 sisi menjadi 2 baut. B. Sambungan geser pada sayap kolom Pada bidang geser baut tidak ada ulir (r 1 = 0,5) Mutu profil BJ41 (fu = 4 Kg/cm 2 ) Baut tipe 325, mutu 825 MPa = 7/8 = 22,22 mm fu b = 82 kg/cm 2 g = 3,87 cm 2 Dipasang pada setiap sisi 3 buah baut C. Kontrol siku penyambung fu = 4 Kg/cm 2. Ølubang = 22,22 mm + 1,5 mm (lubang dibuat dengan bor)

4 10 Sambungan Kolom Kolom Baut Ø22 mm Plat t = 12mm Plat t= 12mm d = cm direncanakan diameter baut : Ø31,75 mm h > we + c 1 we = jarak baut ke tepi = 1,75.db = 1,75.2,86 = 5,6 cm, dipakai 6,5 cm c 1 = jarak minimum untuk kunci = 27/16.db= 5,36 cm, dipakai 6 cm h' > 6,5 + 6 = 12,5 cm h = H 0,5h = 85 0,5. 12,5 = 78,75 cm dimensi beton : panjang = 90 cm lebar = 90 cm fcu = 0,85. f'c. 2 1 = 0, (90xx90) (85xx85) = 225 kg/cm 2 Vu 0 0 Kolom Mu VIew 200 VIew 200 Tu h a Gambar 12 Detail sambungan kolom kolom Pada Sayap Kolom Dipakai tebal pelat penyambung 12 mm Mutu profil BJ41 (fu = 4 Kg/cm 2 ) Baut tipe 325, mutu 825 Mpa 7/8 = 22,22 mm fu b = 82 kg/cm 2 g = 3,88 cm 2 Pada badan Kolom Mutu profil BJ41 (fu = 4 Kg/cm 2 ) Baut tipe 325, mutu 825 MPa 7/8 = 22,22 mm fu b = 82 kg/cm 2 g = 3,88 cm 2 3. Sambungan Kolom dengan Base Plate Direncanakan B = 85 cm H = 85 cm f c = 25 MPa fy = 2 MPa Vu = 21527,58 kg e = MMMMMM ,23 = = 27,46 cm > 1/6.H PPPP ,1 = 13,33 cm eksentrisitas besar h' d h' H Gambar 7.10 Desain Base Plate ( 2h H) a = h 2 Pu + 2Mu h ϕc fcu' B = ,1( 2 78,75 85) a 78,75 = 47,06 cm 78, , Tu = (0,6. f'cu. B. a) - Pu = (0,6., ,06) ,1 = ,88 kg t > 2,108 TTTT.(h wwww ) ; ffff.bb ,88 (10 5) > 2, > 3,63 cm

5 11 Maka base plate dengan ukuran 85 x 85 cm dengan tp = 3,8 cm dapat digunakan sebagai alas kolom KC mm KC ngker Ø31,8mm Base Plate t=38 mm Data Tiang Pancang kuatan dan Dimensi Tiang - Dipakai tiang pancang beton pratekan (Prestressed Concrete Pile) dengan bentuk penampang bulat berongga (Round Hollow). - Mutu beton tiang pancang K-0 (concrete cube compressive strength is 0 kg/cm 2 at 28 days). - Tiang pancang yang direncanakan adalah menggunakan alternatif jenis tiang dengan spesifikasi WIK Pile sebagai berikut : Diameter : 400 mm Tebal : 75 mm Type : 3 Luas : 766 cm 2 llowable axial : 117, ton Momen Crack : 6,5 ton Gambar 14 Detail Base Plate 3 KC Selubung Beton Base Plate t = 30mm 38mm ngker Ø 31,8-7 mm Gambar 16 Susunan Tiang Pada poer Data perancangan poer : Dimensi poer (B x L) = x 3 cm Dimensi kolom = mm tiang pancang group = 6 buah Diameter tulangan = 25 mm Selimut beton = mm Tebal poer = cm Tinggi effektif balok poer : dx = 0 (½ 25) = 637,5 mm dy = 0 25 (½ 25) = 612,5 mm f c = 25 Mpa = 2 Kg/cm 2 Gambar 15 Detail Base Plate

6 Ø22 D 0 Ø C B Gambar 20 Penulangan Sloof PNCNG Ø40cm-800cm Gambar 17 Denah Pondasi B 03 Ø Ø Ø19- Ø25- Ø POTONGN - Skala 1 : 02 Ø Ø19- Ø25- DENH PENULNGN POER Skala 1 : 3 POTONGN B-B Skala 1 : Gambar 18 Penulangan Poer D C B POER X3 SLOOF 35X Gambar 19 Denah Sloof