Naskah Publikasi Ilmiah. untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana S-1 Teknik Sipil. diajukan oleh :

Transkripsi

1 ANALISIS PENGARUH REKATAN ANTAR LAPIS PERKERASAN TERHADAP UMUR RENCANA PERKERASAN JALAN DENGAN MENGGUNAKAN METODE ANALITIS (STUDI KASUS : RUAS JALAN TOL SEMARANG) Naskah Publikasi Ilmiah untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana S-1 Teknik Sipil diajukan oleh : NIRWAN DHIARSO NIM : D NIRM : PROGAM STUDI TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS MUHAMMADIYAH SURAKARTA 2012

2 2 LEMBAR PENGESAHAN ANALISIS PENGARUH REKATAN ANTAR LAPIS PERKERASAN TERHADAP UMUR RENCANA PERKERASAN JALAN DENGAN MENGGUNAKAN METODE ANALITIS (STUDI KASUS : RUAS JALAN TOL SEMARANG) Tugas Akhir Diajukan dan dipertahankan pada Ujian Pendadaran Tugas Akhir di hadapan Dewan Penguji Pada Tanggal 4 Oktober 2012 diajukan oleh : NIRWAN DHIARSO NIM : D NIRM : Pembimbing Pertama Susunan Dewan Penguji Pembimbing Kedua (Muslich Hartadi Sutanto,Ph.D) (Senja Rum Harnaeni, ST, MT) NIK. 851 NIK. 795 Dewan Penguji (Ir. H. Sri Widodo, MT.) NIK. 542 Tugas Akhir ini diterima untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana S-1 Teknik Sipil. Mengetahui, Menyetujui, Ketua Jurusan Teknik Sipil (Ir. H. Suhendro Trinugroho, MT.) NIK. 732

3 3 ANALISIS PENGARUH REKATAN ANTAR LAPIS PERKERASAN TERHADAP UMUR RENCANA PERKERASAN JALAN DENGAN MENGGUNAKAN METODE ANALITIS (STUDI KASUS : RUAS JALAN TOL SEMARANG) Nirwan Dhiarso (D ) Fakultas Teknik Program Studi Teknik Sipil Universitas Muhammadiyah Surakarta ABSTRAKSI Perkerasan Lentur (Flexible Pavement) adalah perkerasan yang menggunakan aspal sebagai perekat. Kondisi rekatan antar lapis perkerasan adalah faktor yang sangat berpengaruh terhadap umur rencana perkerasan jalan karena pada tiap lapis perkerasan tidak selalu tercapai kondisi full bond, terdapat beberapa kerusakan perkerasan terkait dengan kondisi ikatan yang tidak penuh. Pada penelitian ini ruas jalan yang akan menjadi objek adalah ruas jalan tol Semarang seksi A (Krapyak-Jatingaleh) yang menggunakan perkerasan lentur (Flexible Pavement). Dengan menggunakan tiga variasi modulus reaksi geser (Ks) yaitu Full slip (K s 0,01MPa/mm), Intermediate case (0,01 MPa/mm < K s < 100 MPa/mm), approximately full bonding (K s 100 MPa/mm). Dalam perhitungan umur rencana perkerasan jalan pada penelitian ini digunakan metode Nottingham Design Method dengan bantuan program software BISAR 3.0 dan data-data pendukung seperti data lalu lintas harian rata-rata (LHR), data CBR, data temperature tahunan rata-rata, data geometrik jalan, dan lain sebagainya di peroleh dari PT. Jasa Marga cabang Semarang. Data-data yang sudah terkumpul kemudian dianalisis untuk mencari untuk mencari nilai yang dibutuhkan sebagai input ke Program Bisar 3.0. Output dari Program Bisar 3.0. yaitu nilai strain untuk kondisi fatigue cracking (εt) dan deformasi permanen (εz) yang dipakai untuk menghitung besarnya umur rencana perkerasan jalan. Dari hasil analisis menunjukkan bahwa pengaruh rekatan antar lapis perkerasan adalah faktor yang sangatlah penting pada perancangan desain perkerasan jalan untuk mendapatkan umur pelayanan yang maksimal. Bila kondisi rekatan antar lapis perkerasan full slip terjadi di tack coat dan prime coat (layer 1-2 & 2-3) pada kondisi fatigue cracking maka akan menurunkan umur rencana sekitar 99% dari keadaan terikat penuh dan pada kondisi deformasi akan terjadi penurunan sekitar 22% pada kondisi kritis dan sekitar 14% pada kondisi gagal. Bila full slip hanya terjadi pada prime coat (layer 2-3), umur rencana pada kondisi fatigue cracking turun sekitar 99% bila ditinjau dari kedalaman 10 cm dan bila ditinjau dari kedalaman 5 cm umur rencana mengalami penurunan sekitar 59%. Apabila ditinjau pada kondisi deformasi akan terjadi penurunan sekitar 21% pada kondisi kritis dan sekitar 14% pada kondisi gagal. Kata kunci : Rekatan antar lapis perkerasan, Nottingham Design Method, BISAR 3.0.

4 4 PENDAHULUAN Perkerasan Lentur (Flexible Pavement) adalah perkerasan yang menggunakan aspal sebagai beban pengikat. Kondisi rekatan antar lapis perkerasan adalah faktor yang sangat berpengaruh terhadap umur rencana perkerasan jalan karena pada tiap lapis perkerasan tidak selalu tercapai kondisi full bond, terdapat beberapa kerusakan perkerasan terkait dengan kondisi ikatan yang tidak penuh. Sutanto [2009]. Pada penelitian ini ruas jalan yang akan menjadi objek adalah ruas jalan tol Semarang seksi A (Krapyak-Jatingaleh) yang menggunakan perkerasan lentur (flexible pavement). Karena pentingnya rekatan antar lapis perkerasan di atas, maka pada Tugas Akhir ini dilakukan penelitian tentang analisis pengaruh rekatan antar lapis perkerasan terhadap umur rencana perkerasan jalan dengan menggunakan metode Nottingham Design Method, menggunakan bantuan software BISAR 3.0. Tujuan Penelitian ini untuk mengetahui seberapa jauh pengaruh rekatan antar lapis perkerasan jalan tol Semarang section A (Krapyak-Jatingaleh) terhadap umur rencana jalan Tol tersebut. TINJAUAN PUSTAKA Secara umum, perkerasan jalan dibagi menjadi 3 jenis yaitu : Perkerasan lentur (flexible pavement), perkerasan kaku (rigid pavement), dan perkerasan komposit (composite pavement). Dalam penelitian ini, ruas jalan yang menjadi objek adalah ruas jalan yang menggunakan perkerasan lentur. A. Pengaruh Rekatan Antar Lapisan Pada Perkerasan Jalan Pada dasarnya kondisi rekatan yang terjadi diantara lapisan pada desain struktur perkerasan haruslah terikat penuh, akan tetapi kondisi ikatan penuh antar lapisan tidak selalu tercapai terdapat beberapa kerusakan perkerasan terkait dengan kondisi ikatan yang tidak penuh. kondisi rekatan antar lapis perkerasan dibedakan menjadi tiga rentang modulus reaksi geser yaitu K s 0,01 MPa/mm (full slip); 0,01 MPa/mm < K s < 100 MPa/mm (intermediate case); K s 100 MPa/mm (approximately full bondingi)

5 5 B. Umur Rencana Umur rencana jalan perkerasan menurut (Sukirman, 1995) adalah jumlah tahun dari saat jalan tersebut dibuka untuk lalulintas kendaraan sampai diperlukan suatu perbaikan yang bersifat struktural, sampai diperlukan overlay (lapisan ulang) suatu perkerasan. C. Parameter Analisis Perkerasan Jalan Parameter yang digunakan untuk analisa perkerasan jalan dengan menggunkan metode Nottingham Desain Method adalah sebagai berikut : 1. Desain temperature Secara umum menurut Brown dan Brunton (1986) temperatur desain dapat dihitung dengan menggunakan rumus sebagai berikut : a. Untuk kriteria deformasi permanen b. Untuk kriteria fatigue (retak lelah) Temperature design = 1,47 T Temperature design = 1,92 T dengan T = suhu rata-rata tahunan 2. Beban gandar standar 3. Kekakuan tanah dasar (S s ) dan Material Berbutir (Sg) Sifat elastis dari tanah dasar bisa dikorelasikan secara garis besar dengan nilai California Bearing ratio (CBR) maupun indeks plastisitas (PI) dari tanah dasar dengan menggunakan rumus sebagai berikut: Ss = 10.CBR Ss = 70 - PI dengan, Ss = Stiffness of subgrade (MPa) Kekakuan material berbutir (stiffness granular) dapat ditentukan dengan menggunakan nomograph dari Bina Marga (Pt T B) dengan menggunakan nilai CBR (California Bearing Ratio).

6 6 4. Kekakuan lapis pondasi atas Nilai kekakuan CTB (Concrete Treated Base) dapat diketahui dengan membuat grafik hubungan kuat tekan & modulus lapis pondasi bersemen berdasarkan nomograph Bina Marga 2002, sehingga didapatkan persamaan linier sebagai berikut: y = 0.005x (y = modulus stiffness lapis pondasi bersemen dan x = kuat tekan 7 hari lapis pondasi bersemen) 5. Kekakuan bitumen Menurut Brown dan Brunton (1986), perhitungan loading time dapat dinyatakan dalam persamaan berikut : log t = 5 x 10-4 h 0,2-0,94 log v dengan : t = Waktu pembebanan (detik) h = Ketebalan lapisan (mm) V = Kecepatan kendaraan (km/jam) Menurut Brown dan Brunton (1986) Recovered penetration index (PIr) dan Recovered softening point (SPr), dapat dihitung dengan persamaan berikut : PIr = dengan : - - PIr = Recovered penetration index Pi = Nilai penetrasi aspal awal 6. Kekakuan campuran elastik SPr = 98,4 26,35 x log (0,65 x Pi) dengan : SPr= Softening Point Recovered ( C) Pi=Nilai penetrasi aspal awal(0,1mm) Menurut Brown dan Brunton (1986) persamaan untuk menentukan nilai kekakuan campuran adalah sebagai berikut : S me = S b dengan : S me S b = Kekakuan campuran elastic (MPa) = Kekakuan bitumen (MPa) VMA = Rongga dalam campuran agregat (%) n = 0,83 log

7 7 7. Rekatan antar lapisan Pada desain perkerasan jalan kondisi rekatan pada lapisan pengikat yang terdapat pada antar lapisan adalah faktor yang sangat berpengaruh terhadap umur rencana perkerasan jalan karena pada tiap lapis perkerasan tidak selalu tercapai kondisi full bond. Untuk mewakili kondisi antar lapisan dapat dirumuskan: dengan : τ = Tegangan geser antar lapisan (MPa) ΔU = Perpindahan horisontal relatif di antar lapisan (mm) Ks = Modulus reaksi geser antar lapisan (MPa/mm). Shear spring compliance adalah kebalikan dari modulus reaksi geser yang terdapat diantara lapis perkerasan jalan. Definisi shear spring compliance, AK, dirumuskan dengan: 8. Prediksi umur pelayanan (N) Akhir suatu umur rencana perkerasan dapat ditandai dengan adanya salah satu kondisi yang berupa "kegagalan" atau "kondisi kritis". Berikut rumus yang dapat digunakan untuk menghitung umur pelayanan pada kriteria retak lelah : log N = 15,8 log ε t k (5,13 log ε t 14,39) log V B (8,63 log ε t 24,2) log SP 1 dengan : N = Umur pelayanan V B = Volume of binder (%) ε t = Regangan tekan horizontal SP 1 = Softening point ( C) k = Konstanta retak lelah (46,82 untuk kondisi kritis dan 46,06 untuk kondisi gagal) Sedangkan pada kriteria deformasi permanen untuk menghitung umur pelayanan dapat digunakan rumus sebagai berikut :

8 8 a). Untuk kondisi kritis b). Untuk kegagalan N = f r N = f r dengan : N = Umur pelayanan ε z = Regangan Tarik Vertikal f r = Rut factor 9. Faktor Ekivalen Beban Gandar Sumbu Kendaraan (E) Angka ekivalen sumbu tunggal roda tunggal = Angka ekivalen Sumbu tunggal roda ganda = Angka ekivalen Sumbu dual roda ganda = Angka ekivalen Sumbu triple roda ganda = 10. Beban Gandar Kendaraan Beban lalu lintas dinyatakan dalam lintas ekivalen gandar standar (W 18 ). Prosedur untuk menentukan lintas ekivalen gandar standar (W 18 ) digunakan persamaan sebagai berikut. W 18 = D D x D L x LHR x E dengan: DL = Faktor distribusi lajur w 18 = Beban gandar standar E = Angka ekivalen beban kumulatif gandar sumbu kendaraan D D = Faktor distribusi arah D. BISAR (Bitumen Stress Analysis in Roads) Program BISAR (Bitumen Stress Analysis in Road) 3.0. adalah software komputer yang dikembangkan oleh Sheel Research di Inggris, Program ini berfungsi untuk menghitung stress, strain dan displacement pada tiap posisi pada multi layer system. Untuk setiap lapis perkerasan data ketebalan, modulus elastisitas, angka poisson ratio harus diketahui terlebih dahulu. METODE PENELITIAN Lokasi penelitian yang ditinjau adalah ruas jalan tol Semarang section A yakni dari Krapyak ke Jatingaleh. Penelitian ini diselesaikan dalam beberapa tahapan, yang diuraikan sebagai berikut :

9 9 Tahap I :Pengumpulan data, yaitu data sekunder (dari PT. Jasa Marga cabang Semarang). Mengetahui pengaruh rekatan antar lapis perkerasan bila ikatan penuh antar lapisan tidak selalu tercapai maka dengan menggunakan asumsi kondisi rekatan antar lapis perkerasan akan dibedakan menjadi tiga rentang modulus reaksi geser yaitu full slip (K s 0,01 MPa/mm), intermediate case (0,01 MPa/mm < K s < 100 MPa/mm), approximately full bonding (K s 100 MPa/mm) Tahap II :Analisis dari data-data yang sudah terkumpul sehingga 31 dapat diketahui hasil hasil yang dicari untuk di input ke software BISAR. Tahap III :Analisis dengan software BISAR dari hasil yang diperoleh dari tahap IV, sehingga didapatkan nilai stress, strain, dan displacement. Bagan alir pengerjaan dengan software BISAR dapat dilihat pada gambar III.2. Tahap IV :Didapatkan hasil dari analitis yaitu besarnya umur rencana perkerasan jalan, setelah itu dibandingkan dengan data umur rencana (UR) yang telah ada (dari data sekunder), sehingga diketahui seberapa besar pengaruh rekatan antar lapis perkerasan terhadap umur rencana perkerasan jalan. Tahap V :Memberikan kesimpulan dan saran berdasarkan hasil dan pembahasan.

10 10 ANALISIS DAN PEMBAHASAN Berikut ini rekapitulasi perhitungan nilai kekakuan bitumen (Sb) dan kekakuan campuran elastik (Sme) Tabel V.7. Rekapitulasi Hasil Analisis Perhitungan Keterangan Retak Lelah (Fatigue Cracking) Deformasi Permanen satuan T 27 C T desain C VMA S me V km/jam t Detik Pi 67.3 PI r C Spr C ACWC 17.2 % ACBC % S b Mpa n ,73 AC WC ,11 Mpa AC - BC ,17 Mpa S CTB 9708,319 Mpa S g Mpa S s 159 Mpa Pada penelitian ini untuk mengetahui seberapa besar pengaruh rekatan antar lapis perkerasan terhadap umur pelayanan jalan, maka telah dibuat beberapa variasi modulus reaksi geser (Ks) di beberapa layer desain perkerasan jalan. Dengan variasi modulus reaksi geser (Ks) tersebut, maka diperoleh umur pelayanan yang tersaji sebagai berikut.

11 11 Tabel hasil Rekapitulasi dari Perhitungan umur pelayanan variasi di tack coat & prime coat (Layer 1-2 & 2-3) kedalaman 10 cm modulus reaksi geser Retak Lelah No (K s ) g εt k SPr VB N (MSA) n (tahun) W 18 MPa/mm % μstrain Kritis Gagal oc % Kritis Gagal Kritis Gagal 1 0, ,6 46,82 46,06 49,30 10,59 0,008 0,048 0, , ,1 46,82 46,06 49,30 10,59 0,009 0,050 0, , ,7 46,82 46,06 49,30 10,59 0,011 0,064 0, ,1 46,82 46,06 49,30 10,59 0,042 0,243 0, ,8 46,82 46,06 49,30 10,59 0,775 4,462 2, ,84 46,82 46,06 49,30 10,59 220, ,321 77, ,13 46,82 46,06 49,30 10, , , , Tabel hasil Rekapitulasi dari Perhitungan umur pelayanan variasi di tack coat & prime coat (Layer 1-2 & 2-3) kedalaman 5 cm No modulus reaksi geser (K s ) W 18 Retak Lelah g εt k SPr VB N (MSA) n (tahun) MPa/mm % μstrain Kritis Gagal oc % Kritis Gagal Kritis Gagal 1 0, ,6 46,82 46,06 49,30 10, , ,1 46,82 46,06 49,30 10, , ,7 46,82 46,06 49,30 10, ,1 46,82 46,06 49,30 10, ,8 46,82 46,06 49,30 10, ,84 46,82 46,06 49,30 10, ,13 46,82 46,06 49,30 10,

12 12 Tabel hasil Rekapitulasi dari Perhitungan umur pelayanan variasi di tack coat & prime coat (Layer 1-2 & 2-3) kedalaman 65 cm Deformasi Permanen No modulus reaksi geser (K s ) g εz N (MSA) n (tahun) W 18 fr MPa/mm % μstrain Kritis Gagal Kritis Gagal 1 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , Tabel hasil Rekapitulasi dari Perhitungan umur pelayanan dengan variasi di prime coat (Layer 2-3) tinjauan kedalaman 10 cm modulus reaksi geser Retak Lelah No (K s ) g εt k SPr VB N (MSA) n (tahun) W 18 MPa/mm % μstrain Kritis Gagal oc % Kritis Gagal Kritis Gagal 1 0, ,82 46,06 49,30 10, , ,82 46,06 49,30 10, , ,82 46,06 49,30 10, ,82 46,06 49,30 10, ,82 46,06 49,30 10, ,82 46,06 49,30 10, ,82 46,06 49,30 10,

13 13 Tabel hasil Rekapitulasi dari Perhitungan umur pelayanan dengan variasi di prime coat (Layer 2-3) tinjauan kedalaman 5 cm modulus reaksi geser Retak Lelah No (K s ) g εt k SPr VB N (MSA) n (tahun) W 18 MPa/mm % μstrain Kritis Gagal oc % Kritis Gagal Kritis Gagal 1 0, ,82 46,06 49,30 10, , ,82 46,06 49,30 10, , ,82 46,06 49,30 10, ,82 46,06 49,30 10, ,82 46,06 49,30 10, ,82 46,06 49,30 10, ,82 46,06 49,30 10, Tabel hasil Rekapitulasi dari Perhitungan umur pelayanan dengan variasi di prime coat (Layer 2-3) tinjauan kedalaman 65 cm Deformasi Permanen No modulus reaksi geser (K s ) g εz N (MSA) n (tahun) W 18 fr MPa/mm % μstrain Kritis Gagal Kritis Gagal 1 0, , , , , ,

14 Umur Pelayanan (Tahun) Regangan Tekan Horizontal (μstrain) 14 Dari analisis program BISAR 3.0 diperoleh hubungan antara modulus reaksi geser (K s ) dengan Regangan Tekan Horizontal seperti Grafik berikut Modulus reaksi geser (MPa/mm) Grafik Hubungan Antara modulus reaksi geser (Ks) dengan Regangan Tekan Horizontal (Kondisi fatigue cracking variasi di tack coat & prime coat (Layer 1-2 & 2-3) tinjauan kedalaman 10 cm). Dari Tabel diperoleh hubungan antara modulus reaksi geser (K s ) dengan umur pelayanan jalan seperti Grafik berikut Modulus Reaksi Geser (MPa/mm) kondisi kritis Grafik Hubungan Antara modulus reaksi geser (K s ) dengan Umur Pelayanan (n) Jalan (Kondisi fatigue cracking variasi di tack coat & prime coat (Layer 1-2 & 2-3) tinjauan kedalaman 10 cm). Dari penelitian di atas sangat jelas bahwa apabila kondisi rekatan antara binder course dan base course semakin buruk (full slip, K s 0,01 MPa/mm), maka umur pelayanannya (N) semakin pendek baik pada kondisi fatique cracking (retak lelah) maupun deformasi permanen, Akan tetapi perubahan umur rencana akan

15 15 meningkat ketika modulus reaksi geser (Ks) > 0,01 MPa/mm (Intermediate case) sehingga daya rusak yang ditimbulkan terhadap jalan tersebut akan lebih rendah dan kemampuan jalan untuk melayani lalu lintas akan semakin lama. Ketika modulus reaksi geser (K s ) 100 MPa/mm (full bond) peningkatan umur rencana yang terjadi tidaklah signifikan. Keadaan tersebut sesuai dengan yang diteliti oleh Al Hakim [1997] dalam Sutanto [2009] yang menyimpulkan bahwa modulus reaksi geser bervariasi dari 0,01 MPa/mm sampai 100 MPa/mm dan tidak ada perbedaan yang signifikan ketika perkerasan telah melampaui kedua batas. KESIMPULAN DAN SARAN A. Kesimpulan Berdasarkan hasil perhitungan dengan menggunakan metode Nottingham Design Method dengan bantuan program software BISAR 3.0. pada jalan tol Semarang section A (Krapyak-Jatingaleh) dapat diambil kesimpulan yaitu : 1. Dari analisis pengaruh rekatan antar lapis perkerasan di atas menunjukkan bahwa rekatan antar lapis perkerasan adalah faktor yang sangatlah penting pada perancangan desain perkerasan jalan. 2. Bila rekatan yang buruk (full slip) terjadi di layer 1-2 & 2-3 pada kondisi fatigue cracking dapat menurunkan umur rencana sekitar 99% dari keadaan terikat penuh, pada kondisi deformasi akan terjadi penurunan 22% (kondisi kritis) dan 14% (kondisi gagal) 3. Bila full slip hanya terjadi di layer 2-3 umur rencana kondisi fatigue cracking turun sekitar 99% di kedalaman 10 cm dan sekitar 59% di kedalaman 5 cm. Apabila ditinjau pada kondisi deformasi akan terjadi penurunan sekitar 21% pada kondisi kritis dan sekitar 14% pada kondisi gagal. B. Saran 1. Dalam melakukan perencanaan maupun penelitian jalan dengan metode Nottingham Design Methods, sebaiknya didukung dengan metode-metode yang ada di Indonesia. 2. Perlu adanya data-data sekunder berupa jenis rekatan di lapangan untuk mendukung pengerjaan penelitian yang diperoleh dari instansi yang terkait.

16 16 DAFTAR PUSTAKA,1989, Direktorat Jenderal Bina Marga, Petunjuk Perencanaan Tebal Perkerasan Lentur Jalan Raya Dengan Metode Analisa Komponen, Departemen Pekerjaan Umum.,2001, Pedoman Penyusunan Laporan Kerja Praktek, Usulan Tugas Akhir dan Laporan Tugas Akhir, Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Muhammadiyah Surakarta, Surakarta.,2002,. Pedoman Perencanaan Tebal Perkerasan Lentur Pt T B, Departemen Permukiman dan Prasarana, Jakarta.,2005, Pedoman Perencanaan Tebal Lapis Tambah Perkerasan Lentur dengan Metoda Lendutan, No.Pd T B, Departemen Pekerjaan Umum, Jakarta. Hikmat, I. 2008, Jurnal Perencanaan Volume Lalu-lintas Untuk Angkutan Jalan. Pardosi, R Studi Pengaruh Beban Berlebih (Overload) terhadap pengurangan umur rencana perkerasan jalan, Tugas Akhir, Universitas Sumatra Utara. Riyanto, A Diktat Kuliah Jalan Raya II, Universitas Muhammadiyah Surakarta, Surakarta. S. F. Brown and Janet M. Brunton An Introduction To The Analytical Design Of Bituminous Pavements (3rd Edition). Sukirman, S Perkerasan Lentur Jalan Raya, Nova, Bandung. Sukirno. H Analisa Kerusakan Jalan Akibat Overloading Ruas Jalan Bawen Krasak Jawa Tengah, Tesis, Program Magister Universitas Muhammadiyah Surakarta. Sulih, K Analisi Penurunan Umur Rencana Jalan Akibat Volume kendaraan dan Kelebihan Muatan (studi kasus ruas jalan Sukoharjo Wonogiri km ), Tesis, Program Magister Universitas Muhammadiyah Surakarta. Sunarjono, S. 2009, Proposal Riset Tentang Studi Mekanika Aspal Mekanika Tanah dan Rekayasa Alat untuk Bahan Perkerasan Jalan, sipil/artikel.html, (diakses tanggal ). Sutanto, M.H Assessment Of Bond Between Aspalt Layers, Tesis, Program Doctor University of Nottingham.